JPH11269608A - 耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Ｃｒ含有鋼管 - Google Patents
耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Ｃｒ含有鋼管Info
- Publication number
- JPH11269608A JPH11269608A JP7253798A JP7253798A JPH11269608A JP H11269608 A JPH11269608 A JP H11269608A JP 7253798 A JP7253798 A JP 7253798A JP 7253798 A JP7253798 A JP 7253798A JP H11269608 A JPH11269608 A JP H11269608A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- resistance
- steel pipe
- corrosion resistance
- sour
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】 CO2 、Cl- 、H2S 等を含む苛酷な腐食環境
下において優れた耐CO2腐食性、耐SSCC性を有する安価
な油井鋼管を提供する。 【解決手段】 Ｃ：0.30％以下、Si：0.60％以下、Mn：
0.30〜1.50％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.005 ％以下、C
r：3.0 〜9.0 ％、Al：0.01〜0.10％を含有し、あるい
はさらにNb：0.30％以下、Ｖ：0.50％以下を１種または
２種あわせて0.03％以上含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物よりなる鋼を鋼管に熱間圧延後、850 ℃以上11
00℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の速度で
冷却し、さらに800 ℃以下の温度で焼戻してなる耐炭酸
ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Cr含有鋼管。
下において優れた耐CO2腐食性、耐SSCC性を有する安価
な油井鋼管を提供する。 【解決手段】 Ｃ：0.30％以下、Si：0.60％以下、Mn：
0.30〜1.50％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.005 ％以下、C
r：3.0 〜9.0 ％、Al：0.01〜0.10％を含有し、あるい
はさらにNb：0.30％以下、Ｖ：0.50％以下を１種または
２種あわせて0.03％以上含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物よりなる鋼を鋼管に熱間圧延後、850 ℃以上11
00℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の速度で
冷却し、さらに800 ℃以下の温度で焼戻してなる耐炭酸
ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Cr含有鋼管。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、原油あるいは天
然ガスの油井、ガス井に使用される油井管用の鋼材に関
し、特に炭酸ガス（CO2 ）、塩素イオン（Cl- ）、硫化
水素（H2S ）などを含む極めて腐食環境の厳しい油井、
ガス井で使用するに適した、優れた耐食性（特に耐CO2
腐食性）と耐応力腐食われ性（特に耐硫化物応力腐食わ
れ性）を有するCr含有鋼管に関するものである。
然ガスの油井、ガス井に使用される油井管用の鋼材に関
し、特に炭酸ガス（CO2 ）、塩素イオン（Cl- ）、硫化
水素（H2S ）などを含む極めて腐食環境の厳しい油井、
ガス井で使用するに適した、優れた耐食性（特に耐CO2
腐食性）と耐応力腐食われ性（特に耐硫化物応力腐食わ
れ性）を有するCr含有鋼管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年に至り、原油価格の高騰や近い将来
に予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来はか
えりみられなかったような深層油田や、開発が一旦は放
棄されていた腐食性の強いサワーガス田等に対する開発
が、世界的規模で盛んになっている。このような油田、
ガス田は一般に、CO2 、Cl- 、H2S 等を含む厳しい腐食
環境となっている場合が多い。したがってこのような油
田、ガス田の採掘に使用される油井鋼管としては耐食
性、耐応力腐食割れ性を兼ね備えた材質が要求される。
に予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来はか
えりみられなかったような深層油田や、開発が一旦は放
棄されていた腐食性の強いサワーガス田等に対する開発
が、世界的規模で盛んになっている。このような油田、
ガス田は一般に、CO2 、Cl- 、H2S 等を含む厳しい腐食
環境となっている場合が多い。したがってこのような油
田、ガス田の採掘に使用される油井鋼管としては耐食
性、耐応力腐食割れ性を兼ね備えた材質が要求される。
【０００３】一般にCO2 、Cl- を含む環境下では耐CO2
腐食性、耐CO2 応力腐食割れ性、耐孔食性の優れた13％
Crマルテンサイト系ステンレス鋼管が使用されるのが普
通である。しかし、さらにH2S が共存する環境では13％
Crマルテンサイト系ステンレス鋼は耐硫化物応力腐食わ
れ性（耐SSCC性）が低いことから、高価な２相ステンレ
ス鋼が用いられているのが実情である。このため、耐CO
2 腐食性、耐SSCC性を兼ね備えた安価な油井管用Cr含有
鋼管の開発が強く望まれていた。
腐食性、耐CO2 応力腐食割れ性、耐孔食性の優れた13％
Crマルテンサイト系ステンレス鋼管が使用されるのが普
通である。しかし、さらにH2S が共存する環境では13％
Crマルテンサイト系ステンレス鋼は耐硫化物応力腐食わ
れ性（耐SSCC性）が低いことから、高価な２相ステンレ
ス鋼が用いられているのが実情である。このため、耐CO
2 腐食性、耐SSCC性を兼ね備えた安価な油井管用Cr含有
鋼管の開発が強く望まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は以上の事情
を背景としてなされたもので、前述のようにCO2 、C
l-、H2S 等を含む苛酷な腐食環境下において優れた耐CO
2 腐食性、耐SSCC性を有する安価な油井鋼管を提供する
ことを目的とするものである。すなわち、耐CO2 腐食性
に効果のあるCrを適量添加し、さらにNb、Ｖ添加と熱処
理条件の適正化によって耐SSCC性を十分に改善し、耐CO
2 腐食性、耐SSCC性に優れたCr含有鋼管を提供するもの
である。
を背景としてなされたもので、前述のようにCO2 、C
l-、H2S 等を含む苛酷な腐食環境下において優れた耐CO
2 腐食性、耐SSCC性を有する安価な油井鋼管を提供する
ことを目的とするものである。すなわち、耐CO2 腐食性
に効果のあるCrを適量添加し、さらにNb、Ｖ添加と熱処
理条件の適正化によって耐SSCC性を十分に改善し、耐CO
2 腐食性、耐SSCC性に優れたCr含有鋼管を提供するもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上述のよう
な目的を達成するべく、油井用高強度マルテンサイト系
ステンレス鋼管をベースとし、種々の合金成分につい
て、CO2 、Cl- 、H2S を含む環境下での耐SSCC性を調べ
るための各種の実験、検討を重ねた。その結果、Cr量コ
ントロールと熱処理条件の適正化によって、耐CO2 腐食
性に加えて、耐SSCC性が著しく改善されることを見出
し、この発明をなすに至ったのである。なお、この発明
では、H2S を含む環境下での耐SSCC性を「耐サワー性」
と称する。
な目的を達成するべく、油井用高強度マルテンサイト系
ステンレス鋼管をベースとし、種々の合金成分につい
て、CO2 、Cl- 、H2S を含む環境下での耐SSCC性を調べ
るための各種の実験、検討を重ねた。その結果、Cr量コ
ントロールと熱処理条件の適正化によって、耐CO2 腐食
性に加えて、耐SSCC性が著しく改善されることを見出
し、この発明をなすに至ったのである。なお、この発明
では、H2S を含む環境下での耐SSCC性を「耐サワー性」
と称する。
【０００６】すなわち、この発明は、mass％で、 Ｃ：0.30％以下、 Si：0.60％以下、 Mn：0.30〜1.50％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Cr：3.0 〜9.0 ％、 Al：0.01〜0.10％を含有し、 あるいはさらにNb：0.30％以下、Ｖ：0.50％以下を１種
または２種あわせて0.03％以上含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物よりなる鋼を鋼管に熱間圧延後、850 ℃
以上1100℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の
速度で冷却し、さらに800 ℃以下の温度で焼戻してなる
ことを特徴とする耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れ
る油井用Cr含有鋼管であり、また、前記鋼がさらに、 Cu：1.5 ％以下、 Ni：2.5 ％以下、 Mo：2.0 ％以下、 Ti：0.50％以下、 Zr：0.20％以下、 Ｂ：0.0005〜0.01％、 Ｗ：2.0 ％以下、 Ca：0.01％以下から選ばれた１種または２種以上を含 有する前記油井用Cr含有鋼管である。
または２種あわせて0.03％以上含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物よりなる鋼を鋼管に熱間圧延後、850 ℃
以上1100℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の
速度で冷却し、さらに800 ℃以下の温度で焼戻してなる
ことを特徴とする耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れ
る油井用Cr含有鋼管であり、また、前記鋼がさらに、 Cu：1.5 ％以下、 Ni：2.5 ％以下、 Mo：2.0 ％以下、 Ti：0.50％以下、 Zr：0.20％以下、 Ｂ：0.0005〜0.01％、 Ｗ：2.0 ％以下、 Ca：0.01％以下から選ばれた１種または２種以上を含 有する前記油井用Cr含有鋼管である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下この発明のCr含有鋼管につい
て更に詳細に説明する。まずこの発明における鋼成分限
定理由について説明する。 Ｃ：0.30％以下 Ｃは鋼の強度に関係する重要な元素であるが、0.30％を
超えた添加は靱性の低下を引き起こし、かつCr炭化物を
生成させて耐食性を低下させるので0.30％以下とした。 Si：0.60％以下 Siは通常の製鋼過程において脱酸剤として必要な元素で
あるが、0.60％を超えると耐CO2 腐食性を低下させ、さ
らに熱間加工性も低下させることから、Siは0.60％以下
とした。 Mn：0.30〜1.50％ Mnは油井管用鋼としての強度を確保するためには0.30％
以上必要であるが、1.50％を超えると靱性に悪影響を及
ぼすことから、Mnは0.30〜1.50％とした。 Ｐ：0.03％以下 Ｐは耐CO2 腐食性および耐サワー性をともに劣化させる
元素であり、その含有量は可及的に少ないことが望まし
いが、極端な低減は製造コストの上昇を招く。工業的に
比較的安価に実施可能でかつ耐CO2 腐食性および耐サワ
ー性を劣化させない範囲でＰは0.03％以下とした。 Ｓ：0.005 ％以下 Ｓはパイプ製造過程においてその熱間加工性を著しく劣
化させる元素であり、可及的に少ないことが望ましい
が、0.005 ％以下に低減すれば通常の工程でのパイプ製
造が可能となることから、Ｓはその上限を0.005 ％とし
た。 Cr：3.0 〜9.0 ％ Crは耐CO2 腐食性を保持するために主要な元素であり、
耐食性の観点からは3.0 ％以上必要である。しかし、9.
0 ％を超えると耐サワー性が劣化することから、Crは3.
0 〜9.0 ％とした。 Al：0.01〜0.10％ Alは強力な脱酸作用を有し、0.01％未満ではその効果が
十分でなく、0.10％を超えると靱性に悪影響を及ぼすこ
とから、Alは0.01〜0.10％とした。 Nb：0.30％以下、Ｖ：0.50％以下の１種または２種あわ
せて0.03％以上 Nb、Ｖは高温における強度を上昇させる効果、および耐
サワー性を改善する効果があり、これらの効果を発揮さ
せるために、合計で0.03％以上添加するのが好ましい。
また、Nbは0.30％、Ｖは0.50％を超えて添加すると靱性
を劣化させるため、それぞれ0.30％以下、0.50％以下に
制限するのが良い。 Cu：1.5 ％以下 Cuは保護被膜を強固にして、鋼中へ水素の浸入を抑制
し、耐サワー性を高める元素であるが、1.5 ％を超える
と高温でCuS が粒界折出し、熱間加工性が低下すること
から、Cuは1.5 ％以下とした。 Ni：2.5 ％以下 Niは保護被膜を強固にして、耐CO2 腐食性および耐サワ
ー性を高める効果があるが、2.5 ％を超えて添加しても
あまり特性に改善がみられず、かつ高コストとなること
から、Niは2.5 ％以下とした。 Mo：2.0 ％以下 Moは耐食性、耐孔食性に有効であり、かつ鋼中へ水素浸
入を抑制して耐サワー性を向上させる元素である。しか
し、2.0 ％を超えた添加はあまり特性に改善がみられ
ず、かつ高コストとなることから、Moは2.0 ％以下とし
た。 Ca：0.01％以下 CaはＳをCaS として固定しＳ系介在物を球状化すること
により、介在物の周囲のマトリックスの格子歪を小さく
して、水素のトラップ能を下げる作用がある。そのため
耐サワー性向上に効果がある。しかし、0.01％を超える
とCaO の増加を招き、耐CO2 腐食性が低下することか
ら、Caは0.01％以下とした。 Ti：0.50％以下、Zr：0.20％以下、Ｂ：0.0005〜0.01
％、Ｗ：2.0 ％以下 Ti、Zr、Ｂ、Ｗは強度を上昇させる効果、および耐応力
腐食われ性を改善する効果があるが、Tiは0.50％を超え
て、Zrは0.20％を超えて、Ｗは2.0 ％を超えて添加する
といずれも靱性を劣化させるため、また、Ｂは0.0005％
未満では効果がなく、0.01％を超えた添加は靱性を劣化
させるため、それぞれTi：0.50％以下、Zr:0.20 ％以
下、Ｂ：0.0005〜0.01％、Ｗ：2.0 ％以下とした。
て更に詳細に説明する。まずこの発明における鋼成分限
定理由について説明する。 Ｃ：0.30％以下 Ｃは鋼の強度に関係する重要な元素であるが、0.30％を
超えた添加は靱性の低下を引き起こし、かつCr炭化物を
生成させて耐食性を低下させるので0.30％以下とした。 Si：0.60％以下 Siは通常の製鋼過程において脱酸剤として必要な元素で
あるが、0.60％を超えると耐CO2 腐食性を低下させ、さ
らに熱間加工性も低下させることから、Siは0.60％以下
とした。 Mn：0.30〜1.50％ Mnは油井管用鋼としての強度を確保するためには0.30％
以上必要であるが、1.50％を超えると靱性に悪影響を及
ぼすことから、Mnは0.30〜1.50％とした。 Ｐ：0.03％以下 Ｐは耐CO2 腐食性および耐サワー性をともに劣化させる
元素であり、その含有量は可及的に少ないことが望まし
いが、極端な低減は製造コストの上昇を招く。工業的に
比較的安価に実施可能でかつ耐CO2 腐食性および耐サワ
ー性を劣化させない範囲でＰは0.03％以下とした。 Ｓ：0.005 ％以下 Ｓはパイプ製造過程においてその熱間加工性を著しく劣
化させる元素であり、可及的に少ないことが望ましい
が、0.005 ％以下に低減すれば通常の工程でのパイプ製
造が可能となることから、Ｓはその上限を0.005 ％とし
た。 Cr：3.0 〜9.0 ％ Crは耐CO2 腐食性を保持するために主要な元素であり、
耐食性の観点からは3.0 ％以上必要である。しかし、9.
0 ％を超えると耐サワー性が劣化することから、Crは3.
0 〜9.0 ％とした。 Al：0.01〜0.10％ Alは強力な脱酸作用を有し、0.01％未満ではその効果が
十分でなく、0.10％を超えると靱性に悪影響を及ぼすこ
とから、Alは0.01〜0.10％とした。 Nb：0.30％以下、Ｖ：0.50％以下の１種または２種あわ
せて0.03％以上 Nb、Ｖは高温における強度を上昇させる効果、および耐
サワー性を改善する効果があり、これらの効果を発揮さ
せるために、合計で0.03％以上添加するのが好ましい。
また、Nbは0.30％、Ｖは0.50％を超えて添加すると靱性
を劣化させるため、それぞれ0.30％以下、0.50％以下に
制限するのが良い。 Cu：1.5 ％以下 Cuは保護被膜を強固にして、鋼中へ水素の浸入を抑制
し、耐サワー性を高める元素であるが、1.5 ％を超える
と高温でCuS が粒界折出し、熱間加工性が低下すること
から、Cuは1.5 ％以下とした。 Ni：2.5 ％以下 Niは保護被膜を強固にして、耐CO2 腐食性および耐サワ
ー性を高める効果があるが、2.5 ％を超えて添加しても
あまり特性に改善がみられず、かつ高コストとなること
から、Niは2.5 ％以下とした。 Mo：2.0 ％以下 Moは耐食性、耐孔食性に有効であり、かつ鋼中へ水素浸
入を抑制して耐サワー性を向上させる元素である。しか
し、2.0 ％を超えた添加はあまり特性に改善がみられ
ず、かつ高コストとなることから、Moは2.0 ％以下とし
た。 Ca：0.01％以下 CaはＳをCaS として固定しＳ系介在物を球状化すること
により、介在物の周囲のマトリックスの格子歪を小さく
して、水素のトラップ能を下げる作用がある。そのため
耐サワー性向上に効果がある。しかし、0.01％を超える
とCaO の増加を招き、耐CO2 腐食性が低下することか
ら、Caは0.01％以下とした。 Ti：0.50％以下、Zr：0.20％以下、Ｂ：0.0005〜0.01
％、Ｗ：2.0 ％以下 Ti、Zr、Ｂ、Ｗは強度を上昇させる効果、および耐応力
腐食われ性を改善する効果があるが、Tiは0.50％を超え
て、Zrは0.20％を超えて、Ｗは2.0 ％を超えて添加する
といずれも靱性を劣化させるため、また、Ｂは0.0005％
未満では効果がなく、0.01％を超えた添加は靱性を劣化
させるため、それぞれTi：0.50％以下、Zr:0.20 ％以
下、Ｂ：0.0005〜0.01％、Ｗ：2.0 ％以下とした。
【０００８】この発明の鋼は以上のような成分組成を有
するが、耐食性、耐応力腐食われ性改善のために熱処理
条件を規定した。つまり、熱間圧延後、850 ℃以上1100
℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の速度で冷
却して、さらに800 ℃以下の温度で焼戻すこととした。
この熱処理により、耐SSCC性をさらに改善できる。
するが、耐食性、耐応力腐食われ性改善のために熱処理
条件を規定した。つまり、熱間圧延後、850 ℃以上1100
℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の速度で冷
却して、さらに800 ℃以下の温度で焼戻すこととした。
この熱処理により、耐SSCC性をさらに改善できる。
【０００９】
【実施例】本発明要件を満たす鋼管（実施例）及び本発
明要件を外れる鋼管（比較例）の化学成分、熱処理条件
を表１に示す。実施例、比較例とも熱間圧延造管後熱処
理により降伏強度80ksi grade(80〜95ksi)に調整し、耐
CO2 腐食性および耐サワー性を評価した。
明要件を外れる鋼管（比較例）の化学成分、熱処理条件
を表１に示す。実施例、比較例とも熱間圧延造管後熱処
理により降伏強度80ksi grade(80〜95ksi)に調整し、耐
CO2 腐食性および耐サワー性を評価した。
【００１０】耐CO2 腐食性は、鋼管から切り出した厚さ
３mm、幅30mm、長さ40mmの腐食試験片を５％NaCl水溶液
を満たしたオートクレーブ中に２週間浸漬する炭酸ガス
腐食試験を行い、重量減から腐食速度を読み取って評価
指標とした。オートクレーブ中の炭酸ガス分圧は１MPa
、温度は100 ℃とした。耐サワー性は、NACE-TM0177-9
6 method Ａに準拠した定荷重試験（ＳＳＣ試験）を行
い、割れ発生の有無で評価した。試験液にはSolutionＡ
（pH：2.7)を用い、付加応力は496MPa(80ksi gradeの90
％SMYS(Specified Minimum Yield Strength)とした。
３mm、幅30mm、長さ40mmの腐食試験片を５％NaCl水溶液
を満たしたオートクレーブ中に２週間浸漬する炭酸ガス
腐食試験を行い、重量減から腐食速度を読み取って評価
指標とした。オートクレーブ中の炭酸ガス分圧は１MPa
、温度は100 ℃とした。耐サワー性は、NACE-TM0177-9
6 method Ａに準拠した定荷重試験（ＳＳＣ試験）を行
い、割れ発生の有無で評価した。試験液にはSolutionＡ
（pH：2.7)を用い、付加応力は496MPa(80ksi gradeの90
％SMYS(Specified Minimum Yield Strength)とした。
【００１１】腐食速度およびＳＳＣ試験結果を表１に示
す。表１より、比較例では腐食速度とＳＳＣ試験結果の
いずれか一方または両方が不十分であるのに対し、実施
例ではこれら両方がそろって十分なレベルにあり、この
発明の鋼管が炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れること
が明らかである。このように、この発明のCr含有鋼管
は、CO2 、H2S を含む油井環境で油井鋼管として十分使
用可能である。
す。表１より、比較例では腐食速度とＳＳＣ試験結果の
いずれか一方または両方が不十分であるのに対し、実施
例ではこれら両方がそろって十分なレベルにあり、この
発明の鋼管が炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れること
が明らかである。このように、この発明のCr含有鋼管
は、CO2 、H2S を含む油井環境で油井鋼管として十分使
用可能である。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【発明の効果】以上のように、この発明のCr含有鋼管
は、Cr含有量を従来より低減しさらにNb、Ｖを決められ
た範囲で添加し、さらに熱処理条件を制限することによ
り、CO2、H2S 、Cl- を含む厳しい腐食環境下において
十分な耐食性および耐硫化物応力腐食割れ性を発揮し、
したがってかかる苛酷な環境に置かれる油井鋼管として
好適に使用し得るという格段の効果を奏する。
は、Cr含有量を従来より低減しさらにNb、Ｖを決められ
た範囲で添加し、さらに熱処理条件を制限することによ
り、CO2、H2S 、Cl- を含む厳しい腐食環境下において
十分な耐食性および耐硫化物応力腐食割れ性を発揮し、
したがってかかる苛酷な環境に置かれる油井鋼管として
好適に使用し得るという格段の効果を奏する。
Claims (3)
- 【請求項１】 mass％で、 Ｃ：0.30％以下、 Si：0.60％以下、 Mn：0.30〜1.50％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Cr：3.0 〜9.0 ％、 Al：0.01〜0.10％を含有し、 残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼を鋼管に熱間
圧延後、850 ℃以上1100℃以下に加熱し、300 ℃以下ま
で１℃/s以上の速度で冷却し、さらに800 ℃以下の温度
で焼戻してなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性、耐
サワー性に優れる油井用Cr含有鋼管。 - 【請求項２】 mass％で、 Ｃ：0.30％以下、 Si：0.60％以下、 Mn：0.30〜1.50％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.005 ％以下、 Cr：3.0 〜9.0 ％、 Al：0.01〜0.10％を含有し、 さらに、Nb：0.30％以下、Ｖ：0.50％以下を１種または
２種あわせて0.03％以上含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物よりなる鋼を鋼管に熱間圧延後、850 ℃以上11
00℃以下に加熱し、300 ℃以下まで１℃/s以上の速度で
冷却し、さらに800 ℃以下の温度で焼戻してなることを
特徴とする耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井
用Cr含有鋼管。 - 【請求項３】 前記鋼がさらに、 Cu：1.5 ％以下、 Ni：2.5 ％以下、 Mo：2.0 ％以下、 Ti：0.50％以下、 Zr：0.20％以下、 Ｂ：0.0005〜0.01％、 Ｗ：2.0 ％以下、 Ca：0.01％以下から選ばれた１種または２種以上を含 有する請求項１又は２記載の油井用Cr含有鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07253798A JP3852207B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | 耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Ｃｒ含有鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07253798A JP3852207B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | 耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Ｃｒ含有鋼管およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269608A true JPH11269608A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3852207B2 JP3852207B2 (ja) | 2006-11-29 |
Family
ID=13492212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07253798A Expired - Fee Related JP3852207B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | 耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Ｃｒ含有鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3852207B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009120954A (ja) * | 2008-12-19 | 2009-06-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN102373372A (zh) * | 2010-08-23 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐高温油井管用钢及其制造方法 |
| JP2017075343A (ja) * | 2015-10-13 | 2017-04-20 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト鋼材 |
| CN115491606A (zh) * | 2022-09-28 | 2022-12-20 | 延安嘉盛石油机械有限责任公司 | 一种低Cr含量耐CO2腐蚀油套管及其制备方法 |
| CN116536557A (zh) * | 2023-05-04 | 2023-08-04 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种抗高温二氧化碳腐蚀的合金及其制备方法和应用 |
| CN119464921A (zh) * | 2023-08-09 | 2025-02-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度抗二氧化碳腐蚀的油套管及其制造方法 |
-
1998
- 1998-03-20 JP JP07253798A patent/JP3852207B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009120954A (ja) * | 2008-12-19 | 2009-06-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN102373372A (zh) * | 2010-08-23 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐高温油井管用钢及其制造方法 |
| JP2017075343A (ja) * | 2015-10-13 | 2017-04-20 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト鋼材 |
| CN115491606A (zh) * | 2022-09-28 | 2022-12-20 | 延安嘉盛石油机械有限责任公司 | 一种低Cr含量耐CO2腐蚀油套管及其制备方法 |
| CN115491606B (zh) * | 2022-09-28 | 2023-08-25 | 延安嘉盛石油机械有限责任公司 | 一种低Cr含量耐CO2腐蚀油套管及其制备方法 |
| CN116536557A (zh) * | 2023-05-04 | 2023-08-04 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种抗高温二氧化碳腐蚀的合金及其制备方法和应用 |
| CN119464921A (zh) * | 2023-08-09 | 2025-02-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度抗二氧化碳腐蚀的油套管及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3852207B2 (ja) | 2006-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7721563B2 (ja) | 高強度耐高温腐食性マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JP7111253B2 (ja) | ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5092204B2 (ja) | 拡管性に優れる油井用ステンレス鋼管 | |
| JP5446335B2 (ja) | 油井用高強度ステンレス鋼管の評価方法 | |
| JP3608743B2 (ja) | 熱間加工性に優れた耐硫化物応力割れ性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| US5167731A (en) | Martensitic stainless steel for an oil well | |
| JP5499575B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| WO1999041422A1 (fr) | Acier resistant a la corrosion et tuyau de puits de petrole resistant a la corrosion presentant une haute resistance a la corrosion par le dioxyde de carbone gazeux | |
| JPWO2004001082A1 (ja) | 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP6540920B1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP2008081793A (ja) | 高靭性でかつ耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管 | |
| WO2020095559A1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP4978073B2 (ja) | 耐食性に優れる油井用高靭性超高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| EP0386728A1 (en) | Martensitic stainless steels excellent in corrosion resistance and stress corrosion cracking resistance and method of heat treatment of the steels | |
| JP3533055B2 (ja) | 耐食性および溶接性に優れたラインパイプ用マルテンサイト鋼 | |
| JP3752857B2 (ja) | 油井用Ｃｒ含有継目無鋼管 | |
| JP4449174B2 (ja) | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 | |
| JP4289109B2 (ja) | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管 | |
| JPS63230847A (ja) | 耐食性に優れた油井管用低合金鋼 | |
| JP4552268B2 (ja) | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管の接続方法 | |
| JP2791804B2 (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3852207B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Ｃｒ含有鋼管およびその製造方法 | |
| JP3812360B2 (ja) | 強度安定性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP6915761B1 (ja) | ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP3254146B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性および高温引張り特性に優れた油井管用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040831 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040907 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041108 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051122 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060119 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060815 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060828 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090915 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100915 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100915 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110915 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110915 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120915 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120915 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130915 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |