JPH11279673A - 金型用亜鉛合金、金型及び金型用ブロック - Google Patents
金型用亜鉛合金、金型及び金型用ブロックInfo
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- JPH11279673A JPH11279673A JP8436598A JP8436598A JPH11279673A JP H11279673 A JPH11279673 A JP H11279673A JP 8436598 A JP8436598 A JP 8436598A JP 8436598 A JP8436598 A JP 8436598A JP H11279673 A JPH11279673 A JP H11279673A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】耐久性が向上しており、鋳造の際の注湯温度が
下がり、エネルギーコストが下がり、鋳造、加工が容易
であり、溶解ポットの寿命が延伸され、注湯後の凝固時
間が短縮しており、しかもポロシティの発生が抑制され
た金型用亜鉛合金及びこれを用いて鋳造で製作された金
型及び金型ブロックを提供すること。 【解決手段】マグネシウム１．５〜２．５重量％、アル
ミニウム３〜５重量％及び銅２〜４重量％を含み、所望
によりチタン０．０３〜０．２重量％、ジルコニウム
０．０３〜０．２重量％、ポロン０．０３〜０．２重量
％及びランタノイド０．０３〜０．２重量％のいずれか
１種以上を含み、残部が亜鉛と不可避の不純物からな
り、凝固開始温度が３９０度以下、ビッカース硬さが１
５０以上で、ポロシティの発生の抑制された、金型用亜
鉛合金、並びに該合金からなる金型又は金型用ブロッ
ク。
下がり、エネルギーコストが下がり、鋳造、加工が容易
であり、溶解ポットの寿命が延伸され、注湯後の凝固時
間が短縮しており、しかもポロシティの発生が抑制され
た金型用亜鉛合金及びこれを用いて鋳造で製作された金
型及び金型ブロックを提供すること。 【解決手段】マグネシウム１．５〜２．５重量％、アル
ミニウム３〜５重量％及び銅２〜４重量％を含み、所望
によりチタン０．０３〜０．２重量％、ジルコニウム
０．０３〜０．２重量％、ポロン０．０３〜０．２重量
％及びランタノイド０．０３〜０．２重量％のいずれか
１種以上を含み、残部が亜鉛と不可避の不純物からな
り、凝固開始温度が３９０度以下、ビッカース硬さが１
５０以上で、ポロシティの発生の抑制された、金型用亜
鉛合金、並びに該合金からなる金型又は金型用ブロッ
ク。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車業界、家電
業界等で広く利用されている少量生産用金型の製作に用
いる亜鉛合金及びその合金からなる金型及び金型用ブロ
ックに関し、より詳しくは、硬度が向上しており、凝固
開始温度が低下しており、且つポロシティの発生の抑制
された金型用亜鉛合金及びこの合金を用いて鋳造で製作
された金型及び金型用ブロックに関する。
業界等で広く利用されている少量生産用金型の製作に用
いる亜鉛合金及びその合金からなる金型及び金型用ブロ
ックに関し、より詳しくは、硬度が向上しており、凝固
開始温度が低下しており、且つポロシティの発生の抑制
された金型用亜鉛合金及びこの合金を用いて鋳造で製作
された金型及び金型用ブロックに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、プラスチックの射出成形及び鋼板
のプレス成形に用いられる金型としては、鋳鉄製、鋳鋼
製の数十万ショットを越える大量生産に適した金型、及
び亜鉛基合金を４１０〜４５０℃で砂型鋳造することに
より製作された量産前の少量試作に適した金型が知られ
ている。この亜鉛基合金としてはＺＡＳ（Ｚｎ−４．１
Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ）が一般的であるが、
最近、更に高強度化した亜鉛基合金も開発されている
（特公平６−７５８１４号公報、特公平６−１５６９８
号公報、特公平７−４１３９９号公報、特公平７−７２
３１３号公報等）。しかしながら、これらの高強度化亜
鉛基合金はいずれも汎用のＺＡＳと比べて鋳造性が微妙
に変化、特に融点が僅かにせよ上昇する方向に変化する
という問題があった。
のプレス成形に用いられる金型としては、鋳鉄製、鋳鋼
製の数十万ショットを越える大量生産に適した金型、及
び亜鉛基合金を４１０〜４５０℃で砂型鋳造することに
より製作された量産前の少量試作に適した金型が知られ
ている。この亜鉛基合金としてはＺＡＳ（Ｚｎ−４．１
Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ）が一般的であるが、
最近、更に高強度化した亜鉛基合金も開発されている
（特公平６−７５８１４号公報、特公平６−１５６９８
号公報、特公平７−４１３９９号公報、特公平７−７２
３１３号公報等）。しかしながら、これらの高強度化亜
鉛基合金はいずれも汎用のＺＡＳと比べて鋳造性が微妙
に変化、特に融点が僅かにせよ上昇する方向に変化する
という問題があった。
【０００３】一方、本出願人は、先に、アルミニウムを
含有する亜鉛合金又はアルミニウム及び銅を含有する亜
鉛合金にマグネシウムを添加することによって融点を下
げ、硬度を上げた合金（Ｚｎ−３〜１０．５Ａｌ−０〜
１０．５Ｃｕ−１〜４Ｍｇ）を提案した（特開平４−１
４３２３８号公報）。しかし、この先に提案した合金
は、融点が下がるものの引けの発生状況等が変化するの
で使い易い合金とは言えず、同時に衝撃強さが大幅に低
下し、またポロシティが発生するという問題があった。
それでこの先に提案した合金は肉盛等により表面硬質層
の形成に用いるという方向で検討されてきた（特開平５
−８４５９１号公報、特開平５−１２３８５８号公
報）。
含有する亜鉛合金又はアルミニウム及び銅を含有する亜
鉛合金にマグネシウムを添加することによって融点を下
げ、硬度を上げた合金（Ｚｎ−３〜１０．５Ａｌ−０〜
１０．５Ｃｕ−１〜４Ｍｇ）を提案した（特開平４−１
４３２３８号公報）。しかし、この先に提案した合金
は、融点が下がるものの引けの発生状況等が変化するの
で使い易い合金とは言えず、同時に衝撃強さが大幅に低
下し、またポロシティが発生するという問題があった。
それでこの先に提案した合金は肉盛等により表面硬質層
の形成に用いるという方向で検討されてきた（特開平５
−８４５９１号公報、特開平５−１２３８５８号公
報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、より硬質に
することで耐久性が向上しており、より凝固開始温度を
下げることで鋳造の際の注湯温度が下がり、エネルギー
コストが下がり、鋳造、加工が容易であり、また溶解ポ
ットの寿命が延伸され、加えて注湯後の凝固時間が短縮
しており、しかもポロシティの発生が抑制された金型用
亜鉛合金及びこれを用いて鋳造で製作された金型及び金
型ブロックを提供することを課題としている。
することで耐久性が向上しており、より凝固開始温度を
下げることで鋳造の際の注湯温度が下がり、エネルギー
コストが下がり、鋳造、加工が容易であり、また溶解ポ
ットの寿命が延伸され、加えて注湯後の凝固時間が短縮
しており、しかもポロシティの発生が抑制された金型用
亜鉛合金及びこれを用いて鋳造で製作された金型及び金
型ブロックを提供することを課題としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、マグネシ
ウムを添加したＺｎ−Ａｌ−Ｃｕ系亜鉛合金は硬質であ
ると共に融点が低下する傾向にあることに着目して、Ｚ
ｎ−Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系亜鉛合金の鋳造性、耐衝撃性が
改善でき、ポロシティの発生が抑制される成分組成範囲
を探索した。その結果、アルミニウム含有量が３〜５重
量％であり、銅含有量が２〜４重量％であり、マグネシ
ウム含有量が１．５〜２．５重量％である場合に限り、
凝固開始温度がＺＡＳの４１０℃から３９０℃以下に低
下するにも関わらず、型の形状再現性が向上すると共に
ポロシテイの発生が著しく減少すること、即ち、ＺＡＳ
以上の鋳造性が得られること、また、この範囲では亜共
晶となることもあり、ＺｎＭｇ化合物が微細化する傾向
にあり、衝撃強さはＺＡＳに比べて１／２程度に低下す
るものの金型用途に問題ない程度に押さえられることを
見いだし、本発明を完成した。
ウムを添加したＺｎ−Ａｌ−Ｃｕ系亜鉛合金は硬質であ
ると共に融点が低下する傾向にあることに着目して、Ｚ
ｎ−Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系亜鉛合金の鋳造性、耐衝撃性が
改善でき、ポロシティの発生が抑制される成分組成範囲
を探索した。その結果、アルミニウム含有量が３〜５重
量％であり、銅含有量が２〜４重量％であり、マグネシ
ウム含有量が１．５〜２．５重量％である場合に限り、
凝固開始温度がＺＡＳの４１０℃から３９０℃以下に低
下するにも関わらず、型の形状再現性が向上すると共に
ポロシテイの発生が著しく減少すること、即ち、ＺＡＳ
以上の鋳造性が得られること、また、この範囲では亜共
晶となることもあり、ＺｎＭｇ化合物が微細化する傾向
にあり、衝撃強さはＺＡＳに比べて１／２程度に低下す
るものの金型用途に問題ない程度に押さえられることを
見いだし、本発明を完成した。
【０００６】即ち、本発明の金型用亜鉛合金は、マグネ
シウム１．５〜２．５重量％、アルミニウム３〜５重量
％及び銅２〜４重量％を含み、残部が亜鉛と不可避の不
純物からなり、凝固開始温度が３９０度以下、ビッカー
ス硬さが１５０以上で、ポロシティの発生の抑制され
た、金型用亜鉛合金である。また、本発明の金型用亜鉛
合金は、更に、チタン０．０３〜０．２重量％、ジルコ
ニウム０．０３〜０．２重量％、ポロン０．０３〜０．
２重量％及びランタノイド０．０３〜０．２重量％のい
ずれか１種以上を含むことができる。
シウム１．５〜２．５重量％、アルミニウム３〜５重量
％及び銅２〜４重量％を含み、残部が亜鉛と不可避の不
純物からなり、凝固開始温度が３９０度以下、ビッカー
ス硬さが１５０以上で、ポロシティの発生の抑制され
た、金型用亜鉛合金である。また、本発明の金型用亜鉛
合金は、更に、チタン０．０３〜０．２重量％、ジルコ
ニウム０．０３〜０．２重量％、ポロン０．０３〜０．
２重量％及びランタノイド０．０３〜０．２重量％のい
ずれか１種以上を含むことができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の亜鉛合金において、アル
ミニウムは亜鉛合金の引張強さ等の機械的強度を増大さ
せる働きがあり、その添加効果を発揮させるためには３
重量％以上含有することが好ましい。しかし、その添加
量が５重量％を超えると逆引け等の鋳造性の問題が生じ
やすく、また、マグネシウム含有量との関連でポロシテ
ィ発生の原因となる傾向があるので好ましくない。
ミニウムは亜鉛合金の引張強さ等の機械的強度を増大さ
せる働きがあり、その添加効果を発揮させるためには３
重量％以上含有することが好ましい。しかし、その添加
量が５重量％を超えると逆引け等の鋳造性の問題が生じ
やすく、また、マグネシウム含有量との関連でポロシテ
ィ発生の原因となる傾向があるので好ましくない。
【０００８】本発明の亜鉛合金において、銅は亜鉛合金
の引張強さ等の機械的強度を更に増大させる働きがあ
り、その添加効果を発揮させるためには２重量％以上含
有することが好ましい。しかし、その添加量が４重量％
を超えると逆引け等の鋳造性の問題が生じやすく、ま
た、マグネシウム含有量との関連でポロシティ発生の原
因となる傾向があるので好ましくない。
の引張強さ等の機械的強度を更に増大させる働きがあ
り、その添加効果を発揮させるためには２重量％以上含
有することが好ましい。しかし、その添加量が４重量％
を超えると逆引け等の鋳造性の問題が生じやすく、ま
た、マグネシウム含有量との関連でポロシティ発生の原
因となる傾向があるので好ましくない。
【０００９】本発明の亜鉛合金において、マグネシウム
は亜鉛合金の硬さを上昇させる働きがあり、１重量％以
上の添加で硬さが急上昇し、１５０以上のビッカース硬
さを得ることできる。また、マグネシウムは亜鉛合金の
凝固開始温度、実用鋳造温度を低下させる働きがあり、
その添加効果を発揮させるためには１重量％以上含むこ
とが必要である。しかし、マグネシウムの添加量が１．
５重量％以下である場合には、共晶点から遠いためポロ
シテイが発生しやすくなる。一方、その添加量を共晶の
２．５重量％以上にした場合はＺｎＭｇ系化合物が粗大
になり衝撃強さが極端に低下する。また、こうした化合
物の存在がポロシテイの原因になりやすい。従って、ポ
ロシティの発生を抑制するためにはマグネシウム含有量
が１．５〜２．５重量％である必要がある。
は亜鉛合金の硬さを上昇させる働きがあり、１重量％以
上の添加で硬さが急上昇し、１５０以上のビッカース硬
さを得ることできる。また、マグネシウムは亜鉛合金の
凝固開始温度、実用鋳造温度を低下させる働きがあり、
その添加効果を発揮させるためには１重量％以上含むこ
とが必要である。しかし、マグネシウムの添加量が１．
５重量％以下である場合には、共晶点から遠いためポロ
シテイが発生しやすくなる。一方、その添加量を共晶の
２．５重量％以上にした場合はＺｎＭｇ系化合物が粗大
になり衝撃強さが極端に低下する。また、こうした化合
物の存在がポロシテイの原因になりやすい。従って、ポ
ロシティの発生を抑制するためにはマグネシウム含有量
が１．５〜２．５重量％である必要がある。
【００１０】本発明の亜鉛合金においては、亜鉛合金の
機械的強度を更に増大させるためにチタン０．０３〜
０．２重量％、ジルコニウム０．０３〜０．２重量％、
ポロン０．０３〜０．２重量％及びランタノイド０．０
３〜０．２重量％のいずれか１種以上を含むことができ
る。それらの添加量が０．０３重量％未満の場合には添
加効果が不十分であり、また０．２重量％を超えて添加
してもそれ以上の添加効果は得られない。
機械的強度を更に増大させるためにチタン０．０３〜
０．２重量％、ジルコニウム０．０３〜０．２重量％、
ポロン０．０３〜０．２重量％及びランタノイド０．０
３〜０．２重量％のいずれか１種以上を含むことができ
る。それらの添加量が０．０３重量％未満の場合には添
加効果が不十分であり、また０．２重量％を超えて添加
してもそれ以上の添加効果は得られない。
【００１１】本発明の金型用亜鉛合金は凝固開始温度が
３９０度以下であり、ビッカース硬さが１５０以上であ
り、ポロシティの発生が抑制されたものであるので、鋳
造の際の注湯温度が低くてすみ、エネルギーコストが低
減され、また溶解ポットの寿命が延長され、加えて注湯
後の凝固時間が短縮され、更に、この亜鉛合金を用いて
鋳造で製作された金型は耐久性が向上している。
３９０度以下であり、ビッカース硬さが１５０以上であ
り、ポロシティの発生が抑制されたものであるので、鋳
造の際の注湯温度が低くてすみ、エネルギーコストが低
減され、また溶解ポットの寿命が延長され、加えて注湯
後の凝固時間が短縮され、更に、この亜鉛合金を用いて
鋳造で製作された金型は耐久性が向上している。
【００１２】
【実施例】以下に、実施例及び比較例に基づいて本発明
を説明する。実施例１及び比較例１〜５下記組成の亜鉛
合金を用意した。 Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ（比較例
１） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．５Ｍｇ（比較例
２） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−１．０Ｍｇ（比較例
３） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−２．０Ｍｇ（実施例
１） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−３．０Ｍｇ（比較例
４） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−５．０Ｍｇ（比較例
５）
を説明する。実施例１及び比較例１〜５下記組成の亜鉛
合金を用意した。 Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ（比較例
１） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．５Ｍｇ（比較例
２） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−１．０Ｍｇ（比較例
３） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−２．０Ｍｇ（実施例
１） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−３．０Ｍｇ（比較例
４） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−５．０Ｍｇ（比較例
５）
【００１３】上記の各亜鉛合金を４３０℃で、引け量測
定用のコニカルシェルモールドに鋳造して鋳物を得た。
それらの鋳物の縦断面の状態を図１〜図６の写真に示
す。実施例１の鋳物の写真は図４であり、比較例１〜５
の鋳物の写真はそれぞれ図１、図２、図３、図５及び図
６である。図１〜図６から明らかなように、マグネシウ
ム添加量が２重量％である実施例１においてはポロシテ
ィの発生は観察されなかったが、マグネシウム添加量が
０．０４重量％、０．５重量％、１．０重量％、３．０
重量％、５．０重量％である場合にはポロシテイの発生
が観察された。
定用のコニカルシェルモールドに鋳造して鋳物を得た。
それらの鋳物の縦断面の状態を図１〜図６の写真に示
す。実施例１の鋳物の写真は図４であり、比較例１〜５
の鋳物の写真はそれぞれ図１、図２、図３、図５及び図
６である。図１〜図６から明らかなように、マグネシウ
ム添加量が２重量％である実施例１においてはポロシテ
ィの発生は観察されなかったが、マグネシウム添加量が
０．０４重量％、０．５重量％、１．０重量％、３．０
重量％、５．０重量％である場合にはポロシテイの発生
が観察された。
【００１４】実施例２及び比較例６下記組成の亜鉛合金
を用意した。 Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−２．０Ｍｇ（実施例
２） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ（比較例
６） 上記の各亜鉛合金について、凝固開始温度、ビッカース
硬さ、ブリネル硬さ、圧縮強度、引張強度及びシャルピ
ー衝撃値を求めた。それらの測定結果を第１表に示す。
を用意した。 Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−２．０Ｍｇ（実施例
２） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ（比較例
６） 上記の各亜鉛合金について、凝固開始温度、ビッカース
硬さ、ブリネル硬さ、圧縮強度、引張強度及びシャルピ
ー衝撃値を求めた。それらの測定結果を第１表に示す。
【００１５】 第１表から明らかなように、本発明の亜鉛合金（実施例
２の亜鉛合金）はＺＡＳ合金（比較例６の亜鉛合金）に
比べて衝撃値と引張強度は少し低下するものの硬さ、圧
縮強度はＺＡＳを上回っている。
２の亜鉛合金）はＺＡＳ合金（比較例６の亜鉛合金）に
比べて衝撃値と引張強度は少し低下するものの硬さ、圧
縮強度はＺＡＳを上回っている。
【００１６】実施例３及び比較例７下記組成の亜鉛合金
を用意した。 Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−２．０Ｍｇ（実施例
３） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ（比較例
７） 上記の各亜鉛合金を用いてＲ部が３ｍｍ、５ｍｍ又は７
ｍｍとなるプレス用金型を製作した。それらの金型を用
いて１ｍｍ厚の鋼板をそれぞれ１００枚プレス成形した
後、それらの金型のＲ部の形状の変化を調べて磨耗量を
測定した。磨耗量の測定は図７に示す部分についての値
である。それらの測定結果を第２表に示す。
を用意した。 Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−２．０Ｍｇ（実施例
３） Ｚｎ−４．１Ａｌ−３．０Ｃｕ−０．０４Ｍｇ（比較例
７） 上記の各亜鉛合金を用いてＲ部が３ｍｍ、５ｍｍ又は７
ｍｍとなるプレス用金型を製作した。それらの金型を用
いて１ｍｍ厚の鋼板をそれぞれ１００枚プレス成形した
後、それらの金型のＲ部の形状の変化を調べて磨耗量を
測定した。磨耗量の測定は図７に示す部分についての値
である。それらの測定結果を第２表に示す。
【００１７】 第２表から明らかなように、本発明の亜鉛合金（実施例
３の亜鉛合金）はＺＡＳ合金（比較例７の亜鉛合金）に
比べて６倍から１２倍のプレス耐久性を有している。
３の亜鉛合金）はＺＡＳ合金（比較例７の亜鉛合金）に
比べて６倍から１２倍のプレス耐久性を有している。
【００１８】
【発明の効果】本発明の金型用亜鉛合金は凝固開始温度
が低く、ビッカース硬さが高く、ポロシティの発生が抑
制されたものであるので、鋳造の際の注湯温度が低くて
すみ、エネルギーコストが低減され、また溶解ポットの
寿命が延長され、加えて注湯後の凝固時間が短縮され、
更に、この亜鉛合金を用いて鋳造で製作された金型は耐
久性が向上していて型寿命が長い。
が低く、ビッカース硬さが高く、ポロシティの発生が抑
制されたものであるので、鋳造の際の注湯温度が低くて
すみ、エネルギーコストが低減され、また溶解ポットの
寿命が延長され、加えて注湯後の凝固時間が短縮され、
更に、この亜鉛合金を用いて鋳造で製作された金型は耐
久性が向上していて型寿命が長い。
【図１】 比較例１の亜鉛合金鋳物の縦断面の状態を示
す写真である。
す写真である。
【図２】 比較例２の亜鉛合金鋳物の縦断面の状態を示
す写真である。
す写真である。
【図３】 比較例３の亜鉛合金鋳物の縦断面の状態を示
す写真である。
す写真である。
【図４】 実施例１の亜鉛合金鋳物の縦断面の状態を示
す写真である。
す写真である。
【図５】 比較例４の亜鉛合金鋳物の縦断面の状態を示
す写真である。
す写真である。
【図６】 比較例５の亜鉛合金鋳物の縦断面の状態を示
す写真である。
す写真である。
【図７】 金型のＲ部の磨耗量の測定を説明する概略図
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松田 文憲 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】マグネシウム１．５〜２．５重量％、アル
ミニウム３〜５重量％及び銅２〜４重量％を含み、残部
が亜鉛と不可避の不純物からなり、凝固開始温度が３９
０度以下、ビッカース硬さが１５０以上で、ポロシティ
の発生の抑制された、金型用亜鉛合金。 - 【請求項２】マグネシウム１．５〜２．５重量％、アル
ミニウム３〜５重量％及び銅２〜４重量％を含み、更
に、チタン０．０３〜０．２重量％、ジルコニウム０．
０３〜０．２重量％、ポロン０．０３〜０．２重量％及
びランタノイド０．０３〜０．２重量％のいずれか１種
以上を含み、残部が亜鉛と不可避の不純物からなり、凝
固開始温度が３９０度以下で、ビッカース硬さが１５０
以上で、ポロシティの発生の抑制された、金型用亜鉛合
金。 - 【請求項３】請求項１〜２記載の合金からなる金型又は
金型用ブロック。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08436598A JP3800575B2 (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 金型用亜鉛合金、金型及び金型用ブロック |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08436598A JP3800575B2 (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 金型用亜鉛合金、金型及び金型用ブロック |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11279673A true JPH11279673A (ja) | 1999-10-12 |
| JP3800575B2 JP3800575B2 (ja) | 2006-07-26 |
Family
ID=13828511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08436598A Expired - Fee Related JP3800575B2 (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 金型用亜鉛合金、金型及び金型用ブロック |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3800575B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106816195A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-06-09 | 东北大学 | γ射线屏蔽材料及其制备方法 |
| WO2018159890A1 (ko) * | 2017-02-28 | 2018-09-07 | 창원대학교 산학협력단 | 방향성 결정립을 갖는 아연-알루미늄 합금 및 그 제조방법 |
-
1998
- 1998-03-30 JP JP08436598A patent/JP3800575B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106816195A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-06-09 | 东北大学 | γ射线屏蔽材料及其制备方法 |
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