JPH11301825A

JPH11301825A - 紙接着用加圧ベルト

Info

Publication number: JPH11301825A
Application number: JP12390898A
Authority: JP
Inventors: Takashi Hirama; 孝史平間
Original assignee: Ichikawa Woolen Textile Co Ltd
Current assignee: Ichikawa Woolen Textile Co Ltd
Priority date: 1998-04-20
Filing date: 1998-04-20
Publication date: 1999-11-02

Abstract

(57)【要約】【課題】片面段ボール製造装置に使用される加圧ベル
トにおいて、その構造の一部に、厚み方向に弾性を有す
る層を設けることにより、ベルト張力斑に起因する幅方
向の弛みやライナー紙表面の凹凸を吸収し、ベルトと紙
及びロールとの幅方向における圧着を均一化するもので
ある。【解決手段】片面段ボール製造装置に用いられる加圧
ベルト１において、加圧ベルトの少なくとも一部に、厚
み方向に弾性層３，４を設けた構造からなるものであ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明品は、片面段ボール紙
製造ラインのコルゲートマシンに組み込まれて使用され
る加圧ベルトに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の片面段ボール製造装置は、円周方
向に科々波形の段付けが施され、互いに噛み合うよう設
置された一対の加熱可能な段ロールと糊付け機構部及び
下段ロールに対し圧接可能なプレスロールより構成さ
れ、前記段ロールによって段付けされた中芯紙は、その
段頂部にデンプン糊が塗布された後、プレスロールへと
導かれ、プレスロール側から供給されたライナー紙と、
該プレスロールと下段ロールとの間で圧着・乾燥され、
片面段ボールとなる。

【０００３】しかし、このプレスロールによる圧着方法
は、（１）加圧力及びプレスロール・段ロール間の隙間調整
が難しく、紙表面へのプレスマーク転写やライナー紙切
れなどが発生しやすく、歩留りが悪い。（２）接着力が不安定である。（３）調整頻度が多く、時間要する。（４）騒音・振動が大きい。などの問題が指摘され、近年、ベルトプレスタイプによ
る圧接方法を用いた装置が採用されている。前記装置に
使用されるベルトとしては、当初、スチールベルトが使
用されたが、最近では、安全への配慮から高強度繊維糸
を使った織物タイプのベルトが使用されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前記片面段ボール製造
装置に用いられる加圧ベルトにおいては、その幅広とい
う特性のため、ベルトと紙及びロールとの密着性を、幅
方向においてどれだけ均一に維持できるかが、段ボール
の品質および生産性に関わる重要なポイントとなる。

【０００５】その対策の一つとして、ベルト幅方向の剛
性を上げる方法が考えられ、以下に示すような方法が考
案され開示されている。ａ)織物の経糸・緯糸の形態・織組織を変えたもの。（特
開平6-107311号公報・特開平7-35414号公報) ｂ)幅方向に補強糸・布を積層する。(特開平7-315533号
公報・特開平8-81029号公報・特開平8-108913号公報) ｃ)樹脂層中に補強材を埋設する。(特開平6-48529号公
報) しかし、いずれの場合も、片面段ボール製造装置に使用
される加圧ベルトとして重要なポイントとなる、走行中
の屈曲に耐えるようベルト周方向の柔軟性を維持しなが
ら、ベルト幅方向の剛性を高くする点で充分でなかった
り、耐久性・製品への凹凸といった問題があった。

【０００６】そのため、従来は、ベルトに高張力を掛
け、紙・ロールとベルトとを圧接し、ライナー紙表面の
凹凸の影響をなくし、密着させる方法をとっている。即
ち、従来のベルトでは、ベルトの張力分布を安定させ、
ライナー紙表面の凹凸を吸収して密着性を上げるために
は非常に高い張力が必要であり、またベルト自体にソリ
・ネジレなどが生じている場合には、それを修正するた
めに更に余分な張力を掛ける必要があった。そのため、
ベルトに要求される抗張力は極めて高いものとなり、そ
の結果、ベルトの寿命が短くなったり、芯体となる織物
の強度を上げることによるコストアップの問題があっ
た。

【０００７】また、従来のベルトは、主として抗張力を
維持する織物芯体部分と、圧接時の段ロールでのベルト
食い込みを防止する高い硬度を維持する表面及び裏面部
分との構造となっているため、厚み方向の弾性がほとん
どないものであった。

【０００８】本発明は、前記問題点を考慮し、片面段ボ
ール製造装置に使用される加圧ベルトにおいて、その構
造の一部に、厚み方向に弾性を有する層を設けることに
より、ベルト張力斑に起因する幅方向の弛みやライナー
紙表面の凹凸を吸収し、ベルトと紙及びロールとの幅方
向における圧着を均一化することを目的としたものであ
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題解決
のため以下の構成を取るものである。図１は、本発明に
おけるベルトの全体斜視図を示し、このベルト１は、段
ボール製造装置において、加熱可能な一対のプーリ間に
懸架され、その一部は、円周面が各々波形に段付けが施
され、これが互いに噛み合うよう設置された一対の加熱
可能な段ロールと円弧状に圧接し回転走行する。このベ
ルト１と段ロール間にライナー紙が送り込まれ、段ロー
ル側から型付け及び糊付けされて送られてきた中芯紙と
重ね合わされて圧着・乾燥され、片面段ボールとなる。
その際、ベルトに負荷された張力は、該ベルトと段ロー
ルの圧接部分において面圧として働き、その面圧は数ｋ
ｇ／ｃｍ²と推定される。

【００１０】このライナー紙と中芯の圧着時、ベルト１
の厚み方向における弾性層３及び４が、ベルト張力斑か
ら発生する加圧面の不均一を是正し、また、ライナー紙
の凹凸による小さな圧接斑を吸収して幅方向の密着性を
均一とし、安定した接着状態と高い接着力を可能とす
る。また、加圧力が幅方向の一部に偏った場合でも、弾
性層３及び４でこれを吸収し、段ボール表面にマークが
発生するようなトラブルも防止できる。さらに、従来の
ベルトにおいて、高い張力を加えることにより調整して
いたベルト張力の不均一性も、この弾性層によりカバー
できるため、必要以上にベルト張力を上げずに済み、ベ
ルトの寿命アップ及びマシンの寿命アップも可能とな
る。

【００１１】図２及び図３に、本発明によるベルトの断
面構成を示すが、弾性層３及び４は以下の３つに分けら
れる。（ａ）不織布層（ｂ）エラストマー層（ｃ）弾性織物層（多重織物など) ベルト断面構造の少なくと一部に、（ａ）〜（ｃ）の何
れか１つ以上の弾性層を含むことが特徴である。また、
２種以上の弾性層を組み合わせて積層しても良い。例え
ば、不織布層の上部にエラストマー層、または、片面に
エラストマー層、もう片面に不織布層といった形であ
る。さらに、不織布層に樹脂・ゴム等を含浸させて弾性
層とすることも可能である。更に、弾性織物層として
は、特に三次元織物などの多重織物が望ましい。

【００１２】弾性層３及び４は、後述する方法によって
測定される加圧変位量において、１００μｍ以上を有す
る部分であり、これを構成する素材としては、下記に示
すような素材が望ましい。（ａ）繊維:芳香族ポリアミド（メタ系及びパラ系アラ
ミド）・ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）・ポ
リイミド・ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール
（ＰＢＯ）・ポリフェニレンサルファイト（ＰＰＳ）（ｂ）エラストマー:アクリルゴム・エピクロルヒドリ
ンゴム・エチレンーアクリレート共重合ゴム・フッ素系
・シリコン系ゴム並びにこれらの混合物。加圧変位量が１００μｍ以下の場合は、ベルト張力斑の
是正及び紙の凹凸の吸収効果が不十分となる。また、前
記素材以外の非耐熱性材料を弾性層として使用した場
合、変位量が短時間で減少衰退して長期間使用ができな
い。

【００１３】芯体となる織物２は、下記の素材により構
成されたものが望ましく、これはベルト周方向の抗張力
性と耐熱性を考慮したものである。（経糸）パラ系アラミド・ポリパラフェニレンベンゾビ
スオキサゾール（ＰＢＯ）・ガラス繊維・炭素繊維等の
有機・無機耐熱高強度高弾性率繊維糸。（緯糸）パラ系アラミド・ポリアリレート・ポリエーテ
ルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）・ＰＢＯ・ガラス繊維・
炭素繊維・メタ系アラミド・ポリフェニレンサルファイ
ト（ＰＰＳ）等の有機・無機耐熱性繊維糸。特に、ベルト周方向となる経糸には、高強度高弾性率繊
維糸が必須であり、さらに耐屈曲性を考慮すると、パラ
系アラミド繊維・ＰＢＯ繊維などの有機高強度高弾性率
繊維糸が望ましい。

【００１４】前記不織布は（ａ）カーディングウエッブ等の従来公知の製造法によ
る短繊維不織布（ｂ）スパンボンドの不織布（ｃ）スパンレースなどの繊維積層体である。

【００１５】前記織物と不織布との積層一体化は、下記
に示す中から適宜選択して用いることができる。（ａ）ニードルパンチングの機械的絡合（ｂ）接着剤樹脂による接着あるいは熱接着

【００１６】本発明におけるベルトの構造は大きく２つ
に分けられるが、重要なのは、その厚み方向において、
少なくとも１つ以上の弾性層を含むことである。（１）弾性層が、耐熱繊維からなる織物を芯体とし、そ
の片面あるいは両面に積層一体化されている（図２参
照）。（２）弾性層が、耐熱繊維からなる織物の間に挾まれて
いる（図３参照）。

【００１７】さらに、（１）及び（２）のいずれにおい
ても、ベルト表面及び裏面にフッ素・シリコンなどの耐
熱・非粘着性を有する樹脂またはゴム層を積層一体化し
たものが望ましい。この樹脂・ゴム層は段ボールの表面
平滑性を向上させると共に、段ロールに対するベルトの
必要以上の食い込みを抑え、段ボール表面にマークを発
生させるのを防止するものである。従って、該樹脂・ゴ
ム層の硬度は８５°以上（ＪＩＳ−Ａ型硬度計）である
ことが望ましい。また、前記弾性層を織物と一体化した
ベルト１に対し、前記耐熱・非粘着性を有する樹脂、ま
たは、ゴムにて含浸加工することも可能である。これに
より、弾性層の加圧変位量及びその持続性を調整した
り、全体としての剛性を調整したりできる。含浸する樹
脂またはゴムの固形分付着量としては、１０〜７０ｗｔ
％が望ましい。

【００１６】さらに、前記したベルト表裏面の樹脂・ゴ
ムの代わりとして、下記に示す主原料が熱接着性繊維か
らなる不織布を使用することもできる。該熱接着性繊維
をそのガラス転移点以上の温度で熱プレス処理すること
により、不織布を構成する熱接着性繊維同志がその交絡
点で熱接着し、かつ、分子構造が剛直性を増し、全体と
して、高密度化・平滑化するような不織布層を積層一体
化し、これを熱処理すれば、本発明の目的とするベルト
の要求特性、即ち（ａ）平滑性（ｂ）耐摩耗性（ｃ）滑り性（ｄ）汚れ防止性（ｅ）硬度を得ることができる。熱接着性繊維素材として、ポリア
リレート・ポリエーテルイミド・ＰＰＳ及びその未延伸糸
・メタ系アラミドの未延伸糸などが挙げられる。熱プレ
ス条件としては、例えば、熱接着性繊維素材としてポリ
アリレート繊維を用いた場合、そのガラス転移点以上の
１８０〜３００℃の温度と、５〜５０ｋｇ／ｃｍ²の圧
力にて、１０数秒〜２０分間処理することが望ましく、
これにより表裏面の主原料の熱接着性繊維からなる不織
布層が高密度化・平滑化し、前述した表裏面機能を付与
できる。

【００１７】前記エラストマー層と織物芯体との積層一
体化の方法は、エラストマーを織物上に直接塗布する
か、あるいは、シート状物の熱接着により行われる。ま
た、前記弾性織物層と芯体となる織物との積層一体化の
方法は、耐熱性樹脂接着剤を間に介しての熱融着及び接
着により行われる。前記耐熱性樹脂接着剤としては、Ｐ
ＴＦＥに代表されるフルオロカーボン系樹脂及びゴム、
シリコン系樹脂及びゴム、さらに両者の混合物、ポリイ
ミド、ＰＰＳ、ポリエーテルイミド、ＰＥＥＫ、ポリア
ミドイミド、ポリサルホン、ポリエーテルサルホンなど
の樹脂及びアクリルゴム、エピクロルヒドリンゴム、エ
チレン−アクリレート共重合ゴムなどが挙げられる。

【００１８】

【発明の実施の形態】織物芯体において、ベルト周方向
の構成糸を耐熱高強度高弾性率糸とすることにより、高
温使用環境下における耐熱性と抗張力性とを満足し、ベ
ルトの伸びを抑制し段ボール製造時のベルトに対する負
荷に耐え、走行安定性を確保できる。

【００１９】ベルト製造の一部に厚み方向に弾性を有す
る層を少なくとも１層設けることにより、ライナー紙と
中芯紙の圧接時、該弾性層がベルト張力斑により発生す
る加圧面圧の不均一を是正し、また、ライナー紙表面の
凹凸による小さな圧接斑も吸収して、ベルト幅方向に均
一な圧着を行い、段ボール紙の安定した接着と強い接着
力が得られる。

【００２０】１００μm以上の加圧変位量を有する弾性
層と、その上部に形成された硬度８５°以上を有する耐
熱性樹脂・ゴム、あるいは熱処理により高密度化・平滑
化した主原料が熱接着性繊維からなる不織布層により幅
方向の一部に加圧が偏った場合にも、これを吸収し、か
つ、該ベルトの段ロールに対する必要以上の食い込みを
抑え、段ボール表面マークとなって転写することを防止
する。

【００２１】前記弾性層により、必要以上にベルト張力
を高くすることなく、ベルトと紙・ロールとの密着性を
上げることができる。

【００２２】以下、実施例に基づいて説明する。（実施例１）パラ系アラミド繊維（商品名：ケブラー
デュポン東レケブラー（株）製）の無撚糸を経糸・緯糸
（１５００ｄ）に用いて、斜子組織で袋状に製織した織
物を芯体として、その両面にパラ系アラミド短繊維（商
品名：ケブラー１．５d×５１ｍｍ）を各々２００ｇ
／ｍ²ずつ積層したカードウェッブをニードルパンチン
グ（ニードル密度：２１００本／ｉｎ²、ニードル針深
さ：１２ｍｍ）により絡合一体化してニードルフェルト
を得た。この裏表ウェッブ上に、テトラフルオロエチレ
ン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合樹脂
（ＰＦＡ樹脂商品名：ネオフロンＡＤ−２ＣＲダイ
キン工業(株)製）を４２０ｇ／ｍ²塗布した後、８０℃
で乾燥した。このベルトを平盤型熱プレス機により、３
５０℃×１０ｋｇ／ｃｍ²×２０分の条件にてプレス処
理を行い、エンドレス状フェルトベルトを得た。その詳
細な構成を表１に示す。

【００２３】

【表１】

【００２４】（実施例２）実施例１と同じ織物を芯体と
し、その両面に実施例１と同じ２００ｇ／ｍ²のカード
ウェッブを積層し、ニードルパンチングによって絡合一
体化したる。さらにその上から、芳香族ポリエステル短
繊維（商品名：ベクトラン 2.5d×51mm（株）ラレ製）
からなるカードウェッブ２００ｇ／ｍ²を表裏各々に
積層し、ニードルパンチング（ニードル密度：２５５０
本／ｉｎ²、ニードル針深さ：１０ｍｍ）によって絡合
一体化しニードルフェルトを得た。このベルトに、ＰＦ
Ａ樹脂（商品名：ネオフロンＡＤ−２ＣＲ）を含浸し、
付着樹脂固形分が１０ｗｔ％となるよう絞りを調整した
後、８０℃×３０分乾燥した。これを熱風循環式の乾燥
炉にて３５０℃×２０分処理した後、平盤形の熱プレス
機により、２００℃×２０ｋｇ／ｃｍ²×１５分の条件
にてでプレス処理を行い、エンドレス状のフェルトベル
トを得た。

【００２５】（実施例３）パラ系アラミド繊維（商品
名：ケブラー）の無撚糸を経糸・緯糸（３０００ｄ）に
用いて斜子織にしてなる織物（Ａ）の片面に、フッ素ゴ
ム（商品名：バイトンデュポン（株）製）５４０ｇ／ｍ
²塗布し、８０℃で乾燥した。その上からパラ系アラミ
ド繊維（商品名：ケブラー）の無撚糸を経糸・緯糸（１
４００ｄ）に用いて平織にしてなる織物（Ｂ）を熱ロー
ルプレス機にて３５０℃×２０ｋｇ／ｃｍ×０．５ｍ／
分の条件で熱圧着し、織物（Ａ）と織物（Ｂ）とが積層
一体化したエンドレス状ベルトを得た。このベルトの両
面にＰＦＡ樹脂（商品名：ネオフロンＡＤ−２ＣＲ）
を、４２０ｇ／ｍ²塗布した後、８０℃にて乾燥し、さ
らに、平盤形の熱プレス機にて３５０℃×１０ｋｇ／ｃ
ｍ²×２０分の条件でプレス処理を行いエンドレス状の
ベルトを得た。

【００２６】（実施例４）実施例１と同じ織物の片面
に、メタ系アラミド繊維糸（商品名：コーネックス帝人
（株）製）からなる三次元織物を、両者の間に、厚さ５
０μｍのＦＥＰフィルム（商品名：ネオフロンＮＦ−０
０５０）を挟み、熱ロールプレス機にて３００℃×２０
ｋｇ／ｃｍ×０．５ｍ／分の条件で熱圧着し一体化し
た。さらに、得られた無端状ベルトの両面に、厚さ２０
０μｍのＦＥＰフィルム（商品名：ネオフロンＮＦ−
０２００）を平盤形の熱プレス機にて３００℃×１０ｋ
ｇ／ｃｍ²×１０分の条件でプレス処理を行い熱融着
し、エンドレス状のベルトを得た。

【００２７】（比較例１）実施例１と同様にして、フェ
ルトベルトを作成した。この時、平盤形熱プレス条件を
実施例１の３５０℃×１０ｋｇ／ｃｍ²×２０分から３
５０℃×８０ｋｇ／ｃｍ²×２０分へ変更して行い、弾
性不織布層の空隙率が１５％のエンドレス状フェルトベ
ルトを得た。（実施例１の弾性不織布層の空隙率は６５
％である）

【００２８】（比較例２）実施例３と同様の織物
（Ａ）、（Ｂ）を用い、両者の間に厚さ５００μｍのＦ
ＥＰフィルム（商品名：ネオフロンＮＦ−０５００）
を挟み、熱ロールプレス機を用いて３００℃×２０ｋｇ
／ｃｍ×０．５ｍ／分の条件で熱融着し積層一体化した
エンドレス状ベルトを得た。このベルト両面にＦＥＰ樹
脂（商品名：ＭＤＦ−１２０Ｊ）を、４２０ｇ／ｍ²塗
布した後、８０℃にて乾燥し、さらに平盤形熱プレス機
にて３００℃×２０ｋｇ／ｃｍ²×２０分の条件にてプ
レス処理を行いエンドレス状のベルトを得た。

【００２９】（比較例３）パラ系アラミド繊維（商品
名：ケブラー）の無撚糸を経糸・緯糸（３０００ｄ）に
用いて平組織で袋状に製織した織物の片面に、ＰＴＦＥ
樹脂（商品名：ＭＤＦ−３０Ｊ三井デュポンフロロケ
ミカル（株）製）を３００ｇ／ｍ²塗布し８０℃で乾燥
させ、ついでもう片面についてもＰＴＦＥ樹脂を７００
ｇ／ｍ²塗布し、８０℃で乾燥させた後、熱風循環式の
乾燥炉で３５０℃×５分熱処理した。さらに、熱ロール
プレス機にて３００℃×２０ｋｇ／ｃｍ×２ｍ／分の条
件でプレス処理を行い、表面平滑なエンドレス状のベル
トを得た。これらの結果を表２に示す。

【００３０】

【表２】

【００３１】実施例１〜４については、ベルト厚み方向
の加圧変位量がいずれも１００μｍ以上あり、また、１
８０℃×２０ｋｇ／ｃｍ²×１００ｈｒの劣化プレス後
も高い保持性を示している。２ｍ幅の本発明品のベルト
を片面段ボール製造装置に組み込んで使用した場合、比
較例３に示すような従来の弾性層を持たないベルトに比
べ、２／３のベルト張力でも、ベルト全幅に渡って良好
な紙及びロールとの密着性を示し、得られた段ボールは
充分な接着力を有しており、また、表面のマークも認め
られなかった。

【００３２】これに対して、比較例１では、弾性不織布
層の見かけ密度が高過ぎて所望の加圧変位量が得られ
ず、比較例２については、弾性層であるＦＥＰ樹脂層の
ベルト厚み方向の加圧変位量がいずれも１００μｍ未満
と小さいため、ベルト張力を低減するまでには至らなか
った。比較例３も比較例２と同様の結果であった。

【００３３】なお、実施例及び比較例について、以下の
方法、条件により物性測定を行った。（１）強伸度、２．５％伸長時強度：インストロン引張
り試験機ＪＩＳＬ−１０９６（一般織物試験法）６．１２．Ａ
法に準ずる。（２）曲げ剛性：３０Ｗ×２５０Ｌのサンプルを図４の
ように設置し、所定位置に荷重を負荷したときのサンプ
ル先端のたわみ量から、下式により求める。曲げ剛性＝ＷＬ³／（３（Ｔ／２））（３）硬度：ＪＩＳ−Ａ型硬度計ＪＩＳＫ−６３０１（加硫ゴム物性試験法）５．２．
２（スプリング式硬さ試験）に準ず。（４）摩耗減量：テーパー式摩耗試験機摩耗輪：Ｈ−
１８荷重：１０００ｇ３０００回摩耗後の減量値（ｍｇ）で評価ＪＩＳＬ−１０９６６．１７．３Ｃ法に準ずる。（５）汚れ除去性：サンプル表面にデンプン糊を１００
ｇ／ｍ²塗布し乾燥した後、サンプルから引き剥がし、
その時の剥離状態を目視評価〔評価〕〇：容易に剥離 △：剥がすのに力を要する ×：糊がサンプル面に付着し、残る（６）平滑性：目視、触感により評価〔評価〕〇：毛羽立ちなし △：こすると毛羽立つ ×：毛羽立ちあり（７）加圧変位量：１８０℃、０．２〜４ｋｇ／ｃｍ²
の荷重間における厚みの変化量平盤形の熱プレス機により〜の手順でサンプル厚み
変化を測定する。サンプルの初期状態及び１８０℃×２
０ｋｇ／ｃｍ²×１００ｈｒの劣化プレス後について測
定評価する。；０．２ｋｇ／ｃｍ²の荷重を負荷し、１分後のサン
プル厚みを測定する。；次ぎに４ｋｇ／ｃｍ²の荷重を負荷し、１分後のサ
ンプル厚みを測定する。；とから、厚み差を求める（加圧時）。；荷重を０．２ｋｇ／ｃｍ²に戻し、１分後のサンプ
ル厚みを測定する。；との厚み差を求める（除圧時）。（７）空隙率：空隙率（％）＝１−（弾性層の見掛密度／繊維真密度）

【００３４】

【発明の効果】本発明品の効果を整理すると下記のよう
になる。（１）ベルトと紙・ロールとを幅方向に均一に接着で
き、接着力も高くなり、段ボールの品質及び生産性が向
上する。（２）弾性層と表裏面層により、段ボール表面へのマー
ク転写を防止でき、歩留りが向上する。（３）ベルトに余分な張力を負荷する必要がなく、ベル
ト寿命が伸びる。また、マシン負荷も下げることがで
き、マシン寿命も伸びる。メンテナンスの手間も少なく
て済む。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による実施形態を示す紙接着用加圧ベル
トの概略斜視図である。

【図２】本発明の実施例を示す紙接着用加圧ベルトの断
面図である。

【図３】本発明の他の実施例を示す紙接着用加圧ベルト
の断面図である。

【図４】本発明の実施例及び比較例について曲げ剛性の
測定方法を示す概略図である。

【符号の説明】

１ベルト２織物（Ａ）３弾性層４弾性層５表面層６裏面層７経糸８緯糸９織物（Ｂ）１０経糸１１緯糸

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】片面段ボール製造装置に用いられる加圧
ベルトにおいて、該加圧ベルトの少なくとも一部に、厚
み方向に弾性層を設けた構造からなることを特徴とする
紙接着用加圧ベルト。
【請求項２】前記弾性層が、耐熱繊維からなる織物を
芯体とし、該芯体の片面あるいは両面に一体化されてい
ることを特徴とする請求項１に記載の紙接着用加圧ベル
ト。
【請求項３】前記弾性層が耐熱繊維からなる二層の織
物の間に設けられたことを特徴とする請求項１に記載の
紙接着用加圧ベルト。
【請求項４】前記弾性層が不織布層からなる請求項１
乃至３のいずれかに記載の紙接着用加圧ベルト。
【請求項５】前記弾性層が耐熱性エラストマー層から
なる請求項１乃至３のいずれかに記載の紙接着用加圧ベ
ルト。
【請求項６】前記弾性層が耐熱繊維からなる三次元織
構造を有する織物である請求項１乃至３のいずれかに記
載の紙接着用加圧ベルト。
【請求項７】請求項１乃至６のいずれかに記載された
ベルト構造体に対し、耐熱・非粘着性を有する樹脂また
はゴムを含浸してなる紙接着用加圧ベルト。
【請求項８】請求項１乃至７のいずれかに記載された
ベルト製造体に対し、その表面及び裏面に耐熱・非粘着
性を有する樹脂またはゴムからなる層を設けてなる紙接
着用加圧ベルト。
【請求項９】片面及び両面の弾性不織布層の上に、主
原料が熱接着性繊維からなる不織布層を積層一体化し、
これを熱プレス処理し、該熱接着性繊維の接着・偏平化
により、該不織布層を高密度化・平滑化してなる請求項
４に記載の紙接着用加圧ベルト。
【請求項１０】前記弾性層は、厚み方向に１００μｍ
以上の加圧変位量を有してなる請求項２乃至９のいずれ
かに記載の紙接着用加圧ベルト。
【請求項１１】前記織物を構成する経糸の繊維素材
が、ポリパラフェニレンテレフタルアミド（以下パラ系
アラミド）、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾー
ル（ＰＢＯ）、ガラス繊維、炭素繊維のいずれかの有機
・無機高強度高弾性率繊維であり、緯糸がパラ系アラミ
ド、ポリアリレート、ポリエーテルエーテルケトン（Ｐ
ＥＥＫ）、ＰＢＯ、ガラス繊維、炭素繊維、ポリメタフ
ェニレンイソフタルアミド（以下メタ系アラミド）、ポ
リフェニレンサルファイト（ＰＰＳ）のいずれかの耐熱
繊維からなる請求項２乃至１０のいずれかに記載の紙接
着用加圧ベルト。
【請求項１２】前記耐熱・非粘着性を有する樹脂・ゴ
ムは、フッ素、シリコンなどの樹脂及びゴムまたは、そ
の混合物からなることを特徴とする請求項７乃至１１の
いずれかに記載の紙接着用加圧ベルト。
【請求項１３】前記熱接着性繊維が、ポリアリレー
ト、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ＰＰＳ及びその
未延伸糸、メタ系アラミドの未延伸糸のいずれかであっ
て、ガラス転移点以上の温度で熱処理を施すことによ
り、各々の繊維がその交絡点で熱接着するとともに剛直
化し、全体として剛性を発現する素材により構成された
請求項９乃至１２のいずれかに記載の紙接着用加圧ベル
ト。