JPH11309063A - タフテッドカーペット用一次基布 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 構成繊維同士の接着力を向上させ、熱圧着の
際に細心の注意を払わなくとも容易に熱圧着が可能であ
り、強固に熱圧着しても熱圧着部表面がフィルム化せ
ず、良好な機械的特性を有し、パイル抜けのないタフテ
ッドカーペット用一次基布を提供する。 【解決手段】 高融点重合体とこの重合体との融点差が
２０℃以上である低融点重合体とが繊維表面に露出した
横断面形態で、低融点重合体が繊維表面に占める表面積
比率が５〜３０％である複合長繊維からなり、多数の熱
圧着部を有している不織布からなることを特徴とするタ
フテッドカーペット用一次基布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱圧着されてなる
タフテッドカーペット用一次基布およびその製造方法に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】タフテッドカーペットは、タフト工程す
なわちタフテッドカーペット用一次基布にタフティング
によりパイル糸を打ち込む工程、次いで染色工程を経た
後、さらにバッキング加工されてタフテッドカーペット
になるのが一般的である。

【０００３】従来から、タフテッドカーペット用一次基
布として、織物や不織布等が用いられており、不織布と
しては、ポリエステル長繊維からなる不織布、ポリエス
テルを芯成分としポリエステルより融点の低い熱可塑性
重合体を鞘成分とした複合長繊維からなる不織布、ポリ
エステル繊維とポリエステルより融点の低い合成繊維と
を混繊して得られた不織布等が知られている。

【０００４】このようなタフテッドカーペット用一次基
布として用いられる長繊維不織布は、一般にスパンボン
ド法と呼ばれる製法で得られるものが多い。そしてこれ
らの長繊維不織布は、紡糸ノズルより紡出された連続繊
維をエアーサッカー等で吸引延伸し、移動する網状体の
上に開繊堆積された連続繊維ウェブをエンボスロール等
により部分的に熱圧着する方法、接着剤等で構成繊維同
士を接着する方法、またはこれらを組み合わせて形態を
安定化する方法により得られたものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の部分熱
圧着や接着剤による接着によって形態安定化してなる不
織布をタフテッドカーペット用一次基布として用いた場
合、カーペット加工工程中のタフト工程において不織布
が層状に分離する層間剥離現象や、また、染色工程後の
乾燥工程で幅入りする等の工程上の不具合を生じるとい
う問題があった。

【０００６】前記問題を解消するためには、不織ウェブ
内層部での構成繊維間の接着力を向上させることが重要
となる。接着剤の量を増やして接着力を向上させること
が考えられるが、不織布全体において構成繊維の自由度
がなくなるため、タフティングの際にタフト針で長繊維
を損傷させ、結果的に基布自体の強力および伸長時の応
力が弱くなり、実用上使用できないものとなってしまう
という問題がある。

【０００７】低融点重合体を鞘部に配した芯鞘型複合長
繊維からなる不織布では、構成繊維同士の接着力の向上
を目的とし熱圧着温度や線圧を上げると、繊維表面の全
周に低融点重合体が存在するために、エンボスロールに
溶融した低融点重合体が付着して操業性を著しく損な
い、また得られる不織布の柔軟性、ドレープ性が損なわ
れるものとなる。また、熱圧着部の表面は、溶融した低
融点重合体によりフィルム状となっているため引裂強力
に劣る傾向となり、この部分にタフト針が突き刺さる
と、突き刺さった部分に穴が開くのみでなく、針穴の周
辺部もまた引裂かれてしまい、タフトされたパイル糸
は、基布から抜けやすく、いわゆるパイル抜けが発生し
やすい。一方、構成繊維同士が融着しすぎないように、
熱圧着温度や線圧を下げると、繊維間の接着力に劣ると
いう問題がある。すなわち、目的とする繊維間の接着力
を有するものを得るための条件範囲が極めて狭いため、
この条件を設定することが極めて困難であり、熱圧着の
際に細心の注意を払う必要がある。

【０００８】混繊不織布においてもまた、構成繊維同士
の接着力の向上を目的とし熱圧着温度や線圧を上げる
と、上記芯鞘型複合長繊維からなる不織布と同様の問題
が起こる。

【０００９】本発明は、構成繊維同士の接着力を向上さ
せ、熱圧着の際に細心の注意を払わなくとも容易に熱圧
着が可能であり、強固に熱圧着しても熱圧着部表面がフ
ィルム化せず、良好な機械的特性を有し、タフティング
後のパイル抜けのないタフテッドカーペット用一次基布
を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明に到達し
た。すなわち、本発明は、高融点重合体とこの重合体と
の融点差が２０℃以上である低融点重合体とが繊維表面
に露出した横断面形態を有し、低融点重合体が繊維表面
に占める表面積比率が５〜３０％である複合長繊維から
なり、多数の熱圧着部を有した不織布からなることを特
徴とするタフテッドカーペット用一次基布を要旨とする
ものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明では、高融点重合体とこの
重合体との融点差が２０℃以上である低融点重合体と
が、繊維表面に露出した横断面形態で、低融点重合体が
繊維表面に占める表面積比率が５〜３０％である複合長
繊維を用いる。

【００１２】複合長繊維は、高融点重合体とこの重合体
との融点差が２０℃以上である低融点重合体とからな
る。重合体の融点差が２０℃未満であると、熱圧着処理
の際、低融点重合体のみでなく高融点重合体もまた溶融
し、熱圧着部は硬化したフィルム状となるため引裂強力
が劣り、タフティングされたパイル糸が基布から抜け落
ちる、いわゆるパイル抜けが生じる原因となり好ましく
ない。両重合体の融点差を２０℃以上とすることによ
り、部分的に熱圧着が施された際、低融点重合体同士が
熱接着し、高融点重合体は熱による影響を受けることな
く繊維形態を維持し、長繊維不織布の形態保持性、引張
強力等の機械的特性を保持し、かつ柔軟性に優れた長繊
維不織布となる。熱圧着部は、低融点重合体同士が溶融
または軟化により繊維同士が強固に接合した状態であ
り、非熱圧着部は、低融点重合体および高融点重合体は
熱による影響を受けることなく、繊維構造を維持した繊
維間空隙を有する状態である。

【００１３】複合長繊維を構成する重合体としては繊維
形成性を有する熱可塑性重合体であればよく、例えば、
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレ
ート等のポリエステル系重合体、あるいは前記重合体に
フタル酸、イソフタル酸、セバシン酸、アジピン酸等の
酸成分やジエチレングリコール、プロピレングリコー
ル、２，２−ビス（４−ヒドロキシエトキシフェニル）
プロパン、ビスフェノールＡ、１，４ブタンジオール等
のジオール成分などが共重合された共重合ポリエステ
ル、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィ
ン系重合体、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１
０、ナイロン４６などのポリアミド系重合体、ビニロン
に代表されるポリビニルアルコール系重合体などが挙げ
られる。

【００１４】高融点重合体／低融点重合体の組み合わせ
としては、前記融点差を満足するものであればよく、具
体的には、ポリエステル／ポリオレフィン、ポリエステ
ルホモポリマー／共重合ポリエステル、ポリアミド／ポ
リオレフィン、高融点ポリアミド／低融点ポリアミド、
ポリプロピレン／ポリエチレン等が挙げられる。この組
み合わせは、前記重合体より適宜選択すればよいが、熱
安定性や寸法安定性、生産性の面より、また両重合体が
互いに相溶性であることが好ましく、ポリエチレンテレ
フタレート／共重合ポリエステル、ポリプロピレン／共
重合ポリプロピレン等の組み合わせがよい。

【００１５】複合長繊維の横断面形態は、両重合体が繊
維表面に露出したものであり、低融点重合体が繊維表面
に占める表面積比率は５〜３０％とする。低融点重合体
の表面積比率が５％未満であると、基布としての形態保
持性、機械的強度に劣るものとなる。一方、３０％を超
えると、繊維同士の接触面積が大きくなるので、熱圧着
工程で処理温度の適切な調節が必要となり、それを怠る
とエンボスロールに溶融した低融点重合体が付着して操
業性を著しく損なう。また、得られる基布の熱圧着部の
表面は、繊維構造を維持した高融点重合体を溶融した低
融点重合体がほぼ全面的に覆うフィルム状となるため、
タフティングの際、このような熱圧着区域にタフト針が
突き刺さるとタフト針が損傷しやすく、また突き刺さっ
た部分のみに穴が開くのでなく針穴の周辺部もまた引裂
かれ、タフトされたパイル糸が基布から抜けやすい。

【００１６】複合長繊維の断面の具体例としては、図１
〜４に示すものが挙げられるが、これらに限られず公知
のものを用いるとよい。図１〜２は、両重合体が放射状
に配されている。図３〜４では、断面の中心に一方の重
合体が配され、その周辺に葉部である他方の重合体が配
されている。

【００１７】断面が図３〜４のごとき多葉断面の場合、
葉部の個数は２〜４個とすることが好ましい。１個で
は、重合体の組み合わせとして粘度の異なる重合体を用
いた場合、溶融紡糸工程において紡糸口金直下における
ポリマー流の曲がりの発生、ないしは、捲縮の発現によ
り、長繊維不織布の地合いの均一性が損なわれやすいた
め、重合体の粘度を考慮して重合体の組み合わせを選択
する必要がある。一方、葉部が４個を超えると、重合体
の複合比、粘度によっては、熱圧着処理後、中心に配し
た重合体が葉部の重合体にほぼ覆われる形となって圧着
され、実質的に芯鞘型複合形態の断面形状に近くなり、
本発明の目的が達成されにくい。

【００１８】複合長繊維を構成する低融点重合体／高融
点重合体の重量比は、１０／９０〜４０／６０とする。
低融点重合体の比が１０重量％未満では、複合断面の形
状安定性に欠け、一方、４０重量％を超えると、本発明
が目的とする表面積比率を制御するのが困難となる。

【００１９】複合長繊維の単糸繊度は、２デニール以上
であればよく、上限は特に限定しないが２０デニール程
度までであればよい。単糸繊度が２デニール未満である
と、得られるタフテッドカーペット用一次基布は寸法安
定性に劣り、また、カーペット化のためのタフト工程に
おいて、繊維の剛性が劣るためにタフト針による衝撃で
繊維が切断される恐れがある。また構成繊維として長繊
維を用いるのは、短繊維により構成された不織布に比
べ、機械的強力が高く、寸法安定性が良好であるため、
本発明の目的を達成するために効果的であるためであ
る。

【００２０】不織布の目付は、上記の単糸繊維の繊度に
より異なるが、４０〜２００ｇ／ｍ² の範囲で用途に応
じて適宜選択される。目付けが４０ｇ／ｍ² 以下では、
長繊維不織布を構成する長繊維の本数が希薄となり、均
一性に乏しいものとなり好ましくなく、また、２００ｇ
／ｍ² を超えると、熱圧着の際に長繊維不織布の内層部
まで十分な熱量が到達せず、熱圧着が不十分となり形態
保持性に乏しいものとなりやすい。

【００２１】本発明のタフテッドカーペット用一次基布
は、多数の熱圧着部を有している。このように、多数の
熱圧着部を有して形態保持しているため、基布の伸長時
の応力や引張強力が向上し、連続染色工程において必要
な一定張力に耐えることができ、またバッキング工程で
皺が生じないだけの剛性を補えることとなる。また、熱
圧着部以外の区域は、構成繊維が単に集積されたもので
あるのでタフト工程でのタフト針の貫入の際、タフト針
がまともに繊維に突き刺さることを避けるための自由度
と空隙を有している。

【００２２】不織布全面積に対する全熱圧着部の比率
（圧着面積率）は、１０〜４０％の範囲が好ましく、特
に好ましくは、１５〜３０％である。圧着面積率が１０
％未満では、タフト工程後の連続染色工程およびバッキ
ング工程に耐えうる伸長時の応力、剛性に乏しい傾向と
なる。一方、４０％を超えると、非熱圧着部での繊維の
自由度が少なくなるためタフティング時のタフト針で多
数の構成繊維を損傷させて基布の強力および応力が弱く
なる傾向にある。

【００２３】１個の熱圧着部の面積、配設密度は適宜選
択すればよいが、１個の熱圧着部の面積を０．５〜２ｍ
ｍ² 、配設密度を１０〜４０個／ｃｍ² 程度とすればよ
い。熱圧着部の形状は、円形、角形、井型等適宜選択す
ればよい。

【００２４】また、予め不織布にニードルパンチや水流
絡合処理を施して、構成繊維同士を厚み方向に対して絡
合させてもよい。絡合した不織布は、各方向に構成繊維
がランダムに絡み合い、不織布の内層部においても構成
繊維同士が交絡一体化したものであるため、タフト工程
において、タフト針の貫入により基布が層状に剥離する
という層間剥離現象が発生することはない。また、構成
繊維同士は、物理的に絡み合っているため、構成繊維そ
れぞれは、ある程度自由に動けるだけの自由度を持って
いる。従って、タフト工程において、タフト針の貫入に
より、タフト針が繊維に直接突き刺さることや繊維が損
傷する恐れがない。

【００２５】また、本発明のタイルカーペット用一次基
布の伸長時の応力・引張強力向上のために、熱圧着処理
を施した基布を樹脂含浸し、構成繊維同士の接点を樹脂
により接着させてもよい。このときの樹脂含浸量（固形
分付着量にて）は、１〜１５重量％程度が好ましい。但
し、タフト工程にて繊維が自由度を失わない程度の量と
する。含浸する樹脂としては、バインダー樹脂として、
アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチ
ル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタク
リル酸ブチル、アクリロニトリル、スチレン等のモノマ
ーを１種または２種以上組み合わせて所望のモル比で共
重合した共重合体を採用するのが好ましい。またこの共
重合体が架橋剤によって架橋されている架橋型のバイン
ダー樹脂を用いてもよい。架橋剤としては、メラミン樹
脂、フェノール樹脂、ホルムアルデヒド樹脂等を用いる
ことができる。

【００２６】本発明における複合長繊維からなる不織布
は以下の製造方法により効率的に製造することができ
る。高融点重合体と低融点重合体を別個に溶融し、複合
断面形状が得られる複合紡糸口金を用いて紡出し、口金
より紡出された糸条を、従来公知の横吹き付け、環状吹
き付け等の冷却装置により冷却後、エアサッカーやロー
ラー等の引き取り手段により引き取り、メッシュ構成の
スクリーン上に堆積し、複合長繊維ウェブを形成する。
冷却後の糸条の引き取り速度は、複合長繊維を形成する
重合体により異なるが、概ね、３５００ｍ／分以上、好
ましくは４０００ｍ／分以上である。引き取り速度が、
３５００ｍ／分以下では、単繊維糸条を形成する重合体
の配向が不足し、熱的安定性に乏しい長繊維不織布とな
り好ましくない。

【００２７】スクリーン上に堆積された複合長繊維ウェ
ブは、凸部の彫刻が施されたエンボスロールと表面フラ
ットなロールが対を構成する装置、ないしはエンボスロ
ール同士が対を構成する装置に導き、ロールの表面温度
を、低融点重合体の融点温度（Ｔｍ）℃に対し、（Ｔｍ
−４０）℃以上、Ｔｍ℃未満の範囲に設定、ロール間の
線圧を１０〜１００ｋｇ／ｃｍの範囲で選択し、凸部に
相当する部位に熱圧着を施し、形態保持性に優れた不織
布とする。

【００２８】ロールの表面温度として、低融点重合体の
融点以上の温度を適用すると、溶融した低融点重合体が
ロール表面に融着し生産を阻害することとなる。一方、
（Ｔｍ−４０）℃未満では、低融点重合体の熱圧着効果
が発揮できない。

【００２９】以上の方法により、高融点重合体、低融点
重合体がともに、部分的に繊維の外周に露出した断面形
状の複合長繊維からなり、多数の熱圧着部により接合さ
れ、形態安定性を保持した不織布からなるタフテッドカ
ーペット用一次基布が得られる。

【００３０】

【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。なお、実施例で行ったタフテッドカーペット用一次
基布の評価方法を下記に示す。 （１）重合体の融点（℃） パーキンエルマー社製ＤＳＣ−２型の示差走査型熱量計
を用いて、昇温速度２０℃／分で測定した融解吸熱ピー
クの最大値を与える温度を融点（℃）とした。

【００３１】（２）ポリエステルの相対粘度 フエノールと四塩化エタンとの等重量比の混合溶媒１０
０ｍｌに試料０．５ｇを溶解し温度２０℃の条件で常法
により測定した。

【００３２】（３）ポリプロピレンのメルトフローレー
ト（ｇ／１０分）〔以下、ＭＦＲとする。〕 ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（Ｌ）に記載の方法で測定した。

【００３３】（４）目付（ｇ／ｍ² ） 標準状態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を
計１０点作成し、平衡水分に到らしめた後、各試料片の
重量（ｇ）を秤量し得られた値の平均値を単位面積（ｍ
² ）当たりに換算し目付（ｇ／ｍ² ）とした。

【００３４】（５）引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）および
伸度（％） 幅５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試験片１０枚を用意し、定速
伸長型引張り試験機（株式会社東洋ボールドウィン製：
テンシロンＲＴＭ−５００）を用いて、つかみ間隔１０
ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分で測定し、１０枚の平均値
を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とした。また、最大荷重
時における伸度の１０枚の平均値を伸度（％）とした。

【００３５】（６）圧縮剛軟度（ｇ） 幅（縦方向）５ｃｍ、長さ（横方向）１０ｃｍの試験片
１０枚を用意し、その試験片を横方向に曲げて円筒状と
し、その端部を接合して円筒状試料とした。株式会社東
洋ボールドウィン製：テンシロンＵＴＭ−４−１００を
用いて、円筒状試料を５ｃｍ／分の圧縮速度で縦方向に
圧縮し、その最大荷重時の応力（ｇ）を測定し、１０枚
の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とした。この値が小さいほ
ど柔軟性に優れている。

【００３６】実施例１ 高融点重合体として融点１６０℃、ＭＦＲが５０ｇ／１
０分のポリプロピレン、低融点重合体として融点１３８
℃、ＭＦＲが３０ｇ／１０分であり、プロピレンにエチ
レンが４重量％ランダムに共重合された共重合ポリプロ
ピレンを準備した。これらの重合体を、公知の溶融複合
紡糸機を用い、図１に示すごとき複合断面となる口金を
用い、紡糸温度２３０℃、単孔吐出量１．４ｇ／分、低
融点重合体の表面積比率が８％となるような複合比とし
て紡出した。口金より紡出された糸条を冷却後、エアー
サッカーにより４２００ｍ／分の速度で引き取り、公知
の方法にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆積さ
せて長繊維ウェブとした。この長繊維ウェブに熱圧着を
施し、目付５０ｇ／ｍ² の長繊維不織布を得た。熱圧着
を施すに際しては、圧着面積率１５％、６角形のポイン
トが配設密度１８個／１ｃｍ² に施されたエンボスロー
ルと、フラットロールを用い、双方のロールの表面温度
を１３５℃とした。捕集面上に堆積された長繊維ウェブ
から採取した複合長繊維の単糸繊度は３デニールであっ
た。

【００３７】実施例２ 単孔吐出量１．３３ｇ／分、低融点重合体の表面積比率
が３０％となるような複合比として紡出し、エアーサッ
カーにより速度４０００ｍ／分で引き取った以外は、実
施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

【００３８】実施例３ 図２に示すごとき複合断面となる口金を用いた以外は、
実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

【００３９】実施例４ 図３に示すごとき複合断面となる口金を用いた以外は、
実施例１と同様にして、長繊維不織布を得た。

【００４０】実施例５ 高融点重合体として、融点２６０℃、相対粘度１．３８
のポリエチレンテレフタレート、低融点重合体として、
エチレンテレフタレートにイソフタル酸が１５モル％共
重合された融点２１５℃、相対粘度が１．３５である共
重合ポリエステルを準備し、紡糸条件を紡糸温度２９０
℃、単孔吐出量１．６ｇ／分として紡出し、エアーサッ
カーにより速度４８００ｍ／分で引き取り、以降、熱圧
着条件をロールの表面温度を２００℃とした以外は、実
施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

【００４１】比較例１ 低融点重合体の表面積比率が５０％となるような複合比
とし、単孔吐出量１．２ｇ／分として紡出し、エアーサ
ッカーにより速度３６００ｍ／分で引き取った以外は、
実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

【００４２】比較例２ 複合断面形態として芯鞘型とし、単孔吐出量１．４７ｇ
／分として紡出し、エアーサッカーにより速度４４００
ｍ／分で引き取った以外は、実施例１と同様にして長繊
維不織布を得た。

【００４３】得られた実施例１〜５、比較例１〜２の長
繊維不織布をタフテッドカーペット用一次基布としてタ
フト試験機にてタフト幅３０ｃｍ、タフト針９８本、ゲ
ージ８本／インチ、ステッチ８本／インチの条件で、ナ
イロンタフト糸を用いてループ長６ｍｍでタフティング
を行った。次に、タフティングを行ったタイルカーペッ
ト用一次基布からタフト糸を取り除き、タフト後の基布
の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）を測定した。そして、下
式により強力保持率（％）を算出した。

【００４４】強力保持率（％）＝（タフト後の基布の引
張強力／タフト前の基布の引張強力）×１００ 本発明において、パイル糸除去後の基布の引張強力が、
タフト前の基布の引張強力の５０％以上の引張強力を保
持しているものは、基布にタフトされたパイル糸を効率
よく固定するのみでなく、パイル糸とともに、カーペッ
トとしての形状保持に寄与し、タフト後の染色工程、バ
ッキング工程等においても良好な形態保持性を有するも
のである。

【００４５】得られたタイルカーペット用一次基布の物
性およびタフト保持率を表１に示す。

【００４６】

【表１】

【００４７】表１から明らかなように、本発明の実施例
１〜５のタフテッドカーペット用一次基布は、引張強力
に優れたものであり、タフト後のパイル糸除去後の引張
強力も保持でき、基布にタフトされたパイルを効率よく
固定するのみでなく、パイル糸条とともに、カーペット
としての形状保持に寄与し、タフト後の染色工程、バッ
キング工程等においても良好な形態保持性を有するもの
であった。

【００４８】一方、比較例１〜２のタフテッドカーペッ
ト用一次基布は、繊維表面に占める低融点重合体が多い
ため、熱圧着部の表面は、溶融した低融点重合体により
フィルム状となっており、熱圧着による接着が強くタフ
ト前の強力は優れていた。しかし、タフト後、パイル糸
は抜けやすく、また、パイル糸を除去した基布は、実施
例の基布のような丸い針穴が開いたものでなく、針穴の
周辺部も引き裂かれており、強力保持率が低く、手で引
っ張ると容易に引き裂けるものであった。

【００４９】

【発明の効果】高融点重合体とこの重合体との融点差が
２０℃以上である低融点重合体とが繊維表面に露出した
横断面形態を有し、低融点重合体が繊維表面に占める表
面積比率が５〜３０％である複合長繊維からなり、多数
の熱圧着部を有している不織布からなるため、熱圧着部
では溶融した低融点重合体により構成繊維同士が融着し
ているものの、繊維構造を維持した高融点重合体が繊維
表面に存在しているので、熱圧着部表面は、完全にフィ
ルム化されてない。したがって、熱圧着部にタフト針が
突き刺さると、突き刺さった部分のみに針穴が開き、周
辺部が引き裂かれることなく、パイル抜けが発生しにく
く、形態保持性が維持される。

【００５０】また、構成繊維同士の接着剤となる低融点
重合体は、繊維表面の特定の範囲を占め、特定範囲の横
断面積を有するので、熱圧着の際に細心の注意を払わな
くとも構成繊維同士の接着を容易に行うことができ、強
固に熱圧着しても熱圧着部表面全体がフィルム化せず、
良好な機械的特性を有するタフテッドカーペット用一次
基布が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に用いる複合長繊維の横断面の一例を示
す模式図である。

【図２】本発明に用いる複合長繊維の横断面の一例を示
す模式図である。

【図３】本発明に用いる複合長繊維の横断面の一例を示
す模式図である。

【図４】本発明に用いる複合長繊維の横断面の一例を示
す模式図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 達 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 高融点重合体とこの重合体との融点差が
   ２０℃以上である低融点重合体とが繊維表面に露出した
   横断面形態を有し、低融点重合体が繊維表面に占める表
   面積比率が５〜３０％である複合長繊維からなり、多数
   の熱圧着部を有した不織布からなることを特徴とするタ
   フテッドカーペット用一次基布。
2. 【請求項２】 不織布が、構成繊維同士が交絡したニー
   ドルパンチ不織布であることを特徴とする請求項１記載
   のタフテッドカーペット用一次基布。