JPH1135751A - 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びその成形品 - Google Patents
長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びその成形品Info
- Publication number
- JPH1135751A JPH1135751A JP9205187A JP20518797A JPH1135751A JP H1135751 A JPH1135751 A JP H1135751A JP 9205187 A JP9205187 A JP 9205187A JP 20518797 A JP20518797 A JP 20518797A JP H1135751 A JPH1135751 A JP H1135751A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermoplastic resin
- fiber
- molded article
- fibers
- molded product
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】機械的強度が高く、耐候性及び耐候剤の耐ブリ
ード性に優れる長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びそれ
を用いた成形品を提供することである。 【解決手段】フィラメント状の繊維からなるロービング
に、溶融した熱可塑性樹脂を含浸させた後に引抜成形
し、５〜３０ｍｍの長さに切断することによって得られ
る長繊維含有樹脂成形体、分子量１０００以上のヒンダ
ードアミン系耐候剤及び熱可塑性樹脂とから構成された
組成物であり、該組成物中の繊維含有率が５〜８０重量
％、ヒンダードアミン系耐候剤含有率が０．０１〜２重
量％とする。
ード性に優れる長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びそれ
を用いた成形品を提供することである。 【解決手段】フィラメント状の繊維からなるロービング
に、溶融した熱可塑性樹脂を含浸させた後に引抜成形
し、５〜３０ｍｍの長さに切断することによって得られ
る長繊維含有樹脂成形体、分子量１０００以上のヒンダ
ードアミン系耐候剤及び熱可塑性樹脂とから構成された
組成物であり、該組成物中の繊維含有率が５〜８０重量
％、ヒンダードアミン系耐候剤含有率が０．０１〜２重
量％とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、長繊維強化熱可塑
性樹脂組成物及びそれを用いた成形品に関する。詳しく
は、繊維を比較的長い状態に保持でき、耐候剤の滲み出
し（以下、ブリードと言う。）を防止できるため、機械
的強度が高く、耐候性及び耐候剤の耐ブリード性に優れ
る長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びそれを用いた成形
品に関する。
性樹脂組成物及びそれを用いた成形品に関する。詳しく
は、繊維を比較的長い状態に保持でき、耐候剤の滲み出
し（以下、ブリードと言う。）を防止できるため、機械
的強度が高く、耐候性及び耐候剤の耐ブリード性に優れ
る長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びそれを用いた成形
品に関する。
【０００２】
【背景技術】強化繊維を配合した熱可塑性樹脂組成物に
より得られる従来の繊維強化熱可塑性樹脂成形品は、僅
かな表面劣化によって成形品表面に強化繊維が露出し、
成形品の物性、特に機械的強度を著しく低下させてしま
うため、紫外線による表面劣化には極めて注意を要しな
くてはならない。成形品の表面劣化だけを解決するに
は、高分子量のヒンダードアミン系耐候剤を用いること
が有効である。しかし、該成形品の耐候性を向上させる
には、耐候剤を多量に使用する必要があるが、多量に使
用すると成形品表面へ耐候剤がブリードしてしまうとい
う問題が発生する。従って、この様な成形品は、外郭部
材への適用に制限があった。
より得られる従来の繊維強化熱可塑性樹脂成形品は、僅
かな表面劣化によって成形品表面に強化繊維が露出し、
成形品の物性、特に機械的強度を著しく低下させてしま
うため、紫外線による表面劣化には極めて注意を要しな
くてはならない。成形品の表面劣化だけを解決するに
は、高分子量のヒンダードアミン系耐候剤を用いること
が有効である。しかし、該成形品の耐候性を向上させる
には、耐候剤を多量に使用する必要があるが、多量に使
用すると成形品表面へ耐候剤がブリードしてしまうとい
う問題が発生する。従って、この様な成形品は、外郭部
材への適用に制限があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、前記問
題点に鑑み鋭意検討した結果、特定の長繊維含有樹脂成
形体と特定の耐候剤とを用いると効果的であることを見
出し、この知見に基づき本発明を完成するに至った。以
上の記述から明らかなように、本発明の目的は、機械的
強度が高く、耐候性及び耐候剤の耐ブリード性に優れる
長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びそれを用いた成形品
を提供するものである。
題点に鑑み鋭意検討した結果、特定の長繊維含有樹脂成
形体と特定の耐候剤とを用いると効果的であることを見
出し、この知見に基づき本発明を完成するに至った。以
上の記述から明らかなように、本発明の目的は、機械的
強度が高く、耐候性及び耐候剤の耐ブリード性に優れる
長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びそれを用いた成形品
を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決する為の手段】本発明の組成物は、フィラ
メント状の繊維からなるロービングに、溶融した熱可塑
性樹脂を含浸させた後に引抜成形し、５〜３０ｍｍの長
さに切断することによって得られる長繊維含有樹脂成形
体、分子量１０００以上のヒンダードアミン系耐候剤及
び熱可塑性樹脂とから構成されており、該組成物中の繊
維含有率が５〜８０重量％、ヒンダードアミン系耐候剤
含有率が０．０１〜２重量％となる様に調整することに
よって容易に得ることができる。また、本発明の成形品
は、本発明の組成物を用いることにより容易に得ること
ができる。
メント状の繊維からなるロービングに、溶融した熱可塑
性樹脂を含浸させた後に引抜成形し、５〜３０ｍｍの長
さに切断することによって得られる長繊維含有樹脂成形
体、分子量１０００以上のヒンダードアミン系耐候剤及
び熱可塑性樹脂とから構成されており、該組成物中の繊
維含有率が５〜８０重量％、ヒンダードアミン系耐候剤
含有率が０．０１〜２重量％となる様に調整することに
よって容易に得ることができる。また、本発明の成形品
は、本発明の組成物を用いることにより容易に得ること
ができる。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明につき詳細に説明す
る。本発明は、長繊維含有樹脂成形体、ヒンダードアミ
ン系耐候剤及び熱可塑性樹脂とから構成されているが、
長繊維含有樹脂成形体を得る際にも、熱可塑性樹脂を使
用しているので、長繊維含有樹脂成形体及びヒンダード
アミン系耐候剤の二成分で、繊維含有率が５〜８０重量
％、ヒンダードアミン系耐候剤含有率が０．０１〜２重
量％の組成物が得られる場合に限り、長繊維含有樹脂成
形体及びヒンダードアミン系耐候剤の二成分で本発明の
組成物及び成形品を得ても良い。
る。本発明は、長繊維含有樹脂成形体、ヒンダードアミ
ン系耐候剤及び熱可塑性樹脂とから構成されているが、
長繊維含有樹脂成形体を得る際にも、熱可塑性樹脂を使
用しているので、長繊維含有樹脂成形体及びヒンダード
アミン系耐候剤の二成分で、繊維含有率が５〜８０重量
％、ヒンダードアミン系耐候剤含有率が０．０１〜２重
量％の組成物が得られる場合に限り、長繊維含有樹脂成
形体及びヒンダードアミン系耐候剤の二成分で本発明の
組成物及び成形品を得ても良い。
【０００６】本発明に用いる熱可塑性樹脂には、オレフ
ィン系樹脂、ポリアミド、ポリエステル等を挙げること
ができるが、軽量化が可能という観点からポリプロピレ
ンが好適である。ポリプロピレンとしては、結晶性プロ
ピレン単独重合体、結晶性プロピレン−α−オレフィン
共重合体及びこれらの単独重合体もしくは共重合体を不
飽和カルボン酸もしくはその酸無水物で変性したものを
挙げることができる。
ィン系樹脂、ポリアミド、ポリエステル等を挙げること
ができるが、軽量化が可能という観点からポリプロピレ
ンが好適である。ポリプロピレンとしては、結晶性プロ
ピレン単独重合体、結晶性プロピレン−α−オレフィン
共重合体及びこれらの単独重合体もしくは共重合体を不
飽和カルボン酸もしくはその酸無水物で変性したものを
挙げることができる。
【０００６】長繊維含有樹脂成形体の構成成分としてポ
リプロピレンを使用する場合は、繊維との相溶性および
融着性を考慮して、α−オレフィン含有量８〜１０重量
％の結晶性プロピレン−α−オレフィン共重合体に対し
て、不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物を０．１〜
１重量％変性させたものが好ましい。また、長繊維含有
樹脂成形体及びヒンダードアミン系耐候剤と共に用いる
熱可塑性樹脂としては、剛性を考慮して結晶性プロピレ
ン単独重合体が好ましい。
リプロピレンを使用する場合は、繊維との相溶性および
融着性を考慮して、α−オレフィン含有量８〜１０重量
％の結晶性プロピレン−α−オレフィン共重合体に対し
て、不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物を０．１〜
１重量％変性させたものが好ましい。また、長繊維含有
樹脂成形体及びヒンダードアミン系耐候剤と共に用いる
熱可塑性樹脂としては、剛性を考慮して結晶性プロピレ
ン単独重合体が好ましい。
【０００７】本発明に用いる繊維には、ガラス繊維、炭
素繊維、金属繊維、高分子繊維など、公知のものを幅広
く用いることができる。これらは、単独または、２種以
上組み合わせて用いられるが、補強効果及び、入手の容
易性からガラス繊維が好適である。ガラス繊維として
は、Ｅガラス（Electrical glass）、Ｃガラス（Chemi
cal glass）、Ａガラス（Alkali glass）、Ｓガラス
（High strength glass）および耐アルカリガラス等
のガラスを溶融紡糸してフィラメント状の繊維にしたも
のを挙げることができる。本発明に用いられる繊維とし
ては、繊維径が３〜２１μｍであり、繊維表面に熱可塑
性樹脂に対する界面接着性付与または、向上のため、何
らかの処理（例えば、シランカップリング剤処理）が施
されているものが好ましい。該繊維を用いると成形品の
強度と外観が良好なものを得ることができる。
素繊維、金属繊維、高分子繊維など、公知のものを幅広
く用いることができる。これらは、単独または、２種以
上組み合わせて用いられるが、補強効果及び、入手の容
易性からガラス繊維が好適である。ガラス繊維として
は、Ｅガラス（Electrical glass）、Ｃガラス（Chemi
cal glass）、Ａガラス（Alkali glass）、Ｓガラス
（High strength glass）および耐アルカリガラス等
のガラスを溶融紡糸してフィラメント状の繊維にしたも
のを挙げることができる。本発明に用いられる繊維とし
ては、繊維径が３〜２１μｍであり、繊維表面に熱可塑
性樹脂に対する界面接着性付与または、向上のため、何
らかの処理（例えば、シランカップリング剤処理）が施
されているものが好ましい。該繊維を用いると成形品の
強度と外観が良好なものを得ることができる。
【０００８】本発明に用いる長繊維含有樹脂成形体は、
数千本からなる前記繊維のロービングを含浸ダイスに導
き、フィラメント間に溶融した熱可塑性樹脂を均一に含
浸させた後、必要な長さ（５〜３０ｍｍ）に切断するこ
とにより容易に得ることができるが、製造方法に関して
は特に限定するものではない。含浸させるための方法と
しては、特に制限はなく、ガラス繊維ロービングを熱可
塑性樹脂粉体流動層中に通して、これに熱可塑性樹脂粉
体を付着させた後、熱可塑性樹脂の融点以上に加熱して
熱可塑性樹脂を含浸させる方法（特公昭52-3985号公
報）、クロスヘッドダイを用いて繊維ロービングに溶融
させた熱可塑性樹脂を含浸させる方法（特開昭62-60625
号公報、特開昭63-432036号公報、特開昭63-264326号公
報、特開平1-208118号公報）、樹脂繊維を用い、これと
ガラス繊維ロービングとを混繊した後、樹脂の融点以上
に加熱して樹脂を含浸させる方法（特開昭61-118235号
公報）等、何れの方法も用いることができる。
数千本からなる前記繊維のロービングを含浸ダイスに導
き、フィラメント間に溶融した熱可塑性樹脂を均一に含
浸させた後、必要な長さ（５〜３０ｍｍ）に切断するこ
とにより容易に得ることができるが、製造方法に関して
は特に限定するものではない。含浸させるための方法と
しては、特に制限はなく、ガラス繊維ロービングを熱可
塑性樹脂粉体流動層中に通して、これに熱可塑性樹脂粉
体を付着させた後、熱可塑性樹脂の融点以上に加熱して
熱可塑性樹脂を含浸させる方法（特公昭52-3985号公
報）、クロスヘッドダイを用いて繊維ロービングに溶融
させた熱可塑性樹脂を含浸させる方法（特開昭62-60625
号公報、特開昭63-432036号公報、特開昭63-264326号公
報、特開平1-208118号公報）、樹脂繊維を用い、これと
ガラス繊維ロービングとを混繊した後、樹脂の融点以上
に加熱して樹脂を含浸させる方法（特開昭61-118235号
公報）等、何れの方法も用いることができる。
【０００９】本発明に用いるヒンダードアミン系耐候剤
は、分子量が１０００以上のものである。分子量が１０
００未満では、ヒンダードアミン系耐候剤が成形品中か
らブリードし易い。好ましくは、分子量が１０００〜１
００００の範囲のものが良い。該ヒンダードアミン系耐
候剤として、具体的には、コハク酸ジメチル・１−（２
−ヒドロキシエチル）−４−ヒドロキシ−２，２，６，
６−テトラメチルピペリジン重縮合物、ポリ［｛６−
（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，
３，５−トリアジン−２，４−ジイル｝｛（２，２，
６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝ヘキ
サメチレン｛（２，２，６，６，−テトラメチル−４−
ピペリジル）イミノ｝］、Ｎ，Ｎ’−ビス（３−アミノ
プロピル）エチレンジアミン・２，４−ビス［Ｎ−ブチ
ル−Ｎ−（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピ
ペリジル）アミノ］−６−クロロ−１，３，５トリアジ
ン縮合物等が挙げられるが、中でもポリ［（６−モルホ
リノ−ｓ−トリアゾ−２，４−ジイル）｛２，２，６，
６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝−ヘキサ
メチレン｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペ
リジル）イミノ｝］が好ましい。市販のヒンダードアミ
ン系耐候剤では、商品名“サイアソーブ ＵＶ３３４
６”（サイテック製、分子量１６００）が有効である。
該ヒンダードアミン系耐候剤の添加量は、長繊維強化熱
可塑性樹脂組成物中に、０．０１〜２重量％配合されて
いなければならない。０．０１重量％未満では充分な耐
候性能が得られず、２重量％を越えるとブリードが多く
なり成形品外観を悪化させる。
は、分子量が１０００以上のものである。分子量が１０
００未満では、ヒンダードアミン系耐候剤が成形品中か
らブリードし易い。好ましくは、分子量が１０００〜１
００００の範囲のものが良い。該ヒンダードアミン系耐
候剤として、具体的には、コハク酸ジメチル・１−（２
−ヒドロキシエチル）−４−ヒドロキシ−２，２，６，
６−テトラメチルピペリジン重縮合物、ポリ［｛６−
（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，
３，５−トリアジン−２，４−ジイル｝｛（２，２，
６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝ヘキ
サメチレン｛（２，２，６，６，−テトラメチル−４−
ピペリジル）イミノ｝］、Ｎ，Ｎ’−ビス（３−アミノ
プロピル）エチレンジアミン・２，４−ビス［Ｎ−ブチ
ル−Ｎ−（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピ
ペリジル）アミノ］−６−クロロ−１，３，５トリアジ
ン縮合物等が挙げられるが、中でもポリ［（６−モルホ
リノ−ｓ−トリアゾ−２，４−ジイル）｛２，２，６，
６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝−ヘキサ
メチレン｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペ
リジル）イミノ｝］が好ましい。市販のヒンダードアミ
ン系耐候剤では、商品名“サイアソーブ ＵＶ３３４
６”（サイテック製、分子量１６００）が有効である。
該ヒンダードアミン系耐候剤の添加量は、長繊維強化熱
可塑性樹脂組成物中に、０．０１〜２重量％配合されて
いなければならない。０．０１重量％未満では充分な耐
候性能が得られず、２重量％を越えるとブリードが多く
なり成形品外観を悪化させる。
【００１０】本発明の組成物および成形品は、繊維含有
率が５〜８０重量％の範囲内のものでなければならな
い。繊維含有率が５重量％未満であると機械的強度が充
分に向上せず、８０重量％を越えると成形品の外観を悪
化させる。
率が５〜８０重量％の範囲内のものでなければならな
い。繊維含有率が５重量％未満であると機械的強度が充
分に向上せず、８０重量％を越えると成形品の外観を悪
化させる。
【００１１】本発明の組成物および成形品には、本発明
の目的を損なわない範囲で、各種の添加剤、例えば酸化
防止剤、帯電防止剤、銅害防止剤、中和剤、顔料、分散
剤、老化防止剤、滑剤、鉱物油、シランカプリング剤、
チタネート系カップリング剤等の添加剤を適宜配合する
ことができる。
の目的を損なわない範囲で、各種の添加剤、例えば酸化
防止剤、帯電防止剤、銅害防止剤、中和剤、顔料、分散
剤、老化防止剤、滑剤、鉱物油、シランカプリング剤、
チタネート系カップリング剤等の添加剤を適宜配合する
ことができる。
【００１２】また、本発明に用いる長繊維強化熱可塑性
樹脂組成物を得る方法の一例としては、次の方法が有効
である。まず、熱可塑性樹脂とヒンダードアミン系耐候
剤とを所定の配合割合にて混合したマスターバッチ（Ｕ
Ｖ）を、一般的な熱可塑性樹脂用押出機によってペレッ
ト状に成形した成形体（ＵＶ）を得る。次に、タンブラ
ー内で、この成形体（ＵＶ）と長繊維含有樹脂成形体、
配合組成調整用の熱可塑性樹脂および必要に応じて各種
添加剤を混合して、長繊維強化熱可塑性樹脂組成物を得
る。
樹脂組成物を得る方法の一例としては、次の方法が有効
である。まず、熱可塑性樹脂とヒンダードアミン系耐候
剤とを所定の配合割合にて混合したマスターバッチ（Ｕ
Ｖ）を、一般的な熱可塑性樹脂用押出機によってペレッ
ト状に成形した成形体（ＵＶ）を得る。次に、タンブラ
ー内で、この成形体（ＵＶ）と長繊維含有樹脂成形体、
配合組成調整用の熱可塑性樹脂および必要に応じて各種
添加剤を混合して、長繊維強化熱可塑性樹脂組成物を得
る。
【００１３】本発明の成形品は、上記の長繊維強化熱可
塑性樹脂組成物を一般的な熱可塑性樹脂用成形機により
容易に成形することができる。この際、該成形品に含有
されている繊維が平均繊維長０．８〜３０ｍｍになる様
に調整しながら成形するのが望ましい。該成形品中の繊
維の平均繊維長が０．８ｍｍ未満であると、該成形品の
機械的強度及び衝撃強度が充分に発現せず、該成形品中
の繊維の平均繊維長が３０ｍｍを越えると、成形性が悪
化する。成形品中の平均繊維長を変動させる要因として
は、成形機の仕様、成形条件、ゲート径、繊維含有量及
び溶融樹脂粘度等が挙げられる。中でも成形機の仕様条
件、特に使用するスクリューが大きな要因となる。ただ
し、本発明の組成物は、一般的な熱可塑性樹脂用成形機
を用いる限りにおいて、成形品中の繊維の平均繊維長が
０．８ｍｍを大幅に下回ることはない。
塑性樹脂組成物を一般的な熱可塑性樹脂用成形機により
容易に成形することができる。この際、該成形品に含有
されている繊維が平均繊維長０．８〜３０ｍｍになる様
に調整しながら成形するのが望ましい。該成形品中の繊
維の平均繊維長が０．８ｍｍ未満であると、該成形品の
機械的強度及び衝撃強度が充分に発現せず、該成形品中
の繊維の平均繊維長が３０ｍｍを越えると、成形性が悪
化する。成形品中の平均繊維長を変動させる要因として
は、成形機の仕様、成形条件、ゲート径、繊維含有量及
び溶融樹脂粘度等が挙げられる。中でも成形機の仕様条
件、特に使用するスクリューが大きな要因となる。ただ
し、本発明の組成物は、一般的な熱可塑性樹脂用成形機
を用いる限りにおいて、成形品中の繊維の平均繊維長が
０．８ｍｍを大幅に下回ることはない。
【００１４】
【実施例】以下、実施例および比較各例によって本発明
を具体的に説明するが、本発明はこれらにより限定され
るべきものではない。
を具体的に説明するが、本発明はこれらにより限定され
るべきものではない。
【００１５】試験法 （平均繊維長測定）長繊維含有樹脂成形体（ＧＦ１）、
短繊維含有樹脂成形体（ＧＦ２）ならびに実施例１〜４
および比較例１〜３で得られた各サンプル（約５ｇ）を
６００℃に設定した電気炉内に５時間放置し、炭化させ
た後、炭化物を水中で撹拌し、ガラスシャーレに移し乾
燥させて繊維部分のみ取り出し、取り出した繊維長を測
定した。これらの繊維長の平均を算出し、平均繊維長と
した。 （引張試験）実施例１〜４および比較例１〜３で得られ
た各サンプルの引張強度を、ＪＩＳＫ７１１３に準じて
測定した。 （耐ブリード性試験）実施例１〜４および比較例１〜３
で得られた各サンプルを、６３℃雨有り条件に設定した
サンシャインウェザーオーメーター（スガ試験機（株）
製）内に放置し、各サンプルの表面に耐候剤がブリード
するまでの時間を計測した。この数値が大きい程、耐ブ
リード性に優れていることを意味する。 （耐候性試験）実施例１〜４および比較例１〜３で得ら
れた各サンプル（ＪＩＳＫ７１１３に準ずる試験片）
を、６３℃雨有り条件に設定したサンシャインウェザー
オーメーター（スガ試験機（株）製）内に放置した後、
所定時間毎に取り出し、各サンプルの引張強度を測定し
た。この測定値が、前記（引張試験）で得られた測定値
の５０％以下となるまで繰り返し、５０％以下となるま
での放置時間を計測した。この数値が大きい程、耐候性
に優れていることを意味する。
短繊維含有樹脂成形体（ＧＦ２）ならびに実施例１〜４
および比較例１〜３で得られた各サンプル（約５ｇ）を
６００℃に設定した電気炉内に５時間放置し、炭化させ
た後、炭化物を水中で撹拌し、ガラスシャーレに移し乾
燥させて繊維部分のみ取り出し、取り出した繊維長を測
定した。これらの繊維長の平均を算出し、平均繊維長と
した。 （引張試験）実施例１〜４および比較例１〜３で得られ
た各サンプルの引張強度を、ＪＩＳＫ７１１３に準じて
測定した。 （耐ブリード性試験）実施例１〜４および比較例１〜３
で得られた各サンプルを、６３℃雨有り条件に設定した
サンシャインウェザーオーメーター（スガ試験機（株）
製）内に放置し、各サンプルの表面に耐候剤がブリード
するまでの時間を計測した。この数値が大きい程、耐ブ
リード性に優れていることを意味する。 （耐候性試験）実施例１〜４および比較例１〜３で得ら
れた各サンプル（ＪＩＳＫ７１１３に準ずる試験片）
を、６３℃雨有り条件に設定したサンシャインウェザー
オーメーター（スガ試験機（株）製）内に放置した後、
所定時間毎に取り出し、各サンプルの引張強度を測定し
た。この測定値が、前記（引張試験）で得られた測定値
の５０％以下となるまで繰り返し、５０％以下となるま
での放置時間を計測した。この数値が大きい程、耐候性
に優れていることを意味する。
【００１６】実施例１〜４および比較例１〜３ 下記に示す長繊維含有樹脂成形体（ＧＦ１）、短繊維含
有樹脂成形体（ＧＦ２）、耐候剤マスターバッチ組成物
（ＵＶ１、ＵＶ２）および配合組成調整用の熱可塑性樹
脂（希釈用ＰＰ）を表１に示す割合で配合し、ドライブ
レンドした後、シリンダー温度２５０℃、金型温度５０
℃、金型内圧力３０ＭＰａ、圧縮比１．７のフルフライ
トスクリュー使用、溶融樹脂通過部分のクリアランスを
５ｍｍに設定した射出成形機で各サンプルを成形した。
この際、金型にはＪＩＳＫ７１１３に準ずる試験片が得
られるものを用いた。得られた各サンプルの平均繊維長
および各種物性を前記試験法（平均繊維長測定、引張試
験、耐ブリード性試験、耐候性試験）に準じて測定し
た。結果を表１に示す。
有樹脂成形体（ＧＦ２）、耐候剤マスターバッチ組成物
（ＵＶ１、ＵＶ２）および配合組成調整用の熱可塑性樹
脂（希釈用ＰＰ）を表１に示す割合で配合し、ドライブ
レンドした後、シリンダー温度２５０℃、金型温度５０
℃、金型内圧力３０ＭＰａ、圧縮比１．７のフルフライ
トスクリュー使用、溶融樹脂通過部分のクリアランスを
５ｍｍに設定した射出成形機で各サンプルを成形した。
この際、金型にはＪＩＳＫ７１１３に準ずる試験片が得
られるものを用いた。得られた各サンプルの平均繊維長
および各種物性を前記試験法（平均繊維長測定、引張試
験、耐ブリード性試験、耐候性試験）に準じて測定し
た。結果を表１に示す。
【００１７】長繊維含有樹脂成形体（ＧＦ１） 繊維径１７μｍのフィラメント状のガラス繊維を数千本
にロービングしたガラス繊維を含浸ダイスに導き、フィ
ラメント間に溶融したメルトフローレートが１２０ｇ／
１０ｍｉｎ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）であ
り、無水マレイン酸０．２重量％グラフトされた結晶性
プロピレン重合体を含浸させた後、長さ６ｍｍに切断し
て、ガラス繊維を５０重量％含有した長繊維含有樹脂成
形体（ＧＦ１）を得た。得られた成形体内の平均繊維長
を前記（平均繊維長測定）に準じて調べたところ、該成
形品の長さと同じ６ｍｍであった。 短繊維含有樹脂成形品（ＧＦ２） メルトフローレートが１２０ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３
０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）であり、無水マレイン酸
０．２重量％グラフトされた結晶性プロピレン重合体５
０重量％と繊維径１７μｍで繊維長３ｍｍのチョップド
ストランドガラス繊維５０重量％とからなる組成物を、
二軸押出機によって溶融混練して短繊維含有樹脂成形体
（ＧＦ２）を得た。得られた成形体内の平均繊維長を前
記（平均繊維長測定）に準じて調べたところ、配合前の
１／５の長さに相当する０．６ｍｍまで切断されてい
た。 耐候剤マスターバッチ組成物（ＵＶ１） 分子量１６００のポリ［（６−モルホリノ−ｓ−トリア
ゾ−２，４−ジイル）｛２，２，６，６−テトラメチル
−４−ピペリジル）イミノ｝−ヘキサメチレン｛（２，
２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミ
ノ｝］（商品名“サイアソーブ ＵＶ３３４６”（サイ
テック社製））１０重量％とメルトフローレートが２０
ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）
の結晶性プロピレン重合体９０重量％とからなる組成物
を、押出機により溶融混練してペレット状の耐候剤マス
ターバッチ組成物（ＵＶ１）を得た。 耐候剤マスターバッチ組成物（ＵＶ２） 分子量４８０のビス（２，２，６，６−テトラメチル−
４−ピペリジル）セバケート（商品名“ＴＩＮＵＶＩＮ
７７０”（チバ・ガイギー社製）１０重量％とメルト
フローレートが２０ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３０℃、荷
重２．１６ｋｇｆ）の結晶性プロピレン重合体９０重量
％とからなる組成物を、押出機により溶融混練してペレ
ット状の耐候剤マスターバッチ組成物（ＵＶ２）を得
た。 配合組成調整用の熱可塑性樹脂（希釈用ＰＰ） 配合組成調整用の熱可塑性樹脂（希釈用ＰＰ）として、
メルトフローレートが２０ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３０
℃、荷重２．１６ｋｇｆ）の結晶性プロピレン重合体を
用いた。
にロービングしたガラス繊維を含浸ダイスに導き、フィ
ラメント間に溶融したメルトフローレートが１２０ｇ／
１０ｍｉｎ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）であ
り、無水マレイン酸０．２重量％グラフトされた結晶性
プロピレン重合体を含浸させた後、長さ６ｍｍに切断し
て、ガラス繊維を５０重量％含有した長繊維含有樹脂成
形体（ＧＦ１）を得た。得られた成形体内の平均繊維長
を前記（平均繊維長測定）に準じて調べたところ、該成
形品の長さと同じ６ｍｍであった。 短繊維含有樹脂成形品（ＧＦ２） メルトフローレートが１２０ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３
０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）であり、無水マレイン酸
０．２重量％グラフトされた結晶性プロピレン重合体５
０重量％と繊維径１７μｍで繊維長３ｍｍのチョップド
ストランドガラス繊維５０重量％とからなる組成物を、
二軸押出機によって溶融混練して短繊維含有樹脂成形体
（ＧＦ２）を得た。得られた成形体内の平均繊維長を前
記（平均繊維長測定）に準じて調べたところ、配合前の
１／５の長さに相当する０．６ｍｍまで切断されてい
た。 耐候剤マスターバッチ組成物（ＵＶ１） 分子量１６００のポリ［（６−モルホリノ−ｓ−トリア
ゾ−２，４−ジイル）｛２，２，６，６−テトラメチル
−４−ピペリジル）イミノ｝−ヘキサメチレン｛（２，
２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミ
ノ｝］（商品名“サイアソーブ ＵＶ３３４６”（サイ
テック社製））１０重量％とメルトフローレートが２０
ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）
の結晶性プロピレン重合体９０重量％とからなる組成物
を、押出機により溶融混練してペレット状の耐候剤マス
ターバッチ組成物（ＵＶ１）を得た。 耐候剤マスターバッチ組成物（ＵＶ２） 分子量４８０のビス（２，２，６，６−テトラメチル−
４−ピペリジル）セバケート（商品名“ＴＩＮＵＶＩＮ
７７０”（チバ・ガイギー社製）１０重量％とメルト
フローレートが２０ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３０℃、荷
重２．１６ｋｇｆ）の結晶性プロピレン重合体９０重量
％とからなる組成物を、押出機により溶融混練してペレ
ット状の耐候剤マスターバッチ組成物（ＵＶ２）を得
た。 配合組成調整用の熱可塑性樹脂（希釈用ＰＰ） 配合組成調整用の熱可塑性樹脂（希釈用ＰＰ）として、
メルトフローレートが２０ｇ／１０ｍｉｎ（温度２３０
℃、荷重２．１６ｋｇｆ）の結晶性プロピレン重合体を
用いた。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１の結果より、本発明の成形品である実
施例１〜４の各サンプルは、従来の成形品に相当する短
繊維含有樹脂成形体（ＧＦ２）を用いた成形品である比
較例１、２の各サンプルと比べ、機械的強度が高いだけ
ではなく、耐ブリード性および耐候性においても優れて
いることが判る。また、実施例１〜４の各サンプルは、
本発明の必須構成要件である高分子量のヒンダードアミ
ン系耐候剤とは異なる低分子量の耐候剤を配合して得ら
れた比較例３のサンプルと比べ、耐ブリード性および耐
候性が極めて優れていることが判る。また、実施例１〜
４で得られた各サンプルは、サンプル（成形品）内に繊
維を長い状態で保持することができるので、機械的強度
が非常に高いことが判る。
施例１〜４の各サンプルは、従来の成形品に相当する短
繊維含有樹脂成形体（ＧＦ２）を用いた成形品である比
較例１、２の各サンプルと比べ、機械的強度が高いだけ
ではなく、耐ブリード性および耐候性においても優れて
いることが判る。また、実施例１〜４の各サンプルは、
本発明の必須構成要件である高分子量のヒンダードアミ
ン系耐候剤とは異なる低分子量の耐候剤を配合して得ら
れた比較例３のサンプルと比べ、耐ブリード性および耐
候性が極めて優れていることが判る。また、実施例１〜
４で得られた各サンプルは、サンプル（成形品）内に繊
維を長い状態で保持することができるので、機械的強度
が非常に高いことが判る。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、特殊な長繊維強化熱可塑性樹
脂組成物であるため、該組成物を用いて得られる本発明
の成形品は、機械的強度が高く、耐候剤の耐ブリード性
及び耐候性に優れ、外郭部材用途に極めて好適である。
従って、各種ケーブルクロージャー、電動工具のボディ
及び自動車の外板に極めて有用なものである。
脂組成物であるため、該組成物を用いて得られる本発明
の成形品は、機械的強度が高く、耐候剤の耐ブリード性
及び耐候性に優れ、外郭部材用途に極めて好適である。
従って、各種ケーブルクロージャー、電動工具のボディ
及び自動車の外板に極めて有用なものである。
Claims (7)
- 【請求項１】フィラメント状の繊維からなるロービング
に、溶融した熱可塑性樹脂を含浸させた後に引抜成形
し、５〜３０ｍｍの長さに切断することによって得られ
る長繊維含有樹脂成形体、分子量１０００以上のヒンダ
ードアミン系耐候剤及び熱可塑性樹脂とから構成された
組成物であり、該組成物中の繊維含有率が５〜８０重量
％、ヒンダードアミン系耐候剤含有率が０．０１〜２重
量％であることを特徴とする長繊維強化熱可塑性樹脂組
成物。 - 【請求項２】繊維がガラス繊維である請求項１記載の長
繊維強化熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項３】熱可塑性樹脂がポリプロピレンである請求
項１もしくは請求項２記載の長繊維強化熱可塑性樹脂組
成物。 - 【請求項４】請求項１記載の長繊維強化熱可塑性樹脂組
成物を用いることを特徴とする成形品。 - 【請求項５】成形品に内在している繊維が、平均径３〜
２１μｍで平均繊維長０．８〜３０ｍｍである請求項４
記載の成形品。 - 【請求項６】繊維がガラス繊維である請求項４もしくは
請求項５記載の成形品。 - 【請求項７】熱可塑性樹脂がポリプロピレンである請求
項４ないし請求項６のいずれか１項に記載の成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9205187A JPH1135751A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びその成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9205187A JPH1135751A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びその成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1135751A true JPH1135751A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=16502857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9205187A Withdrawn JPH1135751A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びその成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1135751A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002226606A (ja) * | 2000-11-29 | 2002-08-14 | Chisso Corp | 長繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物および成形品 |
| JP2004510021A (ja) * | 2000-09-29 | 2004-04-02 | トレクセル・インコーポレーテッド | 繊維フィラ成形製品 |
| JP2004231910A (ja) * | 2003-02-03 | 2004-08-19 | Toyo Ink Mfg Co Ltd | 繊維含有熱可塑性樹脂組成物及びその利用 |
| JP2006193735A (ja) * | 2004-12-16 | 2006-07-27 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物 |
| WO2007069760A1 (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | ポリオレフィン樹脂組成物、それからなる成形品、およびポリオレフィン樹脂組成物の製造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63150341A (ja) * | 1986-12-13 | 1988-06-23 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 繊維補強樹脂組成物 |
| JPH01241406A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-26 | Mitsuboshi Belting Ltd | 長繊維補強樹脂成形品の製造方法 |
| JPH05320437A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-03 | Sumitomo Chem Co Ltd | 安定化されたプロピレン系重合体組成物 |
| JPH0872053A (ja) * | 1994-09-01 | 1996-03-19 | Kawasaki Steel Corp | ガラス長繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物 |
| JPH09235419A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-09-09 | Kawasaki Steel Corp | ガラス長繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物、ならびにガラス長繊維強化ポリオレフィン樹脂成形品およびその製造方法 |
| JPH10176085A (ja) * | 1996-12-20 | 1998-06-30 | Nippon Porikemu Kk | ガラス繊維強化樹脂組成物 |
-
1997
- 1997-07-15 JP JP9205187A patent/JPH1135751A/ja not_active Withdrawn
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63150341A (ja) * | 1986-12-13 | 1988-06-23 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 繊維補強樹脂組成物 |
| JPH01241406A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-26 | Mitsuboshi Belting Ltd | 長繊維補強樹脂成形品の製造方法 |
| JPH05320437A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-03 | Sumitomo Chem Co Ltd | 安定化されたプロピレン系重合体組成物 |
| JPH0872053A (ja) * | 1994-09-01 | 1996-03-19 | Kawasaki Steel Corp | ガラス長繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物 |
| JPH09235419A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-09-09 | Kawasaki Steel Corp | ガラス長繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物、ならびにガラス長繊維強化ポリオレフィン樹脂成形品およびその製造方法 |
| JPH10176085A (ja) * | 1996-12-20 | 1998-06-30 | Nippon Porikemu Kk | ガラス繊維強化樹脂組成物 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004510021A (ja) * | 2000-09-29 | 2004-04-02 | トレクセル・インコーポレーテッド | 繊維フィラ成形製品 |
| US7364788B2 (en) | 2000-09-29 | 2008-04-29 | Trexel, Inc. | Fiber-filled molded articles |
| JP2002226606A (ja) * | 2000-11-29 | 2002-08-14 | Chisso Corp | 長繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物および成形品 |
| JP2004231910A (ja) * | 2003-02-03 | 2004-08-19 | Toyo Ink Mfg Co Ltd | 繊維含有熱可塑性樹脂組成物及びその利用 |
| JP2006193735A (ja) * | 2004-12-16 | 2006-07-27 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 繊維強化ポリプロピレン樹脂組成物 |
| WO2007069760A1 (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | ポリオレフィン樹脂組成物、それからなる成形品、およびポリオレフィン樹脂組成物の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5145891A (en) | Polypropylene resin composition | |
| US7875667B2 (en) | Long-fiber reinforced polyolefin composition | |
| CN107722448B (zh) | 利用天然纤维的汽车内饰材料用复合组合物 | |
| JPH0618929B2 (ja) | ガラス繊維強化ポリプロピレン組成物 | |
| KR20150056577A (ko) | 고충격 폴리프로필렌 조성물 | |
| US6797363B2 (en) | Fiber/resin composite and molded article formed from the same | |
| CN110628212A (zh) | 低碳纤含量低翘曲高强度长碳纤增强尼龙复合材料及其制备方法 | |
| US7482402B2 (en) | Fiber reinforced polypropylene compositions | |
| CN111004430A (zh) | 具有优异的触感和耐热性的高刚性复合树脂组合物、及由其制备的成型品 | |
| JPH1135751A (ja) | 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物及びその成形品 | |
| US5061757A (en) | High impact strength polyamide blends and method for preparation thereof | |
| DE2139125A1 (de) | Thermoplastische formmasse aus polyaethylenterephthalat | |
| EP0397881A1 (en) | Process for producing composite material composition | |
| CN112745663A (zh) | 一种高强度尼龙6材料及其制备方法 | |
| CN112759925A (zh) | 一种耐光热老化扁平长玻纤增强聚酰胺组合物及其制备方法和应用 | |
| JPH1134097A (ja) | 長繊維ガラス強化プロピレン樹脂製アウタードアハンドル成型品 | |
| US20020156191A1 (en) | Process for the preparation of an impact-resistant polymer composition | |
| JP2024518642A (ja) | ポリプロピレン樹脂組成物、その製造方法及びそれを含む成形品 | |
| JP2002047381A (ja) | 繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物 | |
| CN1229437C (zh) | 一种聚对苯二甲酸丁二醇酯组合物及其制备方法 | |
| CN113956653A (zh) | 芳纶纤维增强聚酰胺复合材料及其制备方法 | |
| JP3510002B2 (ja) | 繊維強化樹脂組成物および成形品 | |
| JPH07309979A (ja) | ガラス繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物 | |
| JP2813559B2 (ja) | ガラス繊維強化樹脂成形品の製造方法 | |
| CN113831635B (zh) | 一种耐候玻纤增强聚丙烯组合物及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040405 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051101 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051213 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20060227 |