JPH114122A - 周波数変換器 - Google Patents
周波数変換器Info
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- JPH114122A JPH114122A JP15673397A JP15673397A JPH114122A JP H114122 A JPH114122 A JP H114122A JP 15673397 A JP15673397 A JP 15673397A JP 15673397 A JP15673397 A JP 15673397A JP H114122 A JPH114122 A JP H114122A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ミキサへ入力されるＬＯ信号の２次高調波成
分を抑圧し、ＬＯ信号を増幅する増幅器の高効率化を図
る。 【解決手段】 ＬＯ信号供給手段から出力されるＬＯ信
号を第１の電力分配器で同相かつ同振幅で２分岐し、２
次高調波抑圧手段の２つの入力ポートにそれぞれ入力す
る。２次高調波抑圧手段では、ＬＯ信号のＬＯ周波数成
分を同相で出力し、ＬＯ信号の２次高調波成分を抑圧す
る。２次高調波抑圧手段から出力された同相のＬＯ信号
はミキサに入力し、それぞれ第１の入力信号および第２
の入力信号と乗算する。
分を抑圧し、ＬＯ信号を増幅する増幅器の高効率化を図
る。 【解決手段】 ＬＯ信号供給手段から出力されるＬＯ信
号を第１の電力分配器で同相かつ同振幅で２分岐し、２
次高調波抑圧手段の２つの入力ポートにそれぞれ入力す
る。２次高調波抑圧手段では、ＬＯ信号のＬＯ周波数成
分を同相で出力し、ＬＯ信号の２次高調波成分を抑圧す
る。２次高調波抑圧手段から出力された同相のＬＯ信号
はミキサに入力し、それぞれ第１の入力信号および第２
の入力信号と乗算する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無線周波数帯の周
波数変換器に関する。
波数変換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１１は、従来の周波数変換器の構成例
を示す。図において、ＬＯ信号発生器１０から出力され
たＬＯ信号は、増幅器１１で増幅されてフィルタ１２に
入力される。フィルタ１２は、増幅器１１で発生するＬ
Ｏ信号の高調波成分を除去する。電力分配器５−１は、
増幅器１１，フィルタ１２を介して入力されるＬＯ信号
を２分岐し、それぞれミキサ４−１，４−２に入力す
る。一方、入力信号は電力分配器５−２で２分岐され、
それぞれミキサ４−１，４−２に入力される。ミキサ４
−１，４−２は、それぞれＬＯ信号と入力信号とを乗算
した信号を出力し、その出力信号は電力合成器６で合成
されて出力される。
を示す。図において、ＬＯ信号発生器１０から出力され
たＬＯ信号は、増幅器１１で増幅されてフィルタ１２に
入力される。フィルタ１２は、増幅器１１で発生するＬ
Ｏ信号の高調波成分を除去する。電力分配器５−１は、
増幅器１１，フィルタ１２を介して入力されるＬＯ信号
を２分岐し、それぞれミキサ４−１，４−２に入力す
る。一方、入力信号は電力分配器５−２で２分岐され、
それぞれミキサ４−１，４−２に入力される。ミキサ４
−１，４−２は、それぞれＬＯ信号と入力信号とを乗算
した信号を出力し、その出力信号は電力合成器６で合成
されて出力される。
【０００３】ここで、電力分配器５−１はＬＯ信号を位
相差αかつ同振幅で２分岐し、電力分配器５−２は入力
信号を位相差βかつ同振幅で２分岐し、電力合成器６は
ミキサ４−１，４−２の出力信号を位相差γかつ同振幅
で合成するとする。このとき、 α＋β＋γ＝２ｎπ かつ α−β＋γ＝(2ｎ＋1)π を満たすようにα、β、γを設定すれば、イメージ周波
数成分を抑圧することができる（ｎは整数）。また、Ｌ
Ｏ信号に対して、 α＋γ＝(2ｎ＋1)π を満たすようにα、γを設定すれば、ＬＯ周波数成分を
抑圧することができる。
相差αかつ同振幅で２分岐し、電力分配器５−２は入力
信号を位相差βかつ同振幅で２分岐し、電力合成器６は
ミキサ４−１，４−２の出力信号を位相差γかつ同振幅
で合成するとする。このとき、 α＋β＋γ＝２ｎπ かつ α−β＋γ＝(2ｎ＋1)π を満たすようにα、β、γを設定すれば、イメージ周波
数成分を抑圧することができる（ｎは整数）。また、Ｌ
Ｏ信号に対して、 α＋γ＝(2ｎ＋1)π を満たすようにα、γを設定すれば、ＬＯ周波数成分を
抑圧することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の周波
数変換器では、ミキサへ入力するＬＯ信号に高調波成分
を混入させないために、特性のよいフィルタ１２を用い
てＬＯ信号の高調波成分を除去する必要があった。ま
た、ＬＯ信号を増幅する増幅器１１では、不要な出力成
分である高調波成分のエネルギー分だけ増幅効率が低下
していた。
数変換器では、ミキサへ入力するＬＯ信号に高調波成分
を混入させないために、特性のよいフィルタ１２を用い
てＬＯ信号の高調波成分を除去する必要があった。ま
た、ＬＯ信号を増幅する増幅器１１では、不要な出力成
分である高調波成分のエネルギー分だけ増幅効率が低下
していた。
【０００５】本発明は、ミキサへ入力されるＬＯ信号の
２次高調波成分を抑圧し、ＬＯ信号を増幅する増幅器の
高効率化を図ることができる周波数変換器を提供するこ
とを目的とする。
２次高調波成分を抑圧し、ＬＯ信号を増幅する増幅器の
高効率化を図ることができる周波数変換器を提供するこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】図１は、本発明の周波数
変換器の基本構成を示す。図において、ＬＯ信号供給手
段１は、所定の電力のＬＯ信号を出力する。例えば、Ｌ
Ｏ信号発生器から出力されるＬＯ信号を増幅器で増幅し
て出力する。このＬＯ信号は、第１の電力分配器２で同
相かつ同振幅で２分岐され、２次高調波抑圧手段３の２
つの入力ポートにそれぞれ入力される。
変換器の基本構成を示す。図において、ＬＯ信号供給手
段１は、所定の電力のＬＯ信号を出力する。例えば、Ｌ
Ｏ信号発生器から出力されるＬＯ信号を増幅器で増幅し
て出力する。このＬＯ信号は、第１の電力分配器２で同
相かつ同振幅で２分岐され、２次高調波抑圧手段３の２
つの入力ポートにそれぞれ入力される。
【０００７】２次高調波抑圧手段３では、各入力ポート
のＬＯ信号のＬＯ周波数成分を、それぞれ２つの出力ポ
ートに位相差90度（入力ポートからみて90度と 180度の
位相）で分配する。これにより、各出力ポートでは、Ｌ
Ｏ信号のＬＯ周波数成分が入力ポートからみて共に 135
度の位相となり、同相で出力される。一方、ＬＯ信号の
２次高調波成分は、それぞれ２つの出力ポートに位相差
180度（入力ポートからみて 180度と０度の位相）で分
配される。これにより、各出力ポートでは、ＬＯ信号の
２次高調波成分が逆相になり、抑圧されて出力されな
い。
のＬＯ信号のＬＯ周波数成分を、それぞれ２つの出力ポ
ートに位相差90度（入力ポートからみて90度と 180度の
位相）で分配する。これにより、各出力ポートでは、Ｌ
Ｏ信号のＬＯ周波数成分が入力ポートからみて共に 135
度の位相となり、同相で出力される。一方、ＬＯ信号の
２次高調波成分は、それぞれ２つの出力ポートに位相差
180度（入力ポートからみて 180度と０度の位相）で分
配される。これにより、各出力ポートでは、ＬＯ信号の
２次高調波成分が逆相になり、抑圧されて出力されな
い。
【０００８】２次高調波抑圧手段３の各出力ポートから
出力された同相のＬＯ信号は、ミキサ４−１，４−２に
入力され、それぞれ第１の入力信号および第２の入力信
号と乗算される。
出力された同相のＬＯ信号は、ミキサ４−１，４−２に
入力され、それぞれ第１の入力信号および第２の入力信
号と乗算される。
【０００９】２次高調波抑圧手段３としては、２分岐さ
れたＬＯ信号を互いにアイソレーション関係にある２つ
のポートに入力し、他の２つのポートから出力するブラ
ンチライン型ハイブリッドを用いることができる。
れたＬＯ信号を互いにアイソレーション関係にある２つ
のポートに入力し、他の２つのポートから出力するブラ
ンチライン型ハイブリッドを用いることができる。
【００１０】ここで、ＬＯ信号を10ＧHzとし、第１の電
力分配器２の入力ポートをポート１、ブランチライン型
ハイブリッドの２つの出力ポートをポート２，３として
Ｓパラメータを計算した結果を図２に示す。
力分配器２の入力ポートをポート１、ブランチライン型
ハイブリッドの２つの出力ポートをポート２，３として
Ｓパラメータを計算した結果を図２に示す。
【００１１】Ｓ21およびＳ31は、強度および位相ともに
重なっており、基本波（10ＧHz）成分は同相（ポート１
からみて 135度）かつ同振幅（−３dB）で２分岐されて
いることがわかる。なお、この振幅値は、２分岐されて
も損失がないことを示している。また、２次高調波（20
ＧHz）成分は、ポート２，３でそれぞれ逆相で合成され
るために、−120 dB程度（図２外）になってほとんど出
力されないことがわかる。
重なっており、基本波（10ＧHz）成分は同相（ポート１
からみて 135度）かつ同振幅（−３dB）で２分岐されて
いることがわかる。なお、この振幅値は、２分岐されて
も損失がないことを示している。また、２次高調波（20
ＧHz）成分は、ポート２，３でそれぞれ逆相で合成され
るために、−120 dB程度（図２外）になってほとんど出
力されないことがわかる。
【００１２】また、ＬＯ信号を増幅する増幅器からみる
と、２次高調波成分に対して負荷インピーダンスがショ
ート条件となる。したがって、反射して戻ってくる２次
高調波成分の位相を調整して増幅器に入力させることに
より、２次高調波成分のエネルギー分だけ増幅器の効率
を高くすることができる。なお、２次高調波成分は、最
も電力レベルが大きい不要波であるのでその効果は大き
い。
と、２次高調波成分に対して負荷インピーダンスがショ
ート条件となる。したがって、反射して戻ってくる２次
高調波成分の位相を調整して増幅器に入力させることに
より、２次高調波成分のエネルギー分だけ増幅器の効率
を高くすることができる。なお、２次高調波成分は、最
も電力レベルが大きい不要波であるのでその効果は大き
い。
【００１３】
【発明の実施の形態】 （第１の実施形態…請求項１，５，７）図３は、本発明
の周波数変換器の第１の実施形態を示す。
の周波数変換器の第１の実施形態を示す。
【００１４】図において、ＬＯ信号発生器１０から出力
されたＬＯ信号は、増幅器１１で増幅され、さらに移相
器１３を介して電力分配器２に入力される。電力分配器
２は、入力されるＬＯ信号を同相かつ同振幅で２分岐
し、それぞれブランチライン型ハイブリッド３０の２つ
の入力ポートに入力する。ブランチライン型ハイブリッ
ド３０の２つの出力ポートから出力されるＬＯ信号は、
それぞれミキサ４−１，４−２に入力される。一方、第
１の入力信号および第２の入力信号がそれぞれミキサ４
−１，４−２に入力される。ミキサ４−１，４−２は、
それぞれＬＯ信号と入力信号とを乗算した第１の出力信
号および第２の出力信号を出力する。
されたＬＯ信号は、増幅器１１で増幅され、さらに移相
器１３を介して電力分配器２に入力される。電力分配器
２は、入力されるＬＯ信号を同相かつ同振幅で２分岐
し、それぞれブランチライン型ハイブリッド３０の２つ
の入力ポートに入力する。ブランチライン型ハイブリッ
ド３０の２つの出力ポートから出力されるＬＯ信号は、
それぞれミキサ４−１，４−２に入力される。一方、第
１の入力信号および第２の入力信号がそれぞれミキサ４
−１，４−２に入力される。ミキサ４−１，４−２は、
それぞれＬＯ信号と入力信号とを乗算した第１の出力信
号および第２の出力信号を出力する。
【００１５】ここで、ブランチライン型ハイブリッド３
０の２つの出力ポートからは、上述したようにＬＯ信号
が同相かつ同振幅で出力されミキサ４−１，４−２に入
力される。また、ＬＯ信号の２次高調波成分は出力され
ない。さらに、増幅器１１からみた２次高調波成分に対
する負荷インピーダンスがショート条件となるので、増
幅器１１に戻ってくる２次高調波成分の位相が 180度回
転するように移相器１３で調整することにより、２次高
調波成分のエネルギー分だけ増幅器１１の効率が高くな
る。
０の２つの出力ポートからは、上述したようにＬＯ信号
が同相かつ同振幅で出力されミキサ４−１，４−２に入
力される。また、ＬＯ信号の２次高調波成分は出力され
ない。さらに、増幅器１１からみた２次高調波成分に対
する負荷インピーダンスがショート条件となるので、増
幅器１１に戻ってくる２次高調波成分の位相が 180度回
転するように移相器１３で調整することにより、２次高
調波成分のエネルギー分だけ増幅器１１の効率が高くな
る。
【００１６】なお、本実施形態の構成は、２つの入力信
号をそれぞれ独立して処理することができるので、例え
ばミキサ４−１をアップコンバータとして、ミキサ４−
２のダウンコンバータとして用い、送受信両用の周波数
変換器を構成することができる。
号をそれぞれ独立して処理することができるので、例え
ばミキサ４−１をアップコンバータとして、ミキサ４−
２のダウンコンバータとして用い、送受信両用の周波数
変換器を構成することができる。
【００１７】（第２の実施形態…請求項２，５，７）図
４は、本発明の周波数変換器の第２の実施形態を示す。
本実施形態の特徴は、第１の実施形態の構成に、入力信
号を位相差βかつ同振幅で２分岐する電力分配器５を配
置し、２つの入力信号をそれぞれミキサ４−１，４−２
に入力するところにある。これにより、１つの入力信号
から２つの出力信号が得られる周波数変換器を構成する
ことができる。
４は、本発明の周波数変換器の第２の実施形態を示す。
本実施形態の特徴は、第１の実施形態の構成に、入力信
号を位相差βかつ同振幅で２分岐する電力分配器５を配
置し、２つの入力信号をそれぞれミキサ４−１，４−２
に入力するところにある。これにより、１つの入力信号
から２つの出力信号が得られる周波数変換器を構成する
ことができる。
【００１８】（第３の実施形態…請求項３，５，７）図
５は、本発明の周波数変換器の第３の実施形態を示す。
本実施形態の特徴は、第１の実施形態の構成に、ミキサ
４−１，４−２の出力信号を位相差γかつ同振幅で合成
する電力合成器６を配置するところにある。これによ
り、２つの入力信号を合成した出力信号が得られる周波
数変換器を構成することができる。
５は、本発明の周波数変換器の第３の実施形態を示す。
本実施形態の特徴は、第１の実施形態の構成に、ミキサ
４−１，４−２の出力信号を位相差γかつ同振幅で合成
する電力合成器６を配置するところにある。これによ
り、２つの入力信号を合成した出力信号が得られる周波
数変換器を構成することができる。
【００１９】（第４の実施形態…請求項２，３，５，
７）図６は、本発明の周波数変換器の第４の実施形態を
示す。本実施形態の特徴は、第１の実施形態の構成に、
入力信号を位相差βかつ同振幅で２分岐する電力分配器
５を配置し、２つの入力信号をそれぞれミキサ４−１，
４−２に入力し、さらにミキサ４−１，４−２の出力信
号を位相差γかつ同振幅で合成する電力合成器６を配置
するところにある。
７）図６は、本発明の周波数変換器の第４の実施形態を
示す。本実施形態の特徴は、第１の実施形態の構成に、
入力信号を位相差βかつ同振幅で２分岐する電力分配器
５を配置し、２つの入力信号をそれぞれミキサ４−１，
４−２に入力し、さらにミキサ４−１，４−２の出力信
号を位相差γかつ同振幅で合成する電力合成器６を配置
するところにある。
【００２０】本実施形態では、例えば β＋γ＝２ｎπ かつ −β＋γ＝(2ｎ＋1)π または、 β＋γ＝(2ｎ＋1)π かつ −β＋γ＝２ｎπ を満たすようにβ、γを設定すれば、イメージ周波数成
分を抑圧することができる（ｎは整数）。また、ＬＯ信
号に対して、 γ＝(2ｎ＋1)π のように設定すれば、ＬＯ周波数成分を抑圧することが
できる。
分を抑圧することができる（ｎは整数）。また、ＬＯ信
号に対して、 γ＝(2ｎ＋1)π のように設定すれば、ＬＯ周波数成分を抑圧することが
できる。
【００２１】（第５の実施形態…請求項４，５，７）図
７は、本発明の周波数変換器の第５の実施形態を示す。
本実施形態の特徴は、第４の実施形態の構成において、
電力分配器５の代わりに電力分配／合成器７−１を用
い、電力合成器６の代わりに電力分配／合成器７−２を
用い、ミキサ４−１，４−２として双方向性のものを用
いるところにある。これにより、送受信両用の周波数変
換器を構成することができる。
７は、本発明の周波数変換器の第５の実施形態を示す。
本実施形態の特徴は、第４の実施形態の構成において、
電力分配器５の代わりに電力分配／合成器７−１を用
い、電力合成器６の代わりに電力分配／合成器７−２を
用い、ミキサ４−１，４−２として双方向性のものを用
いるところにある。これにより、送受信両用の周波数変
換器を構成することができる。
【００２２】（第６の実施形態…請求項２，３，５，
８）図８は、本発明の周波数変換器の第６の実施形態を
示す。本実施形態の特徴は、第４の実施形態の構成にお
いて、ＬＯ信号発生器１０から出力されたＬＯ信号を電
力分配手段２で同相かつ同振幅で２分岐し、それぞれの
ＬＯ信号を特性の揃った増幅器１１−１，１１−２で増
幅し、移相器１３−１，１３−２を介してブランチライ
ン型ハイブリッド３０の２つの入力ポートに入力すると
ころにある。なお、本実施形態の構成は、第１〜第３の
実施形態および第５の実施形態の構成にも適用すること
ができる。
８）図８は、本発明の周波数変換器の第６の実施形態を
示す。本実施形態の特徴は、第４の実施形態の構成にお
いて、ＬＯ信号発生器１０から出力されたＬＯ信号を電
力分配手段２で同相かつ同振幅で２分岐し、それぞれの
ＬＯ信号を特性の揃った増幅器１１−１，１１−２で増
幅し、移相器１３−１，１３−２を介してブランチライ
ン型ハイブリッド３０の２つの入力ポートに入力すると
ころにある。なお、本実施形態の構成は、第１〜第３の
実施形態および第５の実施形態の構成にも適用すること
ができる。
【００２３】（他の実施形態…請求項６）本発明の周波
数変換器における２次高調波抑圧手段３は、ブランチラ
イン型ハイブリッド３０に限らず、ＬＯ信号のＬＯ周波
数成分を位相差90度で２つの出力ポートに分配し、ＬＯ
信号の２次高調波成分を位相差 180度で２つの出力ポー
トに分配する方向性結合器であれば、どのような構成の
ものでもよい。
数変換器における２次高調波抑圧手段３は、ブランチラ
イン型ハイブリッド３０に限らず、ＬＯ信号のＬＯ周波
数成分を位相差90度で２つの出力ポートに分配し、ＬＯ
信号の２次高調波成分を位相差 180度で２つの出力ポー
トに分配する方向性結合器であれば、どのような構成の
ものでもよい。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の周波数変
換器は、ＬＯ信号のＬＯ周波数成分については同相かつ
同振幅で、さらに損失なく複数のミキサに入力させるこ
とができるとともに、通常は最も電力レベルが大きい不
要波成分である２次高調波成分を抑圧してミキサに入力
することができる。これにより、従来用いていた２次高
調波成分を抑圧するためのフィルタを削減または簡単な
ものにすることができる。
換器は、ＬＯ信号のＬＯ周波数成分については同相かつ
同振幅で、さらに損失なく複数のミキサに入力させるこ
とができるとともに、通常は最も電力レベルが大きい不
要波成分である２次高調波成分を抑圧してミキサに入力
することができる。これにより、従来用いていた２次高
調波成分を抑圧するためのフィルタを削減または簡単な
ものにすることができる。
【００２５】ここで、従来の周波数変換器（フィルタな
し）のミキサに入力されるＬＯ信号と、本発明の周波数
変換器のミキサに入力されるＬＯ信号のシミュレーショ
ン結果を図９(a),(b) に示す。ＬＯ信号を10ＧHzとし、
増幅器は効率の高い非線形領域で動作させた場合のもの
である。従来構成では基本波（10ＧHz）が 7.7dBｍ、２
次高調波（20ＧHz）が−8.1 dBｍとなり、本発明構成で
は２次高調波が基本波に対して 120dBｍ以上も抑圧され
ていることがわかる。
し）のミキサに入力されるＬＯ信号と、本発明の周波数
変換器のミキサに入力されるＬＯ信号のシミュレーショ
ン結果を図９(a),(b) に示す。ＬＯ信号を10ＧHzとし、
増幅器は効率の高い非線形領域で動作させた場合のもの
である。従来構成では基本波（10ＧHz）が 7.7dBｍ、２
次高調波（20ＧHz）が−8.1 dBｍとなり、本発明構成で
は２次高調波が基本波に対して 120dBｍ以上も抑圧され
ていることがわかる。
【００２６】このＬＯ信号と、入力信号(200ＭHz、−20
dBｍ）を偶高調波ミキサに入力した場合のミキサ出力の
シミュレーション結果を図１０(a),(b) に示す。従来構
成では、不要波が出力信号（ＵＳＢ，ＬＳＢ）に近い出
力レベルで出力されることがわかる。一方、本発明構成
では、不要波が出力信号（ＵＳＢ，ＬＳＢ）に比べて十
分に抑圧されていることがわかる。
dBｍ）を偶高調波ミキサに入力した場合のミキサ出力の
シミュレーション結果を図１０(a),(b) に示す。従来構
成では、不要波が出力信号（ＵＳＢ，ＬＳＢ）に近い出
力レベルで出力されることがわかる。一方、本発明構成
では、不要波が出力信号（ＵＳＢ，ＬＳＢ）に比べて十
分に抑圧されていることがわかる。
【００２７】また、本発明の周波数変換器では、ＬＯ信
号を増幅する増幅器からみて、通常は出力成分の中で最
も電力レベルの大きい不要波成分である２次高調波成分
に対する負荷インピーダンスがショート条件となるの
で、ＬＯ信号を増幅する増幅器の高効率化を図ることが
できる。
号を増幅する増幅器からみて、通常は出力成分の中で最
も電力レベルの大きい不要波成分である２次高調波成分
に対する負荷インピーダンスがショート条件となるの
で、ＬＯ信号を増幅する増幅器の高効率化を図ることが
できる。
【図１】本発明の周波数変換器の基本構成を示すブロッ
ク図。
ク図。
【図２】ブランチライン型ハイブリッドの機能を確認す
るシミュレーション結果を示す図。
るシミュレーション結果を示す図。
【図３】本発明の周波数変換器の第１の実施形態を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図４】本発明の周波数変換器の第２の実施形態を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図５】本発明の周波数変換器の第３の実施形態を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図６】本発明の周波数変換器の第４の実施形態を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図７】本発明の周波数変換器の第５の実施形態を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図８】本発明の周波数変換器の第６の実施形態を示す
ブロック図。
ブロック図。
【図９】周波数変換器のミキサに入力されるＬＯ信号の
状態を示す図。
状態を示す図。
【図１０】周波数変換器の出力信号の状態を示す図。
【図１１】従来の周波数変換器の構成例を示すブロック
図。
図。
１ ＬＯ信号供給手段 ２ 電力分配器（同相・同振幅） ３ ２次高調波抑圧手段 ４ ミキサ ５ 電力分配器 ６ 電力合成器 ７ 電力分配／合成器 １０ ＬＯ信号発生器 １１ 増幅器 １２ フィルタ １３ 移相器 ３０ ブランチライン型ハイブリッド
Claims (8)
- 【請求項１】 ローカル信号（以下「ＬＯ信号」とい
う）を所定の電力で出力するＬＯ信号供給手段と、 前記ＬＯ信号を同相かつ同振幅で２分岐する第１の電力
分配手段と、 前記第１の電力分配手段で２分岐されたＬＯ信号を２つ
の入力ポートに入力し、各入力ポートのＬＯ信号のＬＯ
周波数成分をそれぞれ２つの出力ポートに位相差90度で
分配して各出力ポートから同相で出力し、ＬＯ信号の２
次高調波成分をそれぞれ２つの出力ポートに位相差 180
度で分配して抑圧する２次高調波抑圧手段と、 前記２次高調波抑圧手段の一方の出力ポートから出力さ
れたＬＯ信号と、第１の入力信号とを乗算して出力する
第１のミキサと、 前記２次高調波抑圧手段の他方の出力ポートから出力さ
れたＬＯ信号と、第２の入力信号とを乗算して出力する
第２のミキサとを備えたことを特徴とする周波数変換
器。 - 【請求項２】 請求項１に記載の周波数変換器におい
て、 入力信号を２分岐し、第１の入力信号および第２の入力
信号を出力する第２の電力分配手段を備えたことを特徴
とする周波数変換器。 - 【請求項３】 請求項１に記載の周波数変換器におい
て、 第１のミキサおよび第２のミキサの出力信号を合成して
出力する電力合成手段を備えたことを特徴とする周波数
変換器。 - 【請求項４】 請求項２または請求項３に記載の周波数
変換器において、 第２の電力分配手段および電力合成手段は、それぞれ信
号の入力方向に応じて分配または合成して出力する電力
分配／合成手段を用い、 第１のミキサおよび第２のミキサは、双方向性のあるミ
キサを用いることを特徴とする周波数変換器。 - 【請求項５】 請求項１に記載の周波数変換器におい
て、 ２次高調波抑圧手段は、第１の電力分配手段で２分岐さ
れたＬＯ信号を互いにアイソレーション関係にある２つ
のポートに入力し、他の２つのポートから出力するブラ
ンチライン型ハイブリッドであることを特徴とする周波
数変換器。 - 【請求項６】 請求項１に記載の周波数変換器におい
て、 ２次高調波抑圧手段は、ＬＯ信号のＬＯ周波数成分を位
相差90度で２つの出力ポートに分配し、ＬＯ信号の２次
高調波成分を位相差 180度で２つの出力ポートに分配す
る方向性結合器であることを特徴とする周波数変換器。 - 【請求項７】 請求項１に記載の周波数変換器におい
て、 ＬＯ信号供給手段は、ＬＯ信号発生器と、ＬＯ信号発生
器から出力されたＬＯ信号を増幅する増幅器とにより構
成されたことを特徴とする周波数変換器。 - 【請求項８】 請求項７に記載の周波数変換器におい
て、 ＬＯ信号発生器から出力されたＬＯ信号を第１の電力分
配手段で同相かつ同振幅で２分岐し、それぞれのＬＯ信
号を特性の揃った増幅器で増幅して２次高調波抑圧手段
の２つの入力ポートに入力する構成であることを特徴と
する周波数変換器。
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|---|---|---|---|
| JP15673397A JP3566500B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | 周波数変換器 |
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|---|---|---|---|
| JP15673397A JP3566500B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | 周波数変換器 |
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| JPH114122A true JPH114122A (ja) | 1999-01-06 |
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ID=15634143
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP15673397A Expired - Fee Related JP3566500B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | 周波数変換器 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3566500B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100687012B1 (ko) | 2006-02-14 | 2007-02-26 | 삼성전자주식회사 | 주파수 변환장치와 이를 포함하는 수신기 및 주파수 변환방법 |
| JP2009159382A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Nec Corp | イメージキャンセル型ミキサ回路、送信機およびイメージキャンセル方法 |
| JP2010226191A (ja) * | 2009-03-19 | 2010-10-07 | Anritsu Corp | 周波数変換器 |
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1997
- 1997-06-13 JP JP15673397A patent/JP3566500B2/ja not_active Expired - Fee Related
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