JPH1150908A - 耐摩耗性摺動部材 - Google Patents
耐摩耗性摺動部材Info
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- JPH1150908A JPH1150908A JP20626597A JP20626597A JPH1150908A JP H1150908 A JPH1150908 A JP H1150908A JP 20626597 A JP20626597 A JP 20626597A JP 20626597 A JP20626597 A JP 20626597A JP H1150908 A JPH1150908 A JP H1150908A
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Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】単層の溶射皮膜を有するピストンリング等の耐
摩耗性摺動部材であって、使用条件の苛酷な舶用ディー
ゼルエンジンにも使用可能なものを提供する。 【解決手段】摺動部材の母材（Ｍ）の外周面にＭｏ，Ｃ
ｒを主成分とするニッケル基摺動面材料（デロロステラ
イト社商品名トリバロイ）６５重量％以上と、残部Ｃｒ
3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ硬質粒子とからなる単層の溶射皮膜
（Ｃ）を形成した。
摩耗性摺動部材であって、使用条件の苛酷な舶用ディー
ゼルエンジンにも使用可能なものを提供する。 【解決手段】摺動部材の母材（Ｍ）の外周面にＭｏ，Ｃ
ｒを主成分とするニッケル基摺動面材料（デロロステラ
イト社商品名トリバロイ）６５重量％以上と、残部Ｃｒ
3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ硬質粒子とからなる単層の溶射皮膜
（Ｃ）を形成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は外周摺動面に耐摩耗
性溶射皮膜が形成されたピストンリング等の摺動部材に
関する。
性溶射皮膜が形成されたピストンリング等の摺動部材に
関する。
【０００２】
【従来の技術】高速酸素火炎溶射により外周面に耐摩耗
性皮膜が形成されたピストンリングは、特開平８−２１
０５０４号により公知である。この公知ピストンリング
は外周面に第一層と第二層からなる複層の耐摩耗性に優
れた溶射皮膜を有するので、使用条件の厳しい舶用ディ
ーゼルエンジンにも使用することができる。その第一層
は、Ｃｒ3Ｃ2２０〜８０重量％とＮｉ−Ｃｒ合金残部と
からなり、第二層はＭｏ，Ｃｒを主成分とするコバルト
基もしくはニッケル基摺動面材料とからなる。又、第二
層は硬質粒子としてＣｒ3Ｃ2を５０重量％以下含むこと
ができる。
性皮膜が形成されたピストンリングは、特開平８−２１
０５０４号により公知である。この公知ピストンリング
は外周面に第一層と第二層からなる複層の耐摩耗性に優
れた溶射皮膜を有するので、使用条件の厳しい舶用ディ
ーゼルエンジンにも使用することができる。その第一層
は、Ｃｒ3Ｃ2２０〜８０重量％とＮｉ−Ｃｒ合金残部と
からなり、第二層はＭｏ，Ｃｒを主成分とするコバルト
基もしくはニッケル基摺動面材料とからなる。又、第二
層は硬質粒子としてＣｒ3Ｃ2を５０重量％以下含むこと
ができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この公知ピス
トンリングは外周摺動面に複層の溶射皮膜を形成するた
め、単層のものに比べるとコストが高いという問題があ
った。本発明は、単層の溶射皮膜を有する摺動部材であ
って、ディーゼルエンジン用摺動部材として使用されて
いるＭｏ，Ｃｒを主成分とするニッケル基摺動面材料と
同等又はそれ以上の性能を有するものを得ることを課題
とするものである。このため本出願の発明者は多くのテ
ストを繰り返し実施して、本発明に到達した。
トンリングは外周摺動面に複層の溶射皮膜を形成するた
め、単層のものに比べるとコストが高いという問題があ
った。本発明は、単層の溶射皮膜を有する摺動部材であ
って、ディーゼルエンジン用摺動部材として使用されて
いるＭｏ，Ｃｒを主成分とするニッケル基摺動面材料と
同等又はそれ以上の性能を有するものを得ることを課題
とするものである。このため本出願の発明者は多くのテ
ストを繰り返し実施して、本発明に到達した。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を達成するた
め、本発明が採用した手段は、Ｍｏ，Ｃｒを主成分とす
るニッケル基摺動面材料（デロロステライト社商品名：
トリバロイ）と、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ（炭化クロム−
ニッケルクロム合金サーメット）粒子とからなる溶射皮
膜を形成したことにある。溶射は高速酸素火炎溶射（Ｈ
ＶＯＦ）法によることが好ましいが、他の溶射方法、例
えばプラズマ溶射法とすることも可能である。
め、本発明が採用した手段は、Ｍｏ，Ｃｒを主成分とす
るニッケル基摺動面材料（デロロステライト社商品名：
トリバロイ）と、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ（炭化クロム−
ニッケルクロム合金サーメット）粒子とからなる溶射皮
膜を形成したことにある。溶射は高速酸素火炎溶射（Ｈ
ＶＯＦ）法によることが好ましいが、他の溶射方法、例
えばプラズマ溶射法とすることも可能である。
【０００５】高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射は火炎温度
が２７００℃程度と比較的低温であるため、溶射粉末が
熱分解をおこしたり気化してしまう可能性が少なく、溶
射材は本来の特性を維持し発揮する。ニッケル基摺動面
材料だけでは相手攻撃性は弱いが、耐スカッフィング性
及び耐摩耗性に若干難がある。そのため、耐スカッフィ
ング性耐摩耗性を共に向上させるＣｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ
複合材料を硬質粒子として分散させることによって、耐
摩耗性及び耐スカッフィング性に優れ、かつ相手攻撃性
の弱い材料となる。しかし、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合
材料が３５重量％を超えると、相手攻撃性が多核なり、
相手材の表面を損傷するので、溶射材はニッケル基摺動
面材料にＣｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料を３５重量％以
下添加したものとする。
が２７００℃程度と比較的低温であるため、溶射粉末が
熱分解をおこしたり気化してしまう可能性が少なく、溶
射材は本来の特性を維持し発揮する。ニッケル基摺動面
材料だけでは相手攻撃性は弱いが、耐スカッフィング性
及び耐摩耗性に若干難がある。そのため、耐スカッフィ
ング性耐摩耗性を共に向上させるＣｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ
複合材料を硬質粒子として分散させることによって、耐
摩耗性及び耐スカッフィング性に優れ、かつ相手攻撃性
の弱い材料となる。しかし、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合
材料が３５重量％を超えると、相手攻撃性が多核なり、
相手材の表面を損傷するので、溶射材はニッケル基摺動
面材料にＣｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料を３５重量％以
下添加したものとする。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明のピストンリング等の摺動
部材１０は、図１に示すように、母材Ｍの摺動面に溶射
皮膜Ｃを溶射法により、例えば高速酸素火炎（ＨＶＯ
Ｆ）溶射法によって形成したものである。溶射皮膜Ｃ
は、Ｍｏ，Ｃｒを主成分とするニッケル基摺動材料にＣ
ｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料を硬質粒子として３５重量
％以下添加したものである。ニッケル基摺動面材料はＭ
ｏが３０〜４０重量％、Ｃｒが１４．５〜１６．５重量
％、Ｓｉが２〜５重量％、Ｎｉ残部である。Ｍｏの含有
量が３０重量％未満では耐スカッフィング性が損なわ
れ、４０重量％を超えると硬度が低下する。Ｃｒの含有
量が１４．５重量％未満では十分な機械的強度を得られ
ず、１６．５重量％を超えると耐スカッフィング性を損
なう。Ｓｉの含有量が２重量％未満のときは十分が硬度
が得られず、５重量％を超えると脆くなる。
部材１０は、図１に示すように、母材Ｍの摺動面に溶射
皮膜Ｃを溶射法により、例えば高速酸素火炎（ＨＶＯ
Ｆ）溶射法によって形成したものである。溶射皮膜Ｃ
は、Ｍｏ，Ｃｒを主成分とするニッケル基摺動材料にＣ
ｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料を硬質粒子として３５重量
％以下添加したものである。ニッケル基摺動面材料はＭ
ｏが３０〜４０重量％、Ｃｒが１４．５〜１６．５重量
％、Ｓｉが２〜５重量％、Ｎｉ残部である。Ｍｏの含有
量が３０重量％未満では耐スカッフィング性が損なわ
れ、４０重量％を超えると硬度が低下する。Ｃｒの含有
量が１４．５重量％未満では十分な機械的強度を得られ
ず、１６．５重量％を超えると耐スカッフィング性を損
なう。Ｓｉの含有量が２重量％未満のときは十分が硬度
が得られず、５重量％を超えると脆くなる。
【０００７】Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料はＣｒ3Ｃ2
が５０〜８０重量％、残部がＮｉ−Ｃｒ合金からなる。
Ｃｒ3Ｃ2が５０重量％未満のときは十分な硬度が得られ
ず、又、耐スカッフィング性も劣る。８０重量％を超え
ると相手攻撃性が強くなる。このＣｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ
複合材料を３５重量％を超えて添加すると、相手攻撃性
が強くなる。
が５０〜８０重量％、残部がＮｉ−Ｃｒ合金からなる。
Ｃｒ3Ｃ2が５０重量％未満のときは十分な硬度が得られ
ず、又、耐スカッフィング性も劣る。８０重量％を超え
ると相手攻撃性が強くなる。このＣｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ
複合材料を３５重量％を超えて添加すると、相手攻撃性
が強くなる。
【０００８】高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射は図２に示
すメテコ社製ダイヤモンドジェットガン（商品名）を用
いて実施する。ガン２０は二重構造のノズル２１とその
ノズルに外嵌したエアキャップ２３とそのエアキャップ
を支持するエアキャップボディ２４からなる。ノズル２
１は内側がインサート２５、外側がシェル２６である。
インサート２５の内部中央にパウダーインジェクター２
２が挿入され、その内部に窒素ガスで溶射粉末が搬送さ
れ、ガン２０から噴出する。
すメテコ社製ダイヤモンドジェットガン（商品名）を用
いて実施する。ガン２０は二重構造のノズル２１とその
ノズルに外嵌したエアキャップ２３とそのエアキャップ
を支持するエアキャップボディ２４からなる。ノズル２
１は内側がインサート２５、外側がシェル２６である。
インサート２５の内部中央にパウダーインジェクター２
２が挿入され、その内部に窒素ガスで溶射粉末が搬送さ
れ、ガン２０から噴出する。
【０００９】インサート２５とシェル２６の間の環状空
隙に酸素−プロパン、又は酸素−プロピレン又は酸素−
水素の燃焼用ガスが送られ、そのガスはガン２０から噴
出し、出口で点火する。点火したガスは２７００℃程度
の円筒形火炎を形成して同じく噴出する溶射粉末を包
む。この火炎により溶射粉末は均一に加熱されて溶融す
る。溶融した溶射粉末は８００ｍ／ｓｅｃ以上の高速で
摺動面母材に衝突する。衝突した溶射粉末は瞬時に偏平
化し、母材温度まで急冷し、そこに溶射皮膜を形成す
る。シェル２６とエアキャップ２３の間の環状空隙にも
圧縮空気が入り、火炎を包んでガン２０を冷却する。
隙に酸素−プロパン、又は酸素−プロピレン又は酸素−
水素の燃焼用ガスが送られ、そのガスはガン２０から噴
出し、出口で点火する。点火したガスは２７００℃程度
の円筒形火炎を形成して同じく噴出する溶射粉末を包
む。この火炎により溶射粉末は均一に加熱されて溶融す
る。溶融した溶射粉末は８００ｍ／ｓｅｃ以上の高速で
摺動面母材に衝突する。衝突した溶射粉末は瞬時に偏平
化し、母材温度まで急冷し、そこに溶射皮膜を形成す
る。シェル２６とエアキャップ２３の間の環状空隙にも
圧縮空気が入り、火炎を包んでガン２０を冷却する。
【００１０】溶射粉末は火炎軸と同方向の軸心に供給さ
れるため、溶射粉末は均一に分散する。粉末は８００ｍ
／ｓｅｃ以上の高速火炎によって母材に衝突させられる
ため、皮膜は高緻密で密着強度が高く極めて空孔の少な
い皮膜となる。
れるため、溶射粉末は均一に分散する。粉末は８００ｍ
／ｓｅｃ以上の高速火炎によって母材に衝突させられる
ため、皮膜は高緻密で密着強度が高く極めて空孔の少な
い皮膜となる。
【００１１】
【実施例】本発明の耐摩耗性摺動部材を各種テストによ
って説明する。同一鋳鉄材の母材上に次の４種類の皮膜
を形成してテスト片とした。 テスト片No.１（比較例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） トリバロイＴ−８００ テスト片No.２（実施例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） ニッケル基摺動面材料：９５重量％、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料： ５重量％ テスト片No.３（実施例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） ニッケル基摺動面材料：８０重量％、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料： ２０重量％ テスト片No.４（実施例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） ニッケル基摺動面材料：６５重量％、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料： ３５重量％ 高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射は図２に示すガンを使用
し、溶射条件は次のとおりである。
って説明する。同一鋳鉄材の母材上に次の４種類の皮膜
を形成してテスト片とした。 テスト片No.１（比較例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） トリバロイＴ−８００ テスト片No.２（実施例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） ニッケル基摺動面材料：９５重量％、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料： ５重量％ テスト片No.３（実施例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） ニッケル基摺動面材料：８０重量％、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料： ２０重量％ テスト片No.４（実施例）：ＨＶＯＦ溶射皮膜（３５０μｍ） ニッケル基摺動面材料：６５重量％、Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料： ３５重量％ 高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射は図２に示すガンを使用
し、溶射条件は次のとおりである。
【００１２】燃焼ガス：酸素−プロパン 溶射粉末： ニッケル基摺動面材料：昭和電工トリバロイＴ−７００
（商品名） −４５μｍ（＃３２５アンダー） 組成（重量％）：Ｍｏ３２．５、Ｃｒ１５．５、Ｓｉ
３．４ Ｃ０．０８以下、Ｎｉ残部 Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料：昭和電工ショーコート
ＫＣ−２１ＨＭ（商品名） −３８＋６μｍ Ｃｒ3Ｃ2：７５重量％、ＮｉＣｒ合金：２５重量％ 各テスト片について各種の評価試験を実施した。 耐摩耗性及び耐相手攻撃性試験 図５に模式的に示すアムスラー型摩耗試験機により、各
テスト片と相手材の摩耗量を測定した。摩耗試験機の容
器１５内には潤滑油１４が溜められており、摩耗試験用
の相手材１２が潤滑油１４に部分的に浸されている。相
手材１２は円板状もしくはローラー状のものであり、一
定の速度で回転している。この状態でテスト片１１を相
手材１２の外周面に接した状態で回転軸に垂直に押圧
し、摩耗の程度を測定したものである。
（商品名） −４５μｍ（＃３２５アンダー） 組成（重量％）：Ｍｏ３２．５、Ｃｒ１５．５、Ｓｉ
３．４ Ｃ０．０８以下、Ｎｉ残部 Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ複合材料：昭和電工ショーコート
ＫＣ−２１ＨＭ（商品名） −３８＋６μｍ Ｃｒ3Ｃ2：７５重量％、ＮｉＣｒ合金：２５重量％ 各テスト片について各種の評価試験を実施した。 耐摩耗性及び耐相手攻撃性試験 図５に模式的に示すアムスラー型摩耗試験機により、各
テスト片と相手材の摩耗量を測定した。摩耗試験機の容
器１５内には潤滑油１４が溜められており、摩耗試験用
の相手材１２が潤滑油１４に部分的に浸されている。相
手材１２は円板状もしくはローラー状のものであり、一
定の速度で回転している。この状態でテスト片１１を相
手材１２の外周面に接した状態で回転軸に垂直に押圧
し、摩耗の程度を測定したものである。
【００１３】測定条件は以下のとおりである。 周速：１ｍ／ｓ 荷重：４５ｋｇｆ 潤滑油：軸受油（日本石油 スピノックスＳ−Ｚ） 油温：室温（２５℃±１０℃） 時間：１００時間 相手材：ターカロイ（日本ピストンリング（株）の商品
名として知られているボロン鋳鉄） 測定結果は図３に示すとおりであった。
名として知られているボロン鋳鉄） 測定結果は図３に示すとおりであった。
【００１４】耐摩耗性の順位は実施例テスト片No.４、N
o.３、No.２、比較例テスト片No.１の順である。耐相手
攻撃性の順位はこの逆で比較例テスト片No.１、実施例
テスト片No.２、No.３、No.４の順である。 耐スカッフィング性試験 各テスト片の耐スカッフィング性を図６に模式的に示す
回転式平面滑り摩擦試験機により測定した。摩擦試験機
は一定速度で回転する相手材１２の回転面にテスト片１
１を一定時間、所定の面圧（Ｐ）で圧接し、スカッフィ
ングの発生した時の面圧を限界面圧として測定したもの
である。圧接操作は初期面圧を２５ｋｇｆ／ｃｍ2と
し、面圧を３０分後に５０ｋｇｆ／ｃｍ2、それから５
分毎に１０ｋｇｆ／ｃｍ2ずつ漸次増加させていく方法
で行われた。
o.３、No.２、比較例テスト片No.１の順である。耐相手
攻撃性の順位はこの逆で比較例テスト片No.１、実施例
テスト片No.２、No.３、No.４の順である。 耐スカッフィング性試験 各テスト片の耐スカッフィング性を図６に模式的に示す
回転式平面滑り摩擦試験機により測定した。摩擦試験機
は一定速度で回転する相手材１２の回転面にテスト片１
１を一定時間、所定の面圧（Ｐ）で圧接し、スカッフィ
ングの発生した時の面圧を限界面圧として測定したもの
である。圧接操作は初期面圧を２５ｋｇｆ／ｃｍ2と
し、面圧を３０分後に５０ｋｇｆ／ｃｍ2、それから５
分毎に１０ｋｇｆ／ｃｍ2ずつ漸次増加させていく方法
で行われた。
【００１５】測定条件は以下のとおりである。 滑り速度：５ｍ／ｓｅｃ 潤滑油：ＳＡＥ＃３０＋白灯油（１：１） 油量：無給油、初期塗布 相手材：ターカロイ 測定結果は図４に示すとおりであった。この図から、耐
スカッフィング性は、実施例テスト片No.４が一番良
く、実施例テスト片No.２と実施例テスト片No.３は同等
であり、比較例テスト片No.１が一番劣っている。これ
らの評価試験から、実施例テスト片No.４は比較例テス
ト片No.１よりも耐摩耗性及び耐スカッフィング性が明
らかに良好である。又、実施例テスト片No.２と実施例
テスト片No.３は耐相手攻撃性が若干劣っているが、耐
摩耗性、耐スカッフィング性及び耐相手攻撃性を総合的
に見ると、比較例テスト片No.１よりもやはり良好であ
るといえる。
スカッフィング性は、実施例テスト片No.４が一番良
く、実施例テスト片No.２と実施例テスト片No.３は同等
であり、比較例テスト片No.１が一番劣っている。これ
らの評価試験から、実施例テスト片No.４は比較例テス
ト片No.１よりも耐摩耗性及び耐スカッフィング性が明
らかに良好である。又、実施例テスト片No.２と実施例
テスト片No.３は耐相手攻撃性が若干劣っているが、耐
摩耗性、耐スカッフィング性及び耐相手攻撃性を総合的
に見ると、比較例テスト片No.１よりもやはり良好であ
るといえる。
【００１６】
【発明の効果】上記のとおり、本発明の耐摩耗性摺動部
材は母材の外周摺動面にＭｏ，Ｃｒを主成分とするニッ
ケル基摺動面材料とＣｒ3Ｃ2とＮｉ−Ｃｒ合金からなる
単層の溶射皮膜が形成されたものであるから、従来の複
層溶射皮膜からなるものよりも低コストであり、かつ対
摩耗性、耐相手攻撃性及び耐スカッフィング性の総合的
性能は従来のものと同等であり、自動車用ディーゼルエ
ンジンはもとより、燃料が粗悪な舶用ディーゼルエンジ
ンにも使用できるという優れた効果を奏する。
材は母材の外周摺動面にＭｏ，Ｃｒを主成分とするニッ
ケル基摺動面材料とＣｒ3Ｃ2とＮｉ−Ｃｒ合金からなる
単層の溶射皮膜が形成されたものであるから、従来の複
層溶射皮膜からなるものよりも低コストであり、かつ対
摩耗性、耐相手攻撃性及び耐スカッフィング性の総合的
性能は従来のものと同等であり、自動車用ディーゼルエ
ンジンはもとより、燃料が粗悪な舶用ディーゼルエンジ
ンにも使用できるという優れた効果を奏する。
【図１】本発明の一実施例の摺動部材の断面図、
【図２】高速酸素火炎溶射用ガンの模式的断面図、
【図３】本発明の実施例及び比較例の耐摩耗性、及び耐
相手攻撃性試験の結果を示すグラフ、
相手攻撃性試験の結果を示すグラフ、
【図４】本発明の実施例及び比較例の耐スカッフィング
性試験結果を示すグラフ、
性試験結果を示すグラフ、
【図５】耐摩耗性及び耐相手攻撃性試験に用いた試験機
の略図、
の略図、
【図６】耐スカッフィング性試験に用いた試験機の略
図、
図、
Ｃ：溶射皮膜 Ｍ：母材 １０：摺動部材
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｏ，Ｃｒを主成分とするニッケル基摺
動面材料（デロロステライト社商品名トリバロイ）６５
重量％以上と、残部Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ（炭化クロム
−ニッケルクロム合金サーメット）硬質粒子とからなる
溶射皮膜（Ｃ）を母材（Ｍ）の外周面に形成した耐摩耗
性摺動部材。 - 【請求項２】 前記ニッケル基摺動面部材はＭｏを３０
〜４０重量％、Ｃｒを１４．５〜１６．５重量％、Ｓｉ
を２〜５重量％を含み、残部がＮｉであることを特徴と
する請求項１記載の耐摩耗性摺動部材。 - 【請求項３】 前記Ｃｒ3Ｃ2／Ｎｉ−Ｃｒ硬質粒子はＣ
ｒ3Ｃ2を５０〜８０重量％、残部がＮｉ−Ｃｒ合金であ
ることを特徴とする請求項１又は２記載の耐摩耗性摺動
部材。 - 【請求項４】 前記溶射皮膜（Ｃ）は高速酸素火炎（Ｈ
ＶＯＦ）溶射により形成されたことを特徴とする請求項
１ないし３のいずれか１つに記載の耐摩耗性摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20626597A JPH1150908A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 耐摩耗性摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20626597A JPH1150908A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 耐摩耗性摺動部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150908A true JPH1150908A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16520475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20626597A Pending JPH1150908A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 耐摩耗性摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1150908A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004514795A (ja) * | 2000-12-12 | 2004-05-20 | フェデラル−モーグル ブルシャイト ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 炭化タングステンおよび炭化クロムを含有する、ピストンリング用の耐磨耗層 |
| EP2662582A1 (en) | 2012-05-08 | 2013-11-13 | Technymon S.R.L. | Manufacturing process of a multi-layer sliding bearing and multi-layer sliding bearing |
-
1997
- 1997-07-31 JP JP20626597A patent/JPH1150908A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004514795A (ja) * | 2000-12-12 | 2004-05-20 | フェデラル−モーグル ブルシャイト ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 炭化タングステンおよび炭化クロムを含有する、ピストンリング用の耐磨耗層 |
| EP2662582A1 (en) | 2012-05-08 | 2013-11-13 | Technymon S.R.L. | Manufacturing process of a multi-layer sliding bearing and multi-layer sliding bearing |
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