JPH1172042A - 内燃機関のピストン - Google Patents
内燃機関のピストンInfo
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- JPH1172042A JPH1172042A JP23347597A JP23347597A JPH1172042A JP H1172042 A JPH1172042 A JP H1172042A JP 23347597 A JP23347597 A JP 23347597A JP 23347597 A JP23347597 A JP 23347597A JP H1172042 A JPH1172042 A JP H1172042A
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- piston
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- internal combustion
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ピストン本体の外周面に形成されたＮｉ−Ｐ
合金皮膜層の均一な厚さを確保しつつ、強靭性を得て、
大きな熱負荷による亀裂の発生を防止する。 【構成】 アルミニウム合金製ピストン本体１のリング
溝２，３の内周面を含む外周面全体に、無電解めっき処
理によってＮｉ−Ｐ合金の皮膜層４を形成する。前記Ｎ
ｉ−Ｐ合金のＰ含有量を０.２〜５重量％に設定して、
大きな熱負荷時におけるＮｉ3Ｐの析出を防止した。
合金皮膜層の均一な厚さを確保しつつ、強靭性を得て、
大きな熱負荷による亀裂の発生を防止する。 【構成】 アルミニウム合金製ピストン本体１のリング
溝２，３の内周面を含む外周面全体に、無電解めっき処
理によってＮｉ−Ｐ合金の皮膜層４を形成する。前記Ｎ
ｉ−Ｐ合金のＰ含有量を０.２〜５重量％に設定して、
大きな熱負荷時におけるＮｉ3Ｐの析出を防止した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車用内
燃機関に用いられるピストン、とりわけアルミニウム合
金材で成形されたピストン本体のリング溝の内周面から
ピストンリングの外周面へのアルミニウム合金の凝着を
防止する内燃機関のピストンに関する。
燃機関に用いられるピストン、とりわけアルミニウム合
金材で成形されたピストン本体のリング溝の内周面から
ピストンリングの外周面へのアルミニウム合金の凝着を
防止する内燃機関のピストンに関する。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、自動車用内燃機関にあっ
ては、高性能化，高出力化の要請に伴い熱負荷が極めて
高くなっており、斯かる苛酷な条件下で作動するアルミ
ニウム合金材のピストンは、そのリング溝の内周面から
ピストンリングの外周面にアルミニウム合金の凝着が発
生し易くなっている。
ては、高性能化，高出力化の要請に伴い熱負荷が極めて
高くなっており、斯かる苛酷な条件下で作動するアルミ
ニウム合金材のピストンは、そのリング溝の内周面から
ピストンリングの外周面にアルミニウム合金の凝着が発
生し易くなっている。
【０００３】そこで、前記凝着の発生を防止するために
種々の提案がなされており、その一つとしてピストンリ
ングの外周面にクロム電着層を形成することも考えられ
ているが、この手段では、大きな熱負荷や油温の高い苛
酷な条件下での使用に十分に耐えられない場合がある。
また、電気めっき方法による場合は、リング溝の内周面
に一様な電場が形成されず、均一厚さのめっき層を形成
することができないおそれがある。
種々の提案がなされており、その一つとしてピストンリ
ングの外周面にクロム電着層を形成することも考えられ
ているが、この手段では、大きな熱負荷や油温の高い苛
酷な条件下での使用に十分に耐えられない場合がある。
また、電気めっき方法による場合は、リング溝の内周面
に一様な電場が形成されず、均一厚さのめっき層を形成
することができないおそれがある。
【０００４】このため、例えば特開昭５７−２４４３号
公報等に記載されている技術のように、アルミニウム合
金製ピストン本体の冠部外周にリング溝を形成すると共
に、該ピストン本体の外周面に無電解めっき処理を行っ
て皮膜層を形成する、つまり無電解めっき浴として、カ
ニゼン社製ブルーシューマを用いて、浴温８５℃，ＰＨ
＝５.５の溶中に１時間保持し、これによってリング溝
の内周面を含めたピストン本体の外周面にＮｉ−Ｐ合金
の均一な皮膜層を形成することも提案されている。
公報等に記載されている技術のように、アルミニウム合
金製ピストン本体の冠部外周にリング溝を形成すると共
に、該ピストン本体の外周面に無電解めっき処理を行っ
て皮膜層を形成する、つまり無電解めっき浴として、カ
ニゼン社製ブルーシューマを用いて、浴温８５℃，ＰＨ
＝５.５の溶中に１時間保持し、これによってリング溝
の内周面を含めたピストン本体の外周面にＮｉ−Ｐ合金
の均一な皮膜層を形成することも提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】然し乍ら、前記公報記
載の従来例にあっては、無電解めっき浴のＰＨ値が５.
５になっており、このＰＨ値では、Ｎｉ−Ｐ合金に含有
されるＰ量（リン含有量）が６〜１２重量％になってい
ると考えられる。そして、６〜１２重量％のＰ含有量で
は、前述のような大きな熱負荷等の苛酷な条件下におい
てはＮｉ3Ｐの析出によって皮膜層が硬化し、靭性が低
下する。即ち、ピストン本体の冠部は、一般に燃焼ガス
によって高熱に晒され、冠面が約２５０℃〜３００℃，
トップリング溝の内周面付近では２２０℃〜２８０℃の
高熱になる。このため、該高熱によりＮｉ3Ｐが皮膜層
中に析出されて硬化が進み、皮膜層の靭性が低下してし
まう。
載の従来例にあっては、無電解めっき浴のＰＨ値が５.
５になっており、このＰＨ値では、Ｎｉ−Ｐ合金に含有
されるＰ量（リン含有量）が６〜１２重量％になってい
ると考えられる。そして、６〜１２重量％のＰ含有量で
は、前述のような大きな熱負荷等の苛酷な条件下におい
てはＮｉ3Ｐの析出によって皮膜層が硬化し、靭性が低
下する。即ち、ピストン本体の冠部は、一般に燃焼ガス
によって高熱に晒され、冠面が約２５０℃〜３００℃，
トップリング溝の内周面付近では２２０℃〜２８０℃の
高熱になる。このため、該高熱によりＮｉ3Ｐが皮膜層
中に析出されて硬化が進み、皮膜層の靭性が低下してし
まう。
【０００６】これは、本願発明者が、公報記載のピスト
ンを４サイクル４気筒２，０００ccの内燃機関に組み込
んで、６０００rpmで１００時間の運転を行ったとこ
ろ、めっき皮膜層の硬度が皮膜層形成時点のＨｖ５００
からＨｖ１０５０に上昇し、トップリング溝の内周面に
多数の亀裂が認められた。斯かる現象は、明らかに高熱
によりＮｉ3Ｐが析出するためであると考えられる。
ンを４サイクル４気筒２，０００ccの内燃機関に組み込
んで、６０００rpmで１００時間の運転を行ったとこ
ろ、めっき皮膜層の硬度が皮膜層形成時点のＨｖ５００
からＨｖ１０５０に上昇し、トップリング溝の内周面に
多数の亀裂が認められた。斯かる現象は、明らかに高熱
によりＮｉ3Ｐが析出するためであると考えられる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記従来の無
電解めっき処理による問題点に鑑みて案出されたもの
で、請求項１記載の発明は、アルミニウム合金材で成形
されたピストン本体の上端部外周にリング溝を形成する
と共に、ピストン本体の外周面に無電解めっき処理によ
るＮｉ−Ｐ合金の皮膜層を形成してなる内燃機関のピス
トンにおいて、前記皮膜層中のＮｉ−Ｐ合金のＰ含有量
を０.２〜５重量％に設定したことを特徴としている。
電解めっき処理による問題点に鑑みて案出されたもの
で、請求項１記載の発明は、アルミニウム合金材で成形
されたピストン本体の上端部外周にリング溝を形成する
と共に、ピストン本体の外周面に無電解めっき処理によ
るＮｉ−Ｐ合金の皮膜層を形成してなる内燃機関のピス
トンにおいて、前記皮膜層中のＮｉ−Ｐ合金のＰ含有量
を０.２〜５重量％に設定したことを特徴としている。
【０００８】請求項２記載の発明は、アルミニウム合金
材で成形されたピストン本体の上端部外周にリング溝を
形成すると共に、該ピストン本体の外周面に無電解めっ
き処理によるＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金の皮膜層を形成してな
る内燃機関のピストンにおいて、前記皮膜層中のＮｉ−
Ｐ−Ｍｏ合金のＰ含有量を０.２〜５重量％に設定した
ことを特徴としている。
材で成形されたピストン本体の上端部外周にリング溝を
形成すると共に、該ピストン本体の外周面に無電解めっ
き処理によるＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金の皮膜層を形成してな
る内燃機関のピストンにおいて、前記皮膜層中のＮｉ−
Ｐ−Ｍｏ合金のＰ含有量を０.２〜５重量％に設定した
ことを特徴としている。
【０００９】
【発明の実施の形態】本願発明は、めっき皮膜層の組成
と加熱による硬度上昇との関係を、前記従来例をベース
として詳細に実験研究した結果、Ｎｉ−ＰあるいはＮｉ
−Ｐ−Ｍｏ合金の皮膜層中のＰ含有量が少なくなればな
る程、加熱による硬度上昇が小さくなる、つまり加熱し
ても靭性が低下しないことを見い出した。
と加熱による硬度上昇との関係を、前記従来例をベース
として詳細に実験研究した結果、Ｎｉ−ＰあるいはＮｉ
−Ｐ−Ｍｏ合金の皮膜層中のＰ含有量が少なくなればな
る程、加熱による硬度上昇が小さくなる、つまり加熱し
ても靭性が低下しないことを見い出した。
【００１０】図２は熱処理におけるＮｉ−ＰあるいはＮ
ｉ−Ｐ−Ｍｏ合金皮膜の硬度変化とリン(Ｐ)量との関係
を実験した結果を示し、この実験結果から明らかなよう
に、加熱前の初期硬度はＰ量が１２重量％まではＮｉ−
Ｐ合金皮膜は低リン側で最高硬度を示し約ＨＶ６００で
ある。その後リン量の増加と共に初期硬度は低下し、５
重量％を超えると一定値約ＨＶ５５０を示す。Ｎｉ−Ｐ
−Ｍｏ合金皮膜については、低リン側で最低硬度を示し
約ＨＶ４００である。その後、リン量の増加とともに初
期硬度は増加し、５重量％を超えると一定値約ＨＶ５５
０を示す。しかし、２８０°×１００時間加熱後におい
ては、リン量が約５重量％以上ではＮｉ−Ｐ合金皮膜に
おいては約ＨＶ１０５０となり、Ｎｉ−Ｐ−Ｍｏ合金皮
膜においては、約ＨＶ９００と十分に高くなるのに対し
て、０.２重量％〜５重量％に設定するとＮｉ−Ｐ合金
皮膜の場合は約ＨＶ８５０から１０５０、Ｎｉ−Ｐ−Ｍ
ｏ合金皮膜の場合は約ＨＶ６００〜９００までと急激に
硬度が低下する。尚、Ｎｉ−Ｐ−Ｍｏの合金皮膜のほう
がＮｉ−Ｐ合金皮膜に比べて硬度上昇が小さい。
ｉ−Ｐ−Ｍｏ合金皮膜の硬度変化とリン(Ｐ)量との関係
を実験した結果を示し、この実験結果から明らかなよう
に、加熱前の初期硬度はＰ量が１２重量％まではＮｉ−
Ｐ合金皮膜は低リン側で最高硬度を示し約ＨＶ６００で
ある。その後リン量の増加と共に初期硬度は低下し、５
重量％を超えると一定値約ＨＶ５５０を示す。Ｎｉ−Ｐ
−Ｍｏ合金皮膜については、低リン側で最低硬度を示し
約ＨＶ４００である。その後、リン量の増加とともに初
期硬度は増加し、５重量％を超えると一定値約ＨＶ５５
０を示す。しかし、２８０°×１００時間加熱後におい
ては、リン量が約５重量％以上ではＮｉ−Ｐ合金皮膜に
おいては約ＨＶ１０５０となり、Ｎｉ−Ｐ−Ｍｏ合金皮
膜においては、約ＨＶ９００と十分に高くなるのに対し
て、０.２重量％〜５重量％に設定するとＮｉ−Ｐ合金
皮膜の場合は約ＨＶ８５０から１０５０、Ｎｉ−Ｐ−Ｍ
ｏ合金皮膜の場合は約ＨＶ６００〜９００までと急激に
硬度が低下する。尚、Ｎｉ−Ｐ−Ｍｏの合金皮膜のほう
がＮｉ−Ｐ合金皮膜に比べて硬度上昇が小さい。
【００１１】したがって、リン含有量を０.２から５重
量％に設定すれば、２２０℃以上の熱負荷の高い場合で
も硬度の過上昇が抑制されて、強靭性を確保できるので
ある。
量％に設定すれば、２２０℃以上の熱負荷の高い場合で
も硬度の過上昇が抑制されて、強靭性を確保できるので
ある。
【００１２】もちろん、Ｎｉ−Ｐ合金皮膜に比べてＮｉ
−Ｐ−Ｍｏ合金皮膜のほうが強靭性の確保に優れてい
る。
−Ｐ−Ｍｏ合金皮膜のほうが強靭性の確保に優れてい
る。
【００１３】尚、リン含有量を０.２重量％以下に含有
させることはニッケル塩次亜リン酸型無電解めっきの場
合不可能である。
させることはニッケル塩次亜リン酸型無電解めっきの場
合不可能である。
【００１４】
【実施例】以下、本発明に係る内燃機関のピストンの一
実施例１を図１に基づいて説明する。
実施例１を図１に基づいて説明する。
【００１５】この実施例では、無電解めっき浴としてカ
ニゼン社製Ｓ−７９５を用いた。
ニゼン社製Ｓ−７９５を用いた。
【００１６】即ち、まず、アルミニウム合金（ＡＣ８Ａ
材）で溶湯鋳造したピストン本体１を、通常のジンケー
ト処理後、前記Ｓ−７９５のめっき溶に１時間浸漬し
た。この浴温は９０±１℃に設定し、ＰＨは６±０.１
に設定した。この浴温及びＰＨの条件下によってリン
(Ｐ)含有量が１.５±０.５重量％に設定されている。
材）で溶湯鋳造したピストン本体１を、通常のジンケー
ト処理後、前記Ｓ−７９５のめっき溶に１時間浸漬し
た。この浴温は９０±１℃に設定し、ＰＨは６±０.１
に設定した。この浴温及びＰＨの条件下によってリン
(Ｐ)含有量が１.５±０.５重量％に設定されている。
【００１７】めっき処理後、１５０℃で１時間のペーキ
ング処理を行った。
ング処理を行った。
【００１８】かかる処理行程によって、ピストン本体１
の各リング溝２，３の内周面を含む外周面全体に、厚さ
約１８μのＮｉ−Ｐ合金でなる均一なめっき皮膜層４が
形成された。
の各リング溝２，３の内周面を含む外周面全体に、厚さ
約１８μのＮｉ−Ｐ合金でなる均一なめっき皮膜層４が
形成された。
【００１９】そして、前記のように、めっき皮膜層４が
形成されたリング溝２，３に夫々ピストンリング５，６
を嵌着したピストン本体１を、４サイクル４気筒２，０
００ccの内燃機関に組み込み、６０００rpmで１００時
間の実験運転を行った。この結果、めっき処理後の硬度
はＨｖ５００であったが、運転後にはＨｖ７００にな
り、僅かに上昇したものの過上昇が十分に抑制され、ト
ップリング溝２の内周面に施されためっき皮膜層４には
亀裂の発生が認められなかった。
形成されたリング溝２，３に夫々ピストンリング５，６
を嵌着したピストン本体１を、４サイクル４気筒２，０
００ccの内燃機関に組み込み、６０００rpmで１００時
間の実験運転を行った。この結果、めっき処理後の硬度
はＨｖ５００であったが、運転後にはＨｖ７００にな
り、僅かに上昇したものの過上昇が十分に抑制され、ト
ップリング溝２の内周面に施されためっき皮膜層４には
亀裂の発生が認められなかった。
【００２０】これは、前述のように皮膜層４中のリン
(Ｐ)含有量が１.５重量％に設定したことにより、Ｎｉ3
Ｐの析出が防止されて硬度の上昇が抑制されたため、強
靭性が確保されたことによる。
(Ｐ)含有量が１.５重量％に設定したことにより、Ｎｉ3
Ｐの析出が防止されて硬度の上昇が抑制されたため、強
靭性が確保されたことによる。
【００２１】また、ピストン本体１の冠面１ａ上にも、
前記めっき皮膜層４が形成されており、したがって、該
冠面１ａ上の皮膜層４も熱負荷による亀裂の発生が防止
される。
前記めっき皮膜層４が形成されており、したがって、該
冠面１ａ上の皮膜層４も熱負荷による亀裂の発生が防止
される。
【００２２】他の実施例としては、無電解めっき浴とし
て、表１に示すＮｉ−Ｍｏ−Ｐの３元系のめっき浴を用
いた。
て、表１に示すＮｉ−Ｍｏ−Ｐの３元系のめっき浴を用
いた。
【００２３】
【表１】
【００２４】このめっき浴のモリブデン酸ナトリウムと
次亜燐酸の量を適宜変えることによりＮｉ中のＭｏ量と
Ｐ量を変化させることができる。得られたＮｉ−Ｐ−Ｍ
ｏ合金めっき皮膜について、そのＮｉ中のＭｏ量とＰ量
は図３に示す決まった割合を含有することがわかった。
また、析出速度もＰ量によって一義的に決まることがわ
かった。Ｐ量が少なくなるほど析出速度が低下する次に
処理方法を示す。
次亜燐酸の量を適宜変えることによりＮｉ中のＭｏ量と
Ｐ量を変化させることができる。得られたＮｉ−Ｐ−Ｍ
ｏ合金めっき皮膜について、そのＮｉ中のＭｏ量とＰ量
は図３に示す決まった割合を含有することがわかった。
また、析出速度もＰ量によって一義的に決まることがわ
かった。Ｐ量が少なくなるほど析出速度が低下する次に
処理方法を示す。
【００２５】通常ジンケート処理後、まず実施例１で示
したあるいは表１に示したＮｉ−Ｐめっきを３ミクロン
メートルの厚さに処理する。その後、直ちにＮｉ−Ｍｏ
−Ｐめっきを表１に示す処理条件で処理を行い、厚さが
約１５ミクロンとなるよう図３に示す析出速度を参考に
処理時間を決める。
したあるいは表１に示したＮｉ−Ｐめっきを３ミクロン
メートルの厚さに処理する。その後、直ちにＮｉ−Ｍｏ
−Ｐめっきを表１に示す処理条件で処理を行い、厚さが
約１５ミクロンとなるよう図３に示す析出速度を参考に
処理時間を決める。
【００２６】例えば次亜燐酸ナトリウム０.１Ｍ／ｌと
モリブデン酸ナトリウム０.００３Ｍ／ｌとするとリン
量０.７重量％、モリブデン量２８重量％含有したニッ
ケルめっきが得られる。ピストンに処理後、実施例１と
同様に内燃機関に組み込み実験運転をおこなった。この
結果、めっき処理後の硬度はＨＶ４５０で実機運転後は
ＨＶ６００とわずかな硬度上昇にとどめることができ
た。また、トップリング溝２の内面側に施されためっき
層４には亀裂は認められなかった。
モリブデン酸ナトリウム０.００３Ｍ／ｌとするとリン
量０.７重量％、モリブデン量２８重量％含有したニッ
ケルめっきが得られる。ピストンに処理後、実施例１と
同様に内燃機関に組み込み実験運転をおこなった。この
結果、めっき処理後の硬度はＨＶ４５０で実機運転後は
ＨＶ６００とわずかな硬度上昇にとどめることができ
た。また、トップリング溝２の内面側に施されためっき
層４には亀裂は認められなかった。
【００２７】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
係る内燃機関のピストンによれば、アルミニウム合金材
のピストン本体の外周面に無電解めっき処理によるＮｉ
−Ｐ合金あるいはＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金の皮膜層を形成す
ると共に、該Ｎｉ−Ｐ合金あるいはＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金
のＰ含有量を０.２〜５重量％に設定したため、凝着を
防止する均一の厚さの皮膜層が得られることは勿論のこ
と、例えば２２０℃以上の高熱負荷の条件下において
も、皮膜層中のＮｉ3Ｐの析出が防止されて硬度の過上
昇を抑制できる。この結果、皮膜層の靭性が向上して亀
裂の発生が防止される。
係る内燃機関のピストンによれば、アルミニウム合金材
のピストン本体の外周面に無電解めっき処理によるＮｉ
−Ｐ合金あるいはＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金の皮膜層を形成す
ると共に、該Ｎｉ−Ｐ合金あるいはＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金
のＰ含有量を０.２〜５重量％に設定したため、凝着を
防止する均一の厚さの皮膜層が得られることは勿論のこ
と、例えば２２０℃以上の高熱負荷の条件下において
も、皮膜層中のＮｉ3Ｐの析出が防止されて硬度の過上
昇を抑制できる。この結果、皮膜層の靭性が向上して亀
裂の発生が防止される。
【図１】本発明が適用されたピストンの要部断面図。
【図２】熱処理における皮膜層の硬度変化とリン濃度の
関係を示すグラフ。
関係を示すグラフ。
【図３】堆積レートに対するリン含有による効果とＮｉ
−Ｍｏ−Ｐ合金皮膜層のモリブデン含有量を示す特性
図。
−Ｍｏ−Ｐ合金皮膜層のモリブデン含有量を示す特性
図。
１…ピストン本体 ２，３…リング溝 ４…Ｎｉ−Ｐ合金のめっき皮膜層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｊ 1/01 Ｆ１６Ｊ 1/01 9/00 9/00 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミニウム合金材で成形されたピスト
ン本体の上端部外周にリング溝を形成すると共に、該ピ
ストン本体の外周面に無電解めっき処理によるＮｉ−Ｐ
合金の皮膜層を形成してなる内燃機関のピストンにおい
て、 前記皮膜層中のＮｉ−Ｐ合金のＰ含有量を０.２〜５重
量％に設定したことを特徴とする内燃機関のピストン。 - 【請求項２】 アルミニウム合金材で成形されたピスト
ン本体の上端部外周にリング溝を形成すると共に、該ピ
ストン本体の外周面に無電解めっき処理によるＮｉ−Ｐ
−Ｍｏ合金の皮膜層を形成してなる内燃機関のピストン
において、 前記皮膜層中のＮｉ−Ｐ−Ｍｏ合金のＰ含有量を０.２
〜５重量％に設定したことを特徴とする内燃機関のピス
トン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23347597A JPH1172042A (ja) | 1997-08-29 | 1997-08-29 | 内燃機関のピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23347597A JPH1172042A (ja) | 1997-08-29 | 1997-08-29 | 内燃機関のピストン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1172042A true JPH1172042A (ja) | 1999-03-16 |
Family
ID=16955607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23347597A Pending JPH1172042A (ja) | 1997-08-29 | 1997-08-29 | 内燃機関のピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1172042A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007157940A (ja) * | 2005-12-02 | 2007-06-21 | Nichia Chem Ind Ltd | 発光装置および発光装置の製造方法 |
| DE102015209887A1 (de) | 2015-05-29 | 2016-12-01 | Mahle International Gmbh | Kolben für einen Zylinder einer Brennkraftmaschine |
| EP3460096A1 (en) * | 2017-09-25 | 2019-03-27 | Valeo Japan Co., Ltd | Sliding member for compressor |
-
1997
- 1997-08-29 JP JP23347597A patent/JPH1172042A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007157940A (ja) * | 2005-12-02 | 2007-06-21 | Nichia Chem Ind Ltd | 発光装置および発光装置の製造方法 |
| DE102015209887A1 (de) | 2015-05-29 | 2016-12-01 | Mahle International Gmbh | Kolben für einen Zylinder einer Brennkraftmaschine |
| WO2016192864A1 (de) | 2015-05-29 | 2016-12-08 | Mahle International Gmbh | Kolben für einen zylinder einer brennkraftmaschine |
| EP3460096A1 (en) * | 2017-09-25 | 2019-03-27 | Valeo Japan Co., Ltd | Sliding member for compressor |
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