JPH1180868A - 超硬合金接合用合金およびその複合材 - Google Patents
超硬合金接合用合金およびその複合材Info
- Publication number
- JPH1180868A JPH1180868A JP10003969A JP396998A JPH1180868A JP H1180868 A JPH1180868 A JP H1180868A JP 10003969 A JP10003969 A JP 10003969A JP 396998 A JP396998 A JP 396998A JP H1180868 A JPH1180868 A JP H1180868A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- cemented carbide
- joining
- mass
- composite material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3046—Co as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
- B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
- B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
- B22F7/064—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts using an intermediate powder layer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12576—Boride, carbide or nitride component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合
金と拡散接合しても脆化相を生成することがなく優れた
接合強度を有する接合用合金とその複合材を提供する。 【解決手段】 本発明の接合用合金は、Ｃｏ、Ｎｉまた
はその合金を基とし、Ｃ：１．０〜２．３質量％、Ｗ：
１５．５〜３４．７質量％を含む。該接合用合金の鋳造
品または粉末をＨＩＰを用いてＷＣ−Ｃｏ系、ＷＣ−Ｎ
ｉ系超硬合金と拡散接合して一体化する。また、ＨＩＰ
を用いて超硬合金と前記接合用合金、および前記接合用
合金と鋼とを拡散接合して一体構造をなす複合材とす
る。前記接合用合金は上記合金成分に加えて、Ｆｅ：３
０質量％以下、Ｓｉ：３質量％以下、Ｍｎ：３質量％以
下、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔａをあわせて１
０質量％以下含むことができる。
金と拡散接合しても脆化相を生成することがなく優れた
接合強度を有する接合用合金とその複合材を提供する。 【解決手段】 本発明の接合用合金は、Ｃｏ、Ｎｉまた
はその合金を基とし、Ｃ：１．０〜２．３質量％、Ｗ：
１５．５〜３４．７質量％を含む。該接合用合金の鋳造
品または粉末をＨＩＰを用いてＷＣ−Ｃｏ系、ＷＣ−Ｎ
ｉ系超硬合金と拡散接合して一体化する。また、ＨＩＰ
を用いて超硬合金と前記接合用合金、および前記接合用
合金と鋼とを拡散接合して一体構造をなす複合材とす
る。前記接合用合金は上記合金成分に加えて、Ｆｅ：３
０質量％以下、Ｓｉ：３質量％以下、Ｍｎ：３質量％以
下、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔａをあわせて１
０質量％以下含むことができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗工具や切削
工具として有用な超硬合金と接合して用いる合金および
その複合材に関する。
工具として有用な超硬合金と接合して用いる合金および
その複合材に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭化物、窒化物等の硬質粒子を柔軟な結
合相で結合した超硬合金は優れた硬さ、耐摩耗性を有す
るので、切削工具をはじめロール、パンチなどの塑性加
工用工具として、また、土木、鉱山用の掘削工具として
有用である。しかし、超硬合金は加工が困難で高価なう
え、靭性が低く折損しやすいために用途に制約があっ
た。この制約を乗越える方法として、安価で加工性に優
れる鋼などの基材と超硬合金とをろう付け接合したり、
ねじ止め、焼ばめ、クランプなどの機械的固定法によっ
て複合材として用いることが行われている。
合相で結合した超硬合金は優れた硬さ、耐摩耗性を有す
るので、切削工具をはじめロール、パンチなどの塑性加
工用工具として、また、土木、鉱山用の掘削工具として
有用である。しかし、超硬合金は加工が困難で高価なう
え、靭性が低く折損しやすいために用途に制約があっ
た。この制約を乗越える方法として、安価で加工性に優
れる鋼などの基材と超硬合金とをろう付け接合したり、
ねじ止め、焼ばめ、クランプなどの機械的固定法によっ
て複合材として用いることが行われている。
【０００３】ねじ止め、焼ばめ、クランプなどの機械的
固定法による場合には、加工が困難な超硬合金に対して
固定のための加工を施す必要があり、形状や加工法の点
から用途に制約が生じることを免れない。また、上記ろ
う付け接合材では、ろう材、超硬合金および基材の間の
熱膨張係数の差異にもとづく内部応力のために、ろう材
あるいは超硬合金に割れが生じることがある。また、ろ
う材として、超硬合金および基材のいずれよりも融点が
低い材料を用いるので耐熱温度が低く、複合材全体とし
て強度が低くなってしまうという問題がある。
固定法による場合には、加工が困難な超硬合金に対して
固定のための加工を施す必要があり、形状や加工法の点
から用途に制約が生じることを免れない。また、上記ろ
う付け接合材では、ろう材、超硬合金および基材の間の
熱膨張係数の差異にもとづく内部応力のために、ろう材
あるいは超硬合金に割れが生じることがある。また、ろ
う材として、超硬合金および基材のいずれよりも融点が
低い材料を用いるので耐熱温度が低く、複合材全体とし
て強度が低くなってしまうという問題がある。
【０００４】ろう材を用いることによる上述のような問
題を回避するには、超硬合金と基材とを拡散接合によっ
て直接に接合することが考えられる。しかしこの場合、
例えば、最も代表的な超硬合金であるＷＣ−Ｃｏ系超硬
合金と鋼とを拡散接合するときは、前記ろう付けと同様
に大きな熱膨張差による熱応力が発生し、また、拡散層
中に脆化相が生成するため健全な接合部を得ることがで
きないという問題がある。また、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合金
と鋼との接合の場合についても前記同様に、拡散接合に
よっては健全な接合部は得難い。
題を回避するには、超硬合金と基材とを拡散接合によっ
て直接に接合することが考えられる。しかしこの場合、
例えば、最も代表的な超硬合金であるＷＣ−Ｃｏ系超硬
合金と鋼とを拡散接合するときは、前記ろう付けと同様
に大きな熱膨張差による熱応力が発生し、また、拡散層
中に脆化相が生成するため健全な接合部を得ることがで
きないという問題がある。また、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合金
と鋼との接合の場合についても前記同様に、拡散接合に
よっては健全な接合部は得難い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明が解決し
ようとする課題は、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ
系超硬合金と接合しても接合部に脆化相を生成すること
がなく優れた接合強度を保証することができる接合用合
金を提供するとともに、該接合用合金を用いて、超硬合
金との信頼性の高い複合体を得る、または、超硬合金−
該接合用合金−鋼の優れた強度と機能を有し、安価で信
頼性の高い超硬合金複合材を提供することにある。
ようとする課題は、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ
系超硬合金と接合しても接合部に脆化相を生成すること
がなく優れた接合強度を保証することができる接合用合
金を提供するとともに、該接合用合金を用いて、超硬合
金との信頼性の高い複合体を得る、または、超硬合金−
該接合用合金−鋼の優れた強度と機能を有し、安価で信
頼性の高い超硬合金複合材を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本発明の超硬合金接合用合金は、 （１）合金成分として、Ｃ：１．０〜２．３質量％、
Ｗ：１５．５〜３４．７質量％を含み、残部Ｃｏおよび
Ｎｉのうちいずれか１種以上ならびに不可避的不純物か
らなることを特徴とする。 （２）合金成分として、Ｃ：１．０〜２．３質量％、
Ｗ：１５．５〜３４．７質量％、Ｆｅ：３０質量％以下
を含み、残部ＣｏおよびＮｉのうちいずれか１種以上な
らびに不可避的不純物からなることを特徴とする。 （３）上記（１）または（２）において、合金成分とし
て、さらに、Ｓｉ：３質量％以下およびＭｎ：３質量％
以下を含むことを特徴とする。 （４）上記（１）〜（３）のいずれか一項において、合
金成分として、さらに、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、
Ｚｒ、Ｔａのうち何れか１種または２種以上を１０質量
％以下含むことを特徴とする。
め、本発明の超硬合金接合用合金は、 （１）合金成分として、Ｃ：１．０〜２．３質量％、
Ｗ：１５．５〜３４．７質量％を含み、残部Ｃｏおよび
Ｎｉのうちいずれか１種以上ならびに不可避的不純物か
らなることを特徴とする。 （２）合金成分として、Ｃ：１．０〜２．３質量％、
Ｗ：１５．５〜３４．７質量％、Ｆｅ：３０質量％以下
を含み、残部ＣｏおよびＮｉのうちいずれか１種以上な
らびに不可避的不純物からなることを特徴とする。 （３）上記（１）または（２）において、合金成分とし
て、さらに、Ｓｉ：３質量％以下およびＭｎ：３質量％
以下を含むことを特徴とする。 （４）上記（１）〜（３）のいずれか一項において、合
金成分として、さらに、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、
Ｚｒ、Ｔａのうち何れか１種または２種以上を１０質量
％以下含むことを特徴とする。
【０００７】また、本発明の複合材は、 （５）超硬合金と接合用合金とが接合されて一体構造を
なす複合材において、前記接合用合金が上記（１）〜
（４）のうちいずれか一項記載の超硬合金接合用合金で
あることを特徴とする。 （６）超硬合金と接合用合金、および接合用合金と鋼と
が接合されて一体構造をなす複合材において、前記接合
用合金が請求項１〜４のうちいずれか一項記載の超硬合
金接合用合金であることを特徴とする。
なす複合材において、前記接合用合金が上記（１）〜
（４）のうちいずれか一項記載の超硬合金接合用合金で
あることを特徴とする。 （６）超硬合金と接合用合金、および接合用合金と鋼と
が接合されて一体構造をなす複合材において、前記接合
用合金が請求項１〜４のうちいずれか一項記載の超硬合
金接合用合金であることを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明は、硬質粒子として主にＷ
Ｃを含み、これをＣｏ、Ｎｉおよびそれらの合金からな
る結合相によって結合したＷＣ−Ｃｏ系あるいはＷＣ−
Ｎｉ系超硬合金において、合金を脆化するη相または自
由炭素を含まない健全な組織を得るためにはＣをはじめ
とする各構成元素含有率の厳密な制御が必要であるとい
う知見に基づいてなされたものである。
Ｃを含み、これをＣｏ、Ｎｉおよびそれらの合金からな
る結合相によって結合したＷＣ−Ｃｏ系あるいはＷＣ−
Ｎｉ系超硬合金において、合金を脆化するη相または自
由炭素を含まない健全な組織を得るためにはＣをはじめ
とする各構成元素含有率の厳密な制御が必要であるとい
う知見に基づいてなされたものである。
【０００９】すなわち、健全な超硬合金は、硬質粒子と
延性に富んだＣｏ、Ｎｉなどの結合相（γ）とからな
る。硬質粒子がＷＣの場合、結合炭素量は６．１３％で
あり、例えば、ＷＣ−１６％Ｃｏ系超硬合金において、
結合炭素量６．０６〜６．３％ではＷＣ＋γの２相であ
る。しかし、結合炭素量が６．０６％を下回るとη相を
生成して合金は脆化する。また、結合炭素量が６．３％
を超えると自由炭素を生成してやはり超硬合金は脆化す
る。
延性に富んだＣｏ、Ｎｉなどの結合相（γ）とからな
る。硬質粒子がＷＣの場合、結合炭素量は６．１３％で
あり、例えば、ＷＣ−１６％Ｃｏ系超硬合金において、
結合炭素量６．０６〜６．３％ではＷＣ＋γの２相であ
る。しかし、結合炭素量が６．０６％を下回るとη相を
生成して合金は脆化する。また、結合炭素量が６．３％
を超えると自由炭素を生成してやはり超硬合金は脆化す
る。
【００１０】超硬合金と他の金属とを接合するとき、そ
の接合温度において、超硬合金と接合する金属（接合金
属という）のＣポテンシャルが超硬合金の結合相（γ）
のそれより低ければ、超硬合金から接合金属へとＣの拡
散を生じ、超硬合金の結合相中のＣ含有率が低下する。
これにより前記結合相中にはη相が形成され、超硬合金
の接合界面は脆化する。同様に、超硬合金の結合相中に
おけるＣｏ含有率の低下もη相の生成を助長する。接合
金属のＣポテンシャルが超硬合金のそれより高ければ、
超硬合金の接合界面には自由炭素を生成し前記接合界面
の脆化をもたらす。
の接合温度において、超硬合金と接合する金属（接合金
属という）のＣポテンシャルが超硬合金の結合相（γ）
のそれより低ければ、超硬合金から接合金属へとＣの拡
散を生じ、超硬合金の結合相中のＣ含有率が低下する。
これにより前記結合相中にはη相が形成され、超硬合金
の接合界面は脆化する。同様に、超硬合金の結合相中に
おけるＣｏ含有率の低下もη相の生成を助長する。接合
金属のＣポテンシャルが超硬合金のそれより高ければ、
超硬合金の接合界面には自由炭素を生成し前記接合界面
の脆化をもたらす。
【００１１】本発明は、接合時における前記接合界面の
ＣおよびＣｏまたはＮｉ含有率の変化を極力低減するこ
とによって健全な接合部を得ようとするものである。本
発明が対象とする超硬合金は、硬質粒子として主にＷＣ
を含むものとする。前記ＷＣの一部はＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＴａの炭化物または窒化物の１種
以上と置換していてもよい。また、超硬合金中の結合相
は、主にＣｏおよびＮｉのいずれか１種およびそれらの
合金からなり、前記超硬合金中の硬質粒子構成元素をこ
れと平衡する量だけ含有するものとする。
ＣおよびＣｏまたはＮｉ含有率の変化を極力低減するこ
とによって健全な接合部を得ようとするものである。本
発明が対象とする超硬合金は、硬質粒子として主にＷＣ
を含むものとする。前記ＷＣの一部はＣｒ、Ｍｏ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＴａの炭化物または窒化物の１種
以上と置換していてもよい。また、超硬合金中の結合相
は、主にＣｏおよびＮｉのいずれか１種およびそれらの
合金からなり、前記超硬合金中の硬質粒子構成元素をこ
れと平衡する量だけ含有するものとする。
【００１２】次に、本発明の超硬合金接合用合金の化学
組成を限定した理由について説明する。本発明の接合用
合金と超硬合金とは拡散によって接合する。このとき接
合温度が１０００℃未満では接合不能であるか、または
接合のために長い加熱時間と大きな圧力が必要となるの
で好ましくない。また、１３００℃を超えると超硬合金
に液相が生成し、合金の変形が大きくなるので好ましく
ない。
組成を限定した理由について説明する。本発明の接合用
合金と超硬合金とは拡散によって接合する。このとき接
合温度が１０００℃未満では接合不能であるか、または
接合のために長い加熱時間と大きな圧力が必要となるの
で好ましくない。また、１３００℃を超えると超硬合金
に液相が生成し、合金の変形が大きくなるので好ましく
ない。
【００１３】そこで、実質的に拡散接合可能な温度１０
００〜１３００℃における超硬合金中の結合相の化学組
成に相当する合金として、本発明の接合用合金は、Ｃ：
１．０〜２．３質量％、Ｗ１５．５〜３４．７質量％を
含み、ＣｏおよびＮｉのいずれか１種以上からなる合金
とした。Ｃ含有率が１．０質量％未満あるいはＷ含有率
が３４．７質量％を超えると超硬合金の接合界面にη相
を生成して接合部を脆弱とする。また、Ｃ含有率が２．
３質量％を超えるかあるいはＷ含有率が１５．５質量％
未満では超硬合金の接合界面に自由炭素を生成して接合
部を脆弱とする。ＣとＷの含有率は、ＷＣの当量として
およそ１：１５．３〜１６．５とすることが好ましい。
またＷＣとしての含有率は１５〜３７質量％とすること
が好ましい。
００〜１３００℃における超硬合金中の結合相の化学組
成に相当する合金として、本発明の接合用合金は、Ｃ：
１．０〜２．３質量％、Ｗ１５．５〜３４．７質量％を
含み、ＣｏおよびＮｉのいずれか１種以上からなる合金
とした。Ｃ含有率が１．０質量％未満あるいはＷ含有率
が３４．７質量％を超えると超硬合金の接合界面にη相
を生成して接合部を脆弱とする。また、Ｃ含有率が２．
３質量％を超えるかあるいはＷ含有率が１５．５質量％
未満では超硬合金の接合界面に自由炭素を生成して接合
部を脆弱とする。ＣとＷの含有率は、ＷＣの当量として
およそ１：１５．３〜１６．５とすることが好ましい。
またＷＣとしての含有率は１５〜３７質量％とすること
が好ましい。
【００１４】Ｆｅは、合金の価格を低減するために添加
する。しかしＦｅは超硬合金の接合界面におけるη相の
形成傾向を強める元素であり、Ｆｅ含有率が３０質量％
を超えると超硬合金の接合界面が脆弱となるのでＦｅ含
有率の上限を３０質量％とする。ＳｉおよびＭｎは、合
金溶湯の脱酸のために添加する。本発明の超硬合金接合
用合金は、鋳造品として提供されるほか、合金粉末とし
ても提供される。特に、溶湯から直接合金粉末を製造す
るときにしばしば発生する注湯ノズルの閉塞事故を防止
するために、ＳｉおよびＭｎの添加は極めて効果的であ
る。本発明の本旨を損なうことなく上記の効果を発揮す
るために３質量％以下のＳｉおよび３質量％以下のＭｎ
を添加することができる。
する。しかしＦｅは超硬合金の接合界面におけるη相の
形成傾向を強める元素であり、Ｆｅ含有率が３０質量％
を超えると超硬合金の接合界面が脆弱となるのでＦｅ含
有率の上限を３０質量％とする。ＳｉおよびＭｎは、合
金溶湯の脱酸のために添加する。本発明の超硬合金接合
用合金は、鋳造品として提供されるほか、合金粉末とし
ても提供される。特に、溶湯から直接合金粉末を製造す
るときにしばしば発生する注湯ノズルの閉塞事故を防止
するために、ＳｉおよびＭｎの添加は極めて効果的であ
る。本発明の本旨を損なうことなく上記の効果を発揮す
るために３質量％以下のＳｉおよび３質量％以下のＭｎ
を添加することができる。
【００１５】接合すべき超硬合金中のＷＣの一部がＣ
ｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＴａの炭化物ま
たは窒化物の１種以上と置換している場合には、本発明
の接合用合金は、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒお
よびＴａのうち何れか１種または２種以上を、あわせて
１０質量％以下において含有することができる。これら
の元素を１０質量％を超えて多量に含有すると、合金が
脆化し健全な接合ができなくなるので含有率の上限を１
０質量％とした。
ｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＴａの炭化物ま
たは窒化物の１種以上と置換している場合には、本発明
の接合用合金は、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒお
よびＴａのうち何れか１種または２種以上を、あわせて
１０質量％以下において含有することができる。これら
の元素を１０質量％を超えて多量に含有すると、合金が
脆化し健全な接合ができなくなるので含有率の上限を１
０質量％とした。
【００１６】本発明の超硬合金接合用合金は、通常の合
金の溶解法によって溶解し、鋳造した鋳片として供給さ
れる。また、アトマイズや機械的粉砕によって製造した
粉末および該粉末の焼結体としても供給される。その
他、Ｃｏ、Ｗ、Ｃ混合粉を圧粉体としたものや該混合粉
の焼結体としても供給される。さらに、接合中間層の形
成方法としては、メッキ、スパッタ、蒸着法によること
ができる。
金の溶解法によって溶解し、鋳造した鋳片として供給さ
れる。また、アトマイズや機械的粉砕によって製造した
粉末および該粉末の焼結体としても供給される。その
他、Ｃｏ、Ｗ、Ｃ混合粉を圧粉体としたものや該混合粉
の焼結体としても供給される。さらに、接合中間層の形
成方法としては、メッキ、スパッタ、蒸着法によること
ができる。
【００１７】本発明の接合用合金が鋳片、粉末焼結体と
して供給された場合、前記接合用合金に、必要に応じて
機械加工を加えて所要の形状としたのち、超硬合金と接
合面を接して配置し、接合面に垂直方向に圧力を加えつ
つ１０００〜１３００℃の温度で加熱して、または加熱
後に加圧して拡散接合することにより超硬合金と接合用
合金の複合材を得ることができる。また、超硬合金、接
合用合金、鋼の順に積層して組立て、上記と同様に加
圧、加熱することにより超硬合金と鋼とを連結した複合
材を得ることができる。
して供給された場合、前記接合用合金に、必要に応じて
機械加工を加えて所要の形状としたのち、超硬合金と接
合面を接して配置し、接合面に垂直方向に圧力を加えつ
つ１０００〜１３００℃の温度で加熱して、または加熱
後に加圧して拡散接合することにより超硬合金と接合用
合金の複合材を得ることができる。また、超硬合金、接
合用合金、鋼の順に積層して組立て、上記と同様に加
圧、加熱することにより超硬合金と鋼とを連結した複合
材を得ることができる。
【００１８】上記の一軸加圧、加熱に替えて、超硬合金
と本発明の接合用合金の積層組立て体、または超硬合
金、本発明の接合用合金および鋼の積層組立て体をカプ
セルに挿入して、封止してＨＩＰ処理することにより一
層強固な複合材を得ることができる。さらに、超硬合金
と本発明の接合用合金とを上記の方法で接合し、ついで
該接合用合金と鋼とを溶接、圧接、拡散接合など公知の
接合方法によって接合することにより複合材とすること
もできる。
と本発明の接合用合金の積層組立て体、または超硬合
金、本発明の接合用合金および鋼の積層組立て体をカプ
セルに挿入して、封止してＨＩＰ処理することにより一
層強固な複合材を得ることができる。さらに、超硬合金
と本発明の接合用合金とを上記の方法で接合し、ついで
該接合用合金と鋼とを溶接、圧接、拡散接合など公知の
接合方法によって接合することにより複合材とすること
もできる。
【００１９】本発明の接合用合金が粉末として供給され
た場合は、上記ＨＩＰ処理を行う方法を適用することに
より超硬合金と接合用合金、または超硬合金、接合用合
金および鋼の複合体を得ることができる。さらに、超硬
合金粉末のプレス成形時またはプレス成形後に、該超硬
合金粉末成形体に積層して本発明の接合用合金粉末成形
体を形成し、焼結することによって超硬合金−接合用合
金の複合材を形成することもできる。
た場合は、上記ＨＩＰ処理を行う方法を適用することに
より超硬合金と接合用合金、または超硬合金、接合用合
金および鋼の複合体を得ることができる。さらに、超硬
合金粉末のプレス成形時またはプレス成形後に、該超硬
合金粉末成形体に積層して本発明の接合用合金粉末成形
体を形成し、焼結することによって超硬合金−接合用合
金の複合材を形成することもできる。
【００２０】
（実験１）誘導炉を用いて表１に示す各合金を溶製し、
５ｋｇの鋳塊とした。鋳塊の直径の１／４部分から直径
１２ｍｍ、長さ５０ｍｍの接合合金丸棒を切出した。ま
た、直径１２ｍｍ、長さ５０ｍｍのＷＣ−１３質量％Ｃ
ｏ超硬合金丸棒を準備した。
５ｋｇの鋳塊とした。鋳塊の直径の１／４部分から直径
１２ｍｍ、長さ５０ｍｍの接合合金丸棒を切出した。ま
た、直径１２ｍｍ、長さ５０ｍｍのＷＣ−１３質量％Ｃ
ｏ超硬合金丸棒を準備した。
【００２１】内径１２ｍｍ、肉厚５ｍｍ、長さ１２０ｍ
ｍの軟鋼製シースに前記接合合金丸棒と超硬合金丸棒と
の端面を接して挿入し、１０-4ｔｏｒｒに減圧して封止
した。該封止体をＨＩＰ装置により１２００気圧×１２
００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。旋削によってシース材
を除去し、直径８ｍｍ×長さ１００ｍｍの曲げ試験片を
得た。該曲げ試験片は、いずれも超硬合金と接合合金と
が緊密に接合し、健全な複合材を形成しているものと認
められた。
ｍの軟鋼製シースに前記接合合金丸棒と超硬合金丸棒と
の端面を接して挿入し、１０-4ｔｏｒｒに減圧して封止
した。該封止体をＨＩＰ装置により１２００気圧×１２
００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。旋削によってシース材
を除去し、直径８ｍｍ×長さ１００ｍｍの曲げ試験片を
得た。該曲げ試験片は、いずれも超硬合金と接合合金と
が緊密に接合し、健全な複合材を形成しているものと認
められた。
【００２２】
【表１】
【００２３】前記曲げ試験片について、支点間距離８０
ｍｍとし、接合部に集中荷重を加えて３点曲げ試験を行
った。その結果は、表２に示すように合金１〜５を用い
た実施例ではいずれも接合部で破断することがなく、健
全な接合が行われていることを示した。
ｍｍとし、接合部に集中荷重を加えて３点曲げ試験を行
った。その結果は、表２に示すように合金１〜５を用い
た実施例ではいずれも接合部で破断することがなく、健
全な接合が行われていることを示した。
【００２４】
【表２】
【００２５】（実験２）表１に示す合金１〜５の鋳塊か
ら直径１２ｍｍ、厚さ３ｍｍの接合合金円盤を切出し
た。また、直径１２ｍｍ、長さ５０ｍｍのＷＣ−１３質
量％Ｃｏ超硬合金丸棒と直径１２ｍｍ、長さ５０ｍｍの
ＪＩＳ ＳＫＤ１１相当の鋼丸棒とを準備した。超硬合
金丸棒、接合合金円盤、鋼丸棒の順に積層し、各端面を
密着して組立て、該組立て体を内径１２ｍｍ、肉厚１ｍ
ｍ、長さ１２０ｍｍの軟鋼製シースに挿入し、１０-4ｔ
ｏｒｒに減圧して封止した。該封止体をＨＩＰ装置によ
り１２００気圧×１２００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。
旋削によってシース材を除去し、直径８ｍｍ×長さ１０
０ｍｍの曲げ試験片を得た。該曲げ試験片の接合部はい
ずれも緊密に接合し、健全な複合材を形成しているもの
と認められた。
ら直径１２ｍｍ、厚さ３ｍｍの接合合金円盤を切出し
た。また、直径１２ｍｍ、長さ５０ｍｍのＷＣ−１３質
量％Ｃｏ超硬合金丸棒と直径１２ｍｍ、長さ５０ｍｍの
ＪＩＳ ＳＫＤ１１相当の鋼丸棒とを準備した。超硬合
金丸棒、接合合金円盤、鋼丸棒の順に積層し、各端面を
密着して組立て、該組立て体を内径１２ｍｍ、肉厚１ｍ
ｍ、長さ１２０ｍｍの軟鋼製シースに挿入し、１０-4ｔ
ｏｒｒに減圧して封止した。該封止体をＨＩＰ装置によ
り１２００気圧×１２００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。
旋削によってシース材を除去し、直径８ｍｍ×長さ１０
０ｍｍの曲げ試験片を得た。該曲げ試験片の接合部はい
ずれも緊密に接合し、健全な複合材を形成しているもの
と認められた。
【００２６】前記曲げ試験片について、支点間距離８０
ｍｍとし、接合部に集中荷重を加えて３点曲げ試験を行
った。その結果は、表３に示すようにいずれも接合部で
破断することがなく、健全な接合が行われていることを
示した。
ｍｍとし、接合部に集中荷重を加えて３点曲げ試験を行
った。その結果は、表３に示すようにいずれも接合部で
破断することがなく、健全な接合が行われていることを
示した。
【００２７】
【表３】
【００２８】（実験３）表１に示す合金１の溶湯をガス
アトマイズ法によって粉末とし、分級して６０〜３００
メッシュの合金粉末を得た。また、直径１２ｍｍ、長さ
５０ｍｍのＷＣ−１３質量％Ｃｏ超硬合金丸棒と直径１
２ｍｍ、長さ５０ｍｍのＪＩＳ ＳＫＤ１１相当の鋼丸
棒とを準備した。
アトマイズ法によって粉末とし、分級して６０〜３００
メッシュの合金粉末を得た。また、直径１２ｍｍ、長さ
５０ｍｍのＷＣ−１３質量％Ｃｏ超硬合金丸棒と直径１
２ｍｍ、長さ５０ｍｍのＪＩＳ ＳＫＤ１１相当の鋼丸
棒とを準備した。
【００２９】内径１２ｍｍ、肉厚５ｍｍ、長さ１２０ｍ
ｍの軟鋼製シースに、まづ前記超硬合金丸棒を挿入し、
次いで前記合金粉末を１．２４ｇ挿入して軽く均等に突
き固めてから前記鋼丸棒を挿入し、１０-4ｔｏｒｒに減
圧して封止した。該封止体をＨＩＰ装置により１２００
気圧×１２００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。旋削によっ
てシース材を除去し、直径８ｍｍ×長さ１００ｍｍの曲
げ試験片を得た。該曲げ試験片の接合部はいずれも緊密
に接合し、健全な複合材を形成しているものと認められ
た。
ｍの軟鋼製シースに、まづ前記超硬合金丸棒を挿入し、
次いで前記合金粉末を１．２４ｇ挿入して軽く均等に突
き固めてから前記鋼丸棒を挿入し、１０-4ｔｏｒｒに減
圧して封止した。該封止体をＨＩＰ装置により１２００
気圧×１２００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。旋削によっ
てシース材を除去し、直径８ｍｍ×長さ１００ｍｍの曲
げ試験片を得た。該曲げ試験片の接合部はいずれも緊密
に接合し、健全な複合材を形成しているものと認められ
た。
【００３０】前記曲げ試験片について、支点間距離８０
ｍｍとし、接合合金部分に集中荷重を加えて３点曲げ試
験を行った。その結果は、接合部で破断することがな
く、健全な接合が行われていることを示した。以上の実
験結果から明らかなように、本発明の超硬合金接合用合
金を用いて接合した超硬合金と本接合合金との複合材お
よび超硬合金と鋼との複合材は優れた接合強度を示す。 （実験４）誘導炉を用いて表４に示す各合金を溶製し、
５ｋｇの鋳塊とした。鋳塊の直径のほぼ１／４部分から
径２０ｍｍ、長さ１５ｍｍの合金棒を切出した。また、
径２０ｍｍ、長さ１５ｍｍのＷＣ−１２質量％Ｃｏ超硬
合金棒を準備した。
ｍｍとし、接合合金部分に集中荷重を加えて３点曲げ試
験を行った。その結果は、接合部で破断することがな
く、健全な接合が行われていることを示した。以上の実
験結果から明らかなように、本発明の超硬合金接合用合
金を用いて接合した超硬合金と本接合合金との複合材お
よび超硬合金と鋼との複合材は優れた接合強度を示す。 （実験４）誘導炉を用いて表４に示す各合金を溶製し、
５ｋｇの鋳塊とした。鋳塊の直径のほぼ１／４部分から
径２０ｍｍ、長さ１５ｍｍの合金棒を切出した。また、
径２０ｍｍ、長さ１５ｍｍのＷＣ−１２質量％Ｃｏ超硬
合金棒を準備した。
【００３１】
【表４】
【００３２】前記合金棒と超硬合金棒とを、両棒の端面
を接して軟鋼製シースに挿入し、１０-4ｔｏｒｒに減圧
して封止した。該封止体をＨＩＰ装置により１２００気
圧×１２００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。旋削加工によ
ってシース材を除去し、ワイヤカット切断した後研削加
工して、長さの中央に接合面を有する厚さ３．０ｍｍ×
幅５．０ｍｍ×長さ３０ｍｍの曲げ試験片を得た。該曲
げ試験片は、いずれも超硬合金と接合合金とが緊密に接
合し、健全な複合材を形成しているものと認められた。
を接して軟鋼製シースに挿入し、１０-4ｔｏｒｒに減圧
して封止した。該封止体をＨＩＰ装置により１２００気
圧×１２００℃で３ｈｒ処理後徐冷した。旋削加工によ
ってシース材を除去し、ワイヤカット切断した後研削加
工して、長さの中央に接合面を有する厚さ３．０ｍｍ×
幅５．０ｍｍ×長さ３０ｍｍの曲げ試験片を得た。該曲
げ試験片は、いずれも超硬合金と接合合金とが緊密に接
合し、健全な複合材を形成しているものと認められた。
【００３３】前記曲げ試験片について、支点間距離２０
ｍｍとし、接合部に厚さ方向の集中荷重を加えて３点曲
げ試験を行った。その結果は、表５に示すように合金８
〜１０を用いた実施例１１〜１３ではいずれも接合部で
破断することがなく、また、破断最大応力も高値を示
し、健全な接合が行われていることを示した。Ｆｅ含有
率が高い合金１１を用いた比較例３では接合面部で破断
し、破断最大応力は著しく低い値を示した。
ｍｍとし、接合部に厚さ方向の集中荷重を加えて３点曲
げ試験を行った。その結果は、表５に示すように合金８
〜１０を用いた実施例１１〜１３ではいずれも接合部で
破断することがなく、また、破断最大応力も高値を示
し、健全な接合が行われていることを示した。Ｆｅ含有
率が高い合金１１を用いた比較例３では接合面部で破断
し、破断最大応力は著しく低い値を示した。
【００３４】
【表５】
【００３５】（実験５）実験４と同様にして、表６に示
す化学組成を有する合金１２〜１４とＣｏ：６〜１８質
量％を含む各超硬材とを接合した曲げ試験片を得た。該
曲げ試験片は、いずれも超硬合金と接合合金とが緊密に
接合し、健全な複合材を形成しているものと認められ
た。
す化学組成を有する合金１２〜１４とＣｏ：６〜１８質
量％を含む各超硬材とを接合した曲げ試験片を得た。該
曲げ試験片は、いずれも超硬合金と接合合金とが緊密に
接合し、健全な複合材を形成しているものと認められ
た。
【００３６】
【表６】
【００３７】前記曲げ試験片について、支点間距離２０
ｍｍとし、接合部に厚さ方向の集中荷重を加えて３点曲
げ試験を行った。その結果は、表７に示すように本発明
の実施例ではいずれも接合部で破断することがなく、ま
た、破断最大応力も高値を示し、健全な接合が行われて
いることを示した。
ｍｍとし、接合部に厚さ方向の集中荷重を加えて３点曲
げ試験を行った。その結果は、表７に示すように本発明
の実施例ではいずれも接合部で破断することがなく、ま
た、破断最大応力も高値を示し、健全な接合が行われて
いることを示した。
【００３８】
【表７】
【００３９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合金と接
合しても接合部に脆化相を生成することがなく優れた接
合強度を保証することができる接合用合金を提供するこ
とができる。また、該接合用合金を超硬合金と接合する
ことにより、優れた接合強度を有する複合材を提供する
ことができる。この複合材の接合合金部分は、公知の機
械加工、熱処理、放電加工、溶接加工が可能であり、超
硬合金部材の有用性を増す。さらに、該接合用合金を中
間層として用いて超硬合金と強靱な鋼とを接合すること
により、優れた接合強度を有する安価で信頼性の高い超
硬合金−鋼複合材を提供することができる。
ば、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合金と接
合しても接合部に脆化相を生成することがなく優れた接
合強度を保証することができる接合用合金を提供するこ
とができる。また、該接合用合金を超硬合金と接合する
ことにより、優れた接合強度を有する複合材を提供する
ことができる。この複合材の接合合金部分は、公知の機
械加工、熱処理、放電加工、溶接加工が可能であり、超
硬合金部材の有用性を増す。さらに、該接合用合金を中
間層として用いて超硬合金と強靱な鋼とを接合すること
により、優れた接合強度を有する安価で信頼性の高い超
硬合金−鋼複合材を提供することができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 合金成分として、Ｃ：１．０〜２．３質
量％、Ｗ：１５．５〜３４．７質量％を含み、残部Ｃｏ
およびＮｉのうちいずれか１種以上ならびに不可避的不
純物からなることを特徴とする超硬合金接合用合金。 - 【請求項２】 合金成分として、Ｃ：１．０〜２．３質
量％、Ｗ：１５．５〜３４．７質量％、Ｆｅ：３０質量
％以下を含み、残部ＣｏおよびＮｉのうちいずれか１種
以上ならびに不可避的不純物からなることを特徴とする
超硬合金接合用合金。 - 【請求項３】 上記合金成分に加えて、さらに、Ｓｉ：
３質量％以下およびＭｎ：３質量％以下を含むことを特
徴とする請求項１および請求項２のいずれか一項記載の
超硬合金接合用合金。 - 【請求項４】 上記合金成分に加えて、さらに、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔａのうち何れか１種ま
たは２種以上を１０質量％以下含むことを特徴とする請
求項１〜３のうちいずれか一項記載の超硬合金接合用合
金。 - 【請求項５】 超硬合金と接合用合金とが接合されて一
体構造をなす複合材において、前記接合用合金が請求項
１〜４のうちいずれか一項記載の超硬合金接合用合金で
あることを特徴とする複合材。 - 【請求項６】 超硬合金と接合用合金、および接合用合
金と鋼とが接合されて一体構造をなす複合材において、
前記接合用合金が請求項１〜４のうちいずれか一項記載
の超硬合金接合用合金であることを特徴とする複合材。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10003969A JPH1180868A (ja) | 1997-07-17 | 1998-01-12 | 超硬合金接合用合金およびその複合材 |
| TW087110212A TW424028B (en) | 1997-07-17 | 1998-06-23 | Alloy used for joining to cemented carbide, and composite materials made thereof |
| KR1019980027302A KR19990013664A (ko) | 1997-07-17 | 1998-07-07 | 초경합금 접합용 합금 및 그 복합재 |
| US09/116,463 US6162551A (en) | 1997-07-17 | 1998-07-16 | Alloy used for joining to cemented carbide, and its composite material |
| AT98113303T ATE206981T1 (de) | 1997-07-17 | 1998-07-16 | Legierungen zum verbinden auf sinterkarbid, und damit hergestellte verbundwerkstoffe |
| DE69802051T DE69802051T2 (de) | 1997-07-17 | 1998-07-16 | Legierungen zum Verbinden auf Sinterkarbid, und damit hergestellte Verbundwerkstoffe |
| EP98113303A EP0899051B1 (en) | 1997-07-17 | 1998-07-16 | Alloy used for joining to cemented carbide, and composite materials made thereof |
| CN98116073A CN1209373A (zh) | 1997-07-17 | 1998-07-16 | 用于接合烧结碳化物的合金及其复合材料 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-192628 | 1997-07-17 | ||
| JP19262897 | 1997-07-17 | ||
| JP10003969A JPH1180868A (ja) | 1997-07-17 | 1998-01-12 | 超硬合金接合用合金およびその複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1180868A true JPH1180868A (ja) | 1999-03-26 |
Family
ID=26337651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10003969A Pending JPH1180868A (ja) | 1997-07-17 | 1998-01-12 | 超硬合金接合用合金およびその複合材 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6162551A (ja) |
| EP (1) | EP0899051B1 (ja) |
| JP (1) | JPH1180868A (ja) |
| KR (1) | KR19990013664A (ja) |
| CN (1) | CN1209373A (ja) |
| AT (1) | ATE206981T1 (ja) |
| DE (1) | DE69802051T2 (ja) |
| TW (1) | TW424028B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008169419A (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-24 | Yasushi Watanabe | 超硬複合化金属体およびその製造方法 |
| JP2011062808A (ja) * | 2009-09-18 | 2011-03-31 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 回転切削工具 |
| WO2021045183A1 (ja) * | 2019-09-06 | 2021-03-11 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基合金、Ｎｉ基合金粉末、Ｎｉ基合金部材、およびＮｉ基合金部材を備えた製造物 |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1111106C (zh) * | 1999-09-30 | 2003-06-11 | 梁建湘 | 一种金刚石制品添加剂 |
| JP3458849B2 (ja) * | 2001-08-03 | 2003-10-20 | 株式会社日立製作所 | コバルト基合金およびこの合金を用いた弁，原子炉プラント |
| SE0102901D0 (sv) * | 2001-08-31 | 2001-08-31 | Optiweld Ab | Welding of a wearing piece to a metal work piece |
| US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
| US7371988B2 (en) | 2004-10-22 | 2008-05-13 | Electric Power Research Institute, Inc. | Methods for extending the life of alloy steel welded joints by elimination and reduction of the HAZ |
| CN1304617C (zh) * | 2005-04-19 | 2007-03-14 | 吉林省明洋刀具有限责任公司 | 人造板削片机刀片材料及生产方法 |
| DE102005032115A1 (de) * | 2005-07-07 | 2007-01-11 | Atotech Deutschland Gmbh | Verfahren zum Fügen von Werkstücken und mikrostrukturiertes Bauteil |
| US8449040B2 (en) | 2006-08-11 | 2013-05-28 | David R. Hall | Shank for an attack tool |
| US8292372B2 (en) | 2007-12-21 | 2012-10-23 | Hall David R | Retention for holder shank |
| US8201892B2 (en) | 2006-08-11 | 2012-06-19 | Hall David R | Holder assembly |
| US7871133B2 (en) | 2006-08-11 | 2011-01-18 | Schlumberger Technology Corporation | Locking fixture |
| US20080131724A1 (en) * | 2006-12-05 | 2008-06-05 | Henry Shiu-Hung Chu | Ceramic armor, methods of joining a carbide with a metal-comprising piece, and methods of metallizing carbide-comprising surfaces |
| CN100427437C (zh) * | 2007-03-23 | 2008-10-22 | 中国航空工业第一集团公司北京航空材料研究院 | 用于氮化硅陶瓷及氮化硅陶瓷基复合材料钎焊的高温钎料 |
| US7926883B2 (en) | 2007-05-15 | 2011-04-19 | Schlumberger Technology Corporation | Spring loaded pick |
| US8322796B2 (en) | 2009-04-16 | 2012-12-04 | Schlumberger Technology Corporation | Seal with contact element for pick shield |
| DE102010014303A1 (de) * | 2010-04-09 | 2011-10-13 | Kennametal Inc. | Verbundbauteil und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE102010042814A1 (de) * | 2010-10-22 | 2012-04-26 | Hilti Aktiengesellschaft | Schneidwerkzeug und Herstellungsverfahren |
| KR20160064397A (ko) | 2014-11-28 | 2016-06-08 | 박수흥 | 초경합금 접합체 제조방법 |
| CN108284229B (zh) * | 2018-01-26 | 2020-04-17 | 上海工程技术大学 | 一种纳米硬质合金与因瓦合金的烧结连接方法 |
| CN112760544A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-07 | 湖南天益高技术材料制造有限公司 | 一种3d玻璃热弯机用耐高温均热板配方及其制备工艺 |
| CN113828957B (zh) * | 2021-08-12 | 2023-04-07 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种硬质合金钎焊用复合钎料及其制备方法和在截齿钎焊中的应用 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3630699A (en) * | 1969-09-02 | 1971-12-28 | Remington Arms Co Inc | Method for producing armored saber saws |
| US4129444A (en) * | 1973-01-15 | 1978-12-12 | Cabot Corporation | Power metallurgy compacts and products of high performance alloys |
| US4280841A (en) * | 1977-09-27 | 1981-07-28 | Nippon Tungsten Co., Ltd. | Method for manufacturing a mechanical seal ring |
| JPS60199594A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-09 | Hitachi Ltd | 軽水炉機器用肉盛溶接棒 |
| JPS6112843A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-21 | Mitsubishi Metal Corp | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
| JPS61293696A (ja) * | 1985-06-19 | 1986-12-24 | Mitsubishi Metal Corp | 肉盛溶接用難加工性硬質Ｃｏ基合金の消耗電極溶加材 |
| CN1007910B (zh) * | 1987-05-19 | 1990-05-09 | 机械工业委员会哈尔滨焊接研究所 | 新型代钴镍基耐磨堆焊合金 |
-
1998
- 1998-01-12 JP JP10003969A patent/JPH1180868A/ja active Pending
- 1998-06-23 TW TW087110212A patent/TW424028B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-07-07 KR KR1019980027302A patent/KR19990013664A/ko not_active Ceased
- 1998-07-16 US US09/116,463 patent/US6162551A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-16 EP EP98113303A patent/EP0899051B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-16 AT AT98113303T patent/ATE206981T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-07-16 DE DE69802051T patent/DE69802051T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-16 CN CN98116073A patent/CN1209373A/zh active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008169419A (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-24 | Yasushi Watanabe | 超硬複合化金属体およびその製造方法 |
| JP2011062808A (ja) * | 2009-09-18 | 2011-03-31 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 回転切削工具 |
| WO2021045183A1 (ja) * | 2019-09-06 | 2021-03-11 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基合金、Ｎｉ基合金粉末、Ｎｉ基合金部材、およびＮｉ基合金部材を備えた製造物 |
| JP6866964B1 (ja) * | 2019-09-06 | 2021-04-28 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基合金、Ｎｉ基合金粉末、Ｎｉ基合金部材、およびＮｉ基合金部材を備えた製造物 |
| US11821059B2 (en) | 2019-09-06 | 2023-11-21 | Proterial, Ltd. | Ni-based alloy, Ni-based alloy powder, Ni-based alloy member, and product including Ni-based alloy member |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0899051B1 (en) | 2001-10-17 |
| CN1209373A (zh) | 1999-03-03 |
| DE69802051T2 (de) | 2002-06-27 |
| DE69802051D1 (de) | 2001-11-22 |
| ATE206981T1 (de) | 2001-11-15 |
| US6162551A (en) | 2000-12-19 |
| EP0899051A1 (en) | 1999-03-03 |
| KR19990013664A (ko) | 1999-02-25 |
| TW424028B (en) | 2001-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1180868A (ja) | 超硬合金接合用合金およびその複合材 | |
| US6732914B2 (en) | Braze system and method for reducing strain in a braze joint | |
| EP0166144B1 (en) | Homogeneous low melting temperatures brazing filler metal for joining ferrous and non-ferrous alloys | |
| CN1961090B (zh) | 含金刚石的复合材料组成的磨损件 | |
| US20160355922A1 (en) | Abrasion-resistant weld overlay | |
| JPS61501691A (ja) | 液相接合された非晶質材料とその調製方法 | |
| KR102253406B1 (ko) | 이종금속 접합재 및 이를 이용한 이종금속 브레이징 방법 | |
| AU708686B2 (en) | Method of powder metallurgical manufacturing of a composite material | |
| US6773824B2 (en) | Clad power metallurgy article and method for producing the same | |
| CN111085796B (zh) | 用于碳纤维强化的陶瓷基复合材料的Fe基多元活性高温钎料 | |
| US7687023B1 (en) | Titanium carbide alloy | |
| US4490437A (en) | Ductile nickel based brazing alloy foil | |
| JP2000290757A (ja) | 超硬合金接合用合金およびその複合材 | |
| EP3630398A1 (en) | A process of manufacturing an article comprising a body of a cemented carbide and a body of a metal alloy or of a metal matrix composite, and a product manufactured thereof | |
| JPH11188510A (ja) | 硬質焼結体切削工具 | |
| JP2001107166A (ja) | 超硬合金接合用合金およびその複合材 | |
| JPH1034311A (ja) | 溶融金属用部材及びその製造方法 | |
| Schwarz et al. | A new series of Co-based amorphous alloys and their application as cladding materials | |
| CN113134693A (zh) | 一种钎焊钨基粉末合金的Cu基非晶态钎料及其制备方法和应用 | |
| JP2001187431A (ja) | 積層構造材料 | |
| JPH0798964B2 (ja) | 立方晶窒化ホウ素超硬合金複合焼結体 | |
| JP2004359998A (ja) | 化合物粒子分散合金層を有する金属部材の製造方法及び摺動部材 | |
| JPH09248633A (ja) | 微細穴打抜き用複合ポンチ及びその製造方法 | |
| JPH1136037A (ja) | 硬質モリブデン合金、耐摩耗性合金、耐摩耗性焼結合金およびその製造方法 | |
| JP2893887B2 (ja) | 複合硬質合金材 |