JPS58100663A - 組織の良好なチタン合金圧延材の製造方法 - Google Patents
組織の良好なチタン合金圧延材の製造方法Info
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- JPS58100663A JPS58100663A JP19632481A JP19632481A JPS58100663A JP S58100663 A JPS58100663 A JP S58100663A JP 19632481 A JP19632481 A JP 19632481A JP 19632481 A JP19632481 A JP 19632481A JP S58100663 A JPS58100663 A JP S58100663A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１組織の良好なチタン合金圧延材の製造方法，
特に多段スタンドの連続圧延によｈ組織の嵐好なチタン
合金圧延材の製造方法に関する。
特に多段スタンドの連続圧延によｈ組織の嵐好なチタン
合金圧延材の製造方法に関する。
チタン合金は比強ｋ（重さに対する強さの比）が大であ
ることから，軽量で高強直を要求される航空機・＊＊開
発機材などの分野をはじめ．高信頼性が要求される用途
に使用されている。しかし、これらの用途に対しては，
単に高強にであるだけでは不充分で、特に線または棒の
形態で供給される場合には，ボルトあるいは構造部品と
しての最終製品への製造段階で必ず成形゛加工工程を経
るので，適度なｍ性が不可欠である．そして、仁の姑性
の改善には、均−且つ微細な組織であることが必須であ
る。
ることから，軽量で高強直を要求される航空機・＊＊開
発機材などの分野をはじめ．高信頼性が要求される用途
に使用されている。しかし、これらの用途に対しては，
単に高強にであるだけでは不充分で、特に線または棒の
形態で供給される場合には，ボルトあるいは構造部品と
しての最終製品への製造段階で必ず成形゛加工工程を経
るので，適度なｍ性が不可欠である．そして、仁の姑性
の改善には、均−且つ微細な組織であることが必須であ
る。
ところで、チタン合金材は難加工材の１つで、その製造
方法に関する報告はほとんどない０例えば、鍛造材につ
いては特開＠５１ー７７８８６号に開示されて９るが，
圧延材については本発明省らの知る＠シ製造条件に関す
る報告例は見当らない。
方法に関する報告はほとんどない０例えば、鍛造材につ
いては特開＠５１ー７７８８６号に開示されて９るが，
圧延材については本発明省らの知る＠シ製造条件に関す
る報告例は見当らない。
ちなみに、上記の鍛造材の製造は，β鍛造後、連続的に
α＋β域で１０％以上の加工を行ない。
α＋β域で１０％以上の加工を行ない。
次いでβ域に加熱後、２０℃／分以上の冷却速にでαト
β域またはα域まで冷却することによシ行なわれ、それ
によ）組繊の微細化を図っている。
β域またはα域まで冷却することによシ行なわれ、それ
によ）組繊の微細化を図っている。
しかしながら、チタン合金の中丸ないし小棒を鍛造によ
ｐ製造した場合、鍛造長手方向の組織のバ２ツキ％＊面
内での部位による組織のバラツキなど鍛造方法−有の基
本的な問題を伴なう。また生産効率の点でも、数回の繰
返し加熱鍛造を行なうとｉうことから、圧延法とは比較
にならぬ根、効率が劣る。
ｐ製造した場合、鍛造長手方向の組織のバ２ツキ％＊面
内での部位による組織のバラツキなど鍛造方法−有の基
本的な問題を伴なう。また生産効率の点でも、数回の繰
返し加熱鍛造を行なうとｉうことから、圧延法とは比較
にならぬ根、効率が劣る。
また、圧延を実施しても、チタン合金は難加工材のため
、ＩＩＥＩＥＴ疵が発生し易く、α＋β域内の高目の温
度で加熱しても、粗ないし中間圧延列での表面疵発生を
避けることができない。したがって、後工楊で全面ピー
リングを行なうことが必要とされる丸め、その結果歩留
）低下と工数増となシ。
、ＩＩＥＩＥＴ疵が発生し易く、α＋β域内の高目の温
度で加熱しても、粗ないし中間圧延列での表面疵発生を
避けることができない。したがって、後工楊で全面ピー
リングを行なうことが必要とされる丸め、その結果歩留
）低下と工数増となシ。
効率の低下は免かれない。
かくして本発明の目的は１組織が良好で表面疵の少ない
チタン合金圧延材を製造する方法を提供することである
。
チタン合金圧延材を製造する方法を提供することである
。
ところで、組織を嵐好とするには圧延温度を低くするこ
とが必要であり、一方表面疵は加工温度が高いほど発生
のＳ度は低下する。したがって、組織を良好にするとい
う要求と表面疵を少なくするという要求とは相互に矛盾
するものである。
とが必要であり、一方表面疵は加工温度が高いほど発生
のＳ度は低下する。したがって、組織を良好にするとい
う要求と表面疵を少なくするという要求とは相互に矛盾
するものである。
よって本発明者らは、チタン合金の連続圧延について鋭
意研究した結果、圧延時の加熱温度のコントロールと圧
延中における材料温度の制−によシ、上述のような相矛
盾する要求を同時に満足し表面疵がなく組織の良好なＴ
１合金圧延材を得ることに成功した。特に、本発明は表
面疵をなくするためのβ域加熱と粗列での充分な加工度
と、中間および仕上列におけるα（β域での充分な加工
度の組合せの臨界性を見い出したことく基づくものであ
る。
意研究した結果、圧延時の加熱温度のコントロールと圧
延中における材料温度の制−によシ、上述のような相矛
盾する要求を同時に満足し表面疵がなく組織の良好なＴ
１合金圧延材を得ることに成功した。特に、本発明は表
面疵をなくするためのβ域加熱と粗列での充分な加工度
と、中間および仕上列におけるα（β域での充分な加工
度の組合せの臨界性を見い出したことく基づくものであ
る。
ここに本発明は、α＋β麿チクチタフ合金塊圧延後、１
１６０℃以下のβ域に加熱し、連続式圧延機によルβ域
で鍛錬比８以上の加工を加え、更に連続的にα＋β域で
鍛錬比１０以上の加工を加え。
１６０℃以下のβ域に加熱し、連続式圧延機によルβ域
で鍛錬比８以上の加工を加え、更に連続的にα＋β域で
鍛錬比１０以上の加工を加え。
必要によ）得られた熱間圧延材に等軸晶形成処壊を行な
うことを％黴とする１組織の良好なチタン合金圧延材の
製造方法である。
うことを％黴とする１組織の良好なチタン合金圧延材の
製造方法である。
ζＯように１本発明は、β域加熱圧延を１つの４１１値
とするが、加工性の嵐好なβ域で粗加工することにより
、＠加工時の表面疵発生を防止するだけでなく、後続の
α＋ｌ域加工時の表面疵発生を抑制すゐ効果がある。
とするが、加工性の嵐好なβ域で粗加工することにより
、＠加工時の表面疵発生を防止するだけでなく、後続の
α＋ｌ域加工時の表面疵発生を抑制すゐ効果がある。
β域での加熱温度を１１５０℃以下としたのは。
余＊ａ温に加熱するとガス吸収層（いわゆるα−（：ａ
ｓ＠）が生成し、加工性が劣化すること及び、逼絖圧延
時の温寂制−が困−となシ特にα＋β域でＯ加工度が充
分にとれない恐れが生ずるからである。
ｓ＠）が生成し、加工性が劣化すること及び、逼絖圧延
時の温寂制−が困−となシ特にα＋β域でＯ加工度が充
分にとれない恐れが生ずるからである。
鍛錬比は多いほうがα＋β域での表面疵発生防止に対し
ては有利であるが、実用上素材寸法に制約があるため多
くとることができない。鍛錬比を＠以上とすることによ
り実用上充分な表面性状を得ることが出来る。
ては有利であるが、実用上素材寸法に制約があるため多
くとることができない。鍛錬比を＠以上とすることによ
り実用上充分な表面性状を得ることが出来る。
さらに１本発＠によれば、α＋β域での加工度が規制さ
れるが、Ｗｔ述のように、連続的にα＋β域で鍛錬比１
０以上の加工を加えることが本発明のさらに１つの特徴
である。つまり、１ヒートにて両生はβ域鍛錬、後半は
α＋βｔＩＬＩＩＩｉｉｌｌ［とすることＫｊ：Ｏて極
めて能率よく組織良好なＴ１合金圧延材が表向キズもな
く製造されるのである。ｉた。
れるが、Ｗｔ述のように、連続的にα＋β域で鍛錬比１
０以上の加工を加えることが本発明のさらに１つの特徴
である。つまり、１ヒートにて両生はβ域鍛錬、後半は
α＋βｔＩＬＩＩＩｉｉｌｌ［とすることＫｊ：Ｏて極
めて能率よく組織良好なＴ１合金圧延材が表向キズもな
く製造されるのである。ｉた。
α＋β域での鍛錬比は組織改善に非常に重要な役ｖＲ）
を来たすのでＴｏシ、組織的にはα＋β域の鍛錬比が大
きいほどよシ微細な等軸晶粒を形成するが、実用土は素
材寸法の制約もＴｏ４）、実用面から経験的に設定され
る組織の許容限度を基準としてみえ場合、鍛錬比を１０
以上とすれば充分である。
を来たすのでＴｏシ、組織的にはα＋β域の鍛錬比が大
きいほどよシ微細な等軸晶粒を形成するが、実用土は素
材寸法の制約もＴｏ４）、実用面から経験的に設定され
る組織の許容限度を基準としてみえ場合、鍛錬比を１０
以上とすれば充分である。
α＋β域での加工温度を４１にζζでは制限しないが、
β−ト２ンザヅ直下の温［になると１組織内に変態β組
織が増加し好ましくな−、また。加工温度が約７００℃
を下廻ると、加工中における結晶粒界の移動、再結晶等
′は極喝に遅くなるため。
β−ト２ンザヅ直下の温［になると１組織内に変態β組
織が増加し好ましくな−、また。加工温度が約７００℃
を下廻ると、加工中における結晶粒界の移動、再結晶等
′は極喝に遅くなるため。
後述する等軸晶形成処場を總むすことで管軸晶化するこ
とが好ましい。従りて、α＋β域の加工温直としては、
必ずしもそれに限定されないが、好ましくｔｔｓｏｏ−
ｓｏｏ℃テアル。
とが好ましい。従りて、α＋β域の加工温直としては、
必ずしもそれに限定されないが、好ましくｔｔｓｏｏ−
ｓｏｏ℃テアル。
こむで、勢軸晶形成処理とは、鵬閲圧ｍに続いて直ちに
徐冷、好壇しくは炉冷によｊ１７００″Ｃ壕で１１００
／ｈｒ以下の速度で冷却し、その後室温まで放冷し、あ
るいは熱間圧延後８００〜９６０℃の亀直に所定時開、
一般には８０分以上、好ましくは１時間以上保持し、さ
らにあるｉは熱間圧延後に１００℃以下までまず放冷し
、次いで８５０〜９６Ｇ’ＣＫ保持した炉内で再加熱し
て８００〜１１６０℃に所定時開、一般には８０分以上
、好ましくは１時間以上保持し、その後７００℃以下ま
で放冷する処理のことであシ、かかる処理によって等軸
晶績晶の生成が促進される。
徐冷、好壇しくは炉冷によｊ１７００″Ｃ壕で１１００
／ｈｒ以下の速度で冷却し、その後室温まで放冷し、あ
るいは熱間圧延後８００〜９６０℃の亀直に所定時開、
一般には８０分以上、好ましくは１時間以上保持し、さ
らにあるｉは熱間圧延後に１００℃以下までまず放冷し
、次いで８５０〜９６Ｇ’ＣＫ保持した炉内で再加熱し
て８００〜１１６０℃に所定時開、一般には８０分以上
、好ましくは１時間以上保持し、その後７００℃以下ま
で放冷する処理のことであシ、かかる処理によって等軸
晶績晶の生成が促進される。
熱間圧延材を圧延直後に徐冷するのは、α（β域の圧延
によシ蓄積された結晶歪を解放し１等軸晶化するのに有
効であるからである。そのためＫは、結蟲粒界移動の発
生し易い７００℃以上での保持時間を充分にとる必要が
あシ、そのために徐冷を行なうが、前述のように％好ま
しくは７００℃までは１ｌｊｏｔ／ｈｒ以下でＯ徐冷が
必要である。
によシ蓄積された結晶歪を解放し１等軸晶化するのに有
効であるからである。そのためＫは、結蟲粒界移動の発
生し易い７００℃以上での保持時間を充分にとる必要が
あシ、そのために徐冷を行なうが、前述のように％好ま
しくは７００℃までは１ｌｊｏｔ／ｈｒ以下でＯ徐冷が
必要である。
熱間圧延後８００〜９５０℃に保持することによっても
同機な効果が得られる。
同機な効果が得られる。
まえ、熱間圧延材を放冷し１次φで再加熱することによ
〕結晶粒を微細化する丸めには、８００〜９６０’ＣＫ
加熱することが有効である。９５０℃を越すと、！相が
増加しｌ冷畿に針状組織が増加する九め好ましくない、
一方、８００’Ｃを下回ると１丁ＯＯ℃付近までは長時
間の加熱を行なえば結晶粒の微細化が可能であるが、長
時間を要すとｉうことから経済的でない。
〕結晶粒を微細化する丸めには、８００〜９６０’ＣＫ
加熱することが有効である。９５０℃を越すと、！相が
増加しｌ冷畿に針状組織が増加する九め好ましくない、
一方、８００’Ｃを下回ると１丁ＯＯ℃付近までは長時
間の加熱を行なえば結晶粒の微細化が可能であるが、長
時間を要すとｉうことから経済的でない。
かくして得られる等軸晶は結晶粒形態が等方的である結
晶であシ、理想的には結晶粒が任意の断面で特定の方向
に伸びていない結晶粒からなる。
晶であシ、理想的には結晶粒が任意の断面で特定の方向
に伸びていない結晶粒からなる。
本発明を実施するに轟りては、一般に多段スタンドの連
続圧延が紡機であシ、β域に加熱後、圧延を開始するこ
とから、圧爾適中でαトβ域に温度が低下するように圧
延温度をコントロールする必要がある。ｔた。加工途中
での圧延材からの発熱もあシ、遅絖圧嬌横列の適当な部
分で水冷等による冷却が必要であｐ１０−ル間での水冷
、圧延直後の水冷又は両者の併用が考えられるが、必ず
しもそれらに制限されるものではない、水冷を採用する
場合、流量調節によりて温度１１１節を行なってもよ−
。
続圧延が紡機であシ、β域に加熱後、圧延を開始するこ
とから、圧爾適中でαトβ域に温度が低下するように圧
延温度をコントロールする必要がある。ｔた。加工途中
での圧延材からの発熱もあシ、遅絖圧嬌横列の適当な部
分で水冷等による冷却が必要であｐ１０−ル間での水冷
、圧延直後の水冷又は両者の併用が考えられるが、必ず
しもそれらに制限されるものではない、水冷を採用する
場合、流量調節によりて温度１１１節を行なってもよ−
。
本発明が適用されるα÷／！ｍｌチタン合金の代表的な
ものはＴ１−・Ａｔ−４Ｖ、Ｔｌ−４ムｔ−４Ｍｎであ
シ、その他の例としてはＴｉ−８Ｍｎ、Ｔ１−ＢＡＡ−
４７６Ｃｒ−ＩＪＩＦ＠、Ｔｌ−４ＡＴｌ−４Ａｔ−４
，Ｔｌ−４ＡＴｌ−４ＡＡ−Ｉ等が挙げられる。ただし
、本発明がそれらのみに制限されるものではないことは
理解されよう。
ものはＴ１−・Ａｔ−４Ｖ、Ｔｌ−４ムｔ−４Ｍｎであ
シ、その他の例としてはＴｉ−８Ｍｎ、Ｔ１−ＢＡＡ−
４７６Ｃｒ−ＩＪＩＦ＠、Ｔｌ−４ＡＴｌ−４Ａｔ−４
，Ｔｌ−４ＡＴｌ−４ＡＡ−Ｉ等が挙げられる。ただし
、本発明がそれらのみに制限されるものではないことは
理解されよう。
次に実施例に関連させて本発明をさらに説明する。
実施例
Ｔｌ−６Ａｔ−４Ｖ合会を真空アーク溶解して１）ンの
鋳塊を溶製し、分塊圧延したのち、皮むきを行なりて表
面疵を除去し、そののち本発ｇＡＫ従って第１ＩＩＫ示
す如く、直径１８０■および５８■角のビレッＦを製造
し、連続孔型圧砥材によシ同じく第１１１に示す仕上圧
延速度で直径９■の丸棒に圧延し丸、圧延が高速度で行
なわれ九九め、圧延による温度上昇がみられ友ので１本
発明に徹ってロール間および／ｌたは圧延直後に水吹付
けによる冷却を行なりた。得られた各圧延機について。
鋳塊を溶製し、分塊圧延したのち、皮むきを行なりて表
面疵を除去し、そののち本発ｇＡＫ従って第１ＩＩＫ示
す如く、直径１８０■および５８■角のビレッＦを製造
し、連続孔型圧砥材によシ同じく第１１１に示す仕上圧
延速度で直径９■の丸棒に圧延し丸、圧延が高速度で行
なわれ九九め、圧延による温度上昇がみられ友ので１本
発明に徹ってロール間および／ｌたは圧延直後に水吹付
けによる冷却を行なりた。得られた各圧延機について。
後述の組織判定および＊ｔｉｉ疵判定を行な−）た、圧
延条件および結果を比較例のそれと共に第１１！Ｋまと
めて示す。
延条件および結果を比較例のそれと共に第１１！Ｋまと
めて示す。
なお１組ｆＩＩ＆の判定法につめては、従来からの経験
と実績に基いて種々のものが各社で考えられている。ζ
ζでは添付図面に示すように、α÷β等軸晶組繊のもの
を１級とし、（図（〜参照）、結晶粒の等劣化が進んで
いない、即ち加工組繊に近いものが残った状態を４級と
評価しく図（Φ参照）。
と実績に基いて種々のものが各社で考えられている。ζ
ζでは添付図面に示すように、α÷β等軸晶組繊のもの
を１級とし、（図（〜参照）、結晶粒の等劣化が進んで
いない、即ち加工組繊に近いものが残った状態を４級と
評価しく図（Φ参照）。
その中間段階として加工組織残留度合の高いものと（図
（ｅ）参照）、この段階の低いもの、すなわち、等軸晶
化の不充分なもの（図（６）参照）、０２段階に分け、
合計４階級とした。１〜２級は実用に耐える組織であシ
、８〜４級は改善を要す為組織である。
（ｅ）参照）、この段階の低いもの、すなわち、等軸晶
化の不充分なもの（図（６）参照）、０２段階に分け、
合計４階級とした。１〜２級は実用に耐える組織であシ
、８〜４級は改善を要す為組織である。
表ｌ１ｉ１１の判定は、製品表面を目視検査し、表面疵
を検出し九時には、その部分をグツインダーで研削して
疵深さを測定する。疵深さに応じて、第息表に示すよう
に１級な−し％４級に分類する。
を検出し九時には、その部分をグツインダーで研削して
疵深さを測定する。疵深さに応じて、第息表に示すよう
に１級な−し％４級に分類する。
１〜１級は実用に耐える組織であｐ、８〜４級はさらに
手入れを要する１１度である。
手入れを要する１１度である。
第 １！ 表
表中１例人ないしＩは本発明例を示し１例１いしＯは比
較例を示す０例■および１はそれぞれ例ＣおよびＤで示
す例によって得られ丸熱間圧延材（それぞれＣ材および
ＤＩと表示する）Ｋ等軸蟲形成処理を施した例を示すも
ので参る。
較例を示す０例■および１はそれぞれ例ＣおよびＤで示
す例によって得られ丸熱間圧延材（それぞれＣ材および
ＤＩと表示する）Ｋ等軸蟲形成処理を施した例を示すも
ので参る。
本発明例では、前述の組織ＪＰｌ電および表面疵判定が
いずれも１ｔたは８と満足のゆくもので６った。
いずれも１ｔたは８と満足のゆくもので６った。
しかしながら例Ｊが示すように、α＋β域の鍛錬比がｌ
・未満のときは組織の微細化が十分でなく、−１例にお
よびＬが示すようにα＋β域での圧延のみを行なり九場
合には、ｍ面直の発生は免がｈない。
・未満のときは組織の微細化が十分でなく、−１例にお
よびＬが示すようにα＋β域での圧延のみを行なり九場
合には、ｍ面直の発生は免がｈない。
逼絖圧延の場合１組織を良好とするためにはα＋β域で
の加熱圧延が一般的に考えられるが、その場合全体の材
料温度が低いこと及び形状の関係からコーナ一部分がよ
）低くなることの九め、圧延中その部分は引ａｈを受け
、もともと８相異合域で変形態が劣るため表面疵を生ず
るものと考えられる。まえ、例Ｍ、Ｎが示すようにα＋
β域で圧延を開始し、圧延途中で昇温した場合、例Ｍの
ように／域まで昇温すると１表面疵の発生は少なくなる
が、いずれの伺におりて４組−の劣化は防止できない０
例Ｏは加熱温度が本発明の規定する温度よシ高い場合を
示すものである。
の加熱圧延が一般的に考えられるが、その場合全体の材
料温度が低いこと及び形状の関係からコーナ一部分がよ
）低くなることの九め、圧延中その部分は引ａｈを受け
、もともと８相異合域で変形態が劣るため表面疵を生ず
るものと考えられる。まえ、例Ｍ、Ｎが示すようにα＋
β域で圧延を開始し、圧延途中で昇温した場合、例Ｍの
ように／域まで昇温すると１表面疵の発生は少なくなる
が、いずれの伺におりて４組−の劣化は防止できない０
例Ｏは加熱温度が本発明の規定する温度よシ高い場合を
示すものである。
以上のように、本発明にありては、熱間圧延に先立９て
、β域加熱を行ない材料温度を高め一相組織とすること
によシ粗圧延ないし中間圧延での表面疵発生を防止し１
次いで鍛錬比を高めた後。
、β域加熱を行ない材料温度を高め一相組織とすること
によシ粗圧延ないし中間圧延での表面疵発生を防止し１
次いで鍛錬比を高めた後。
中間圧延ないし仕上圧延をα＋β域で行ない得るように
制御冷却する。その結果、第１表に示す如く、β域のか
な夛高い温度に加熱し圧延しても、制御冷却と組合せる
ことで、ａｉ執および％表面疵の双方が共に良好なＴｉ
合余圧延材を得為ととく成功した。比較例で示されるよ
うに１本発明の範囲を外れる限シ、これらの条件を種々
変えても、組織と自ずの両者を同時に実用上差支えない
レベルで満足することは困難なことである。
制御冷却する。その結果、第１表に示す如く、β域のか
な夛高い温度に加熱し圧延しても、制御冷却と組合せる
ことで、ａｉ執および％表面疵の双方が共に良好なＴｉ
合余圧延材を得為ととく成功した。比較例で示されるよ
うに１本発明の範囲を外れる限シ、これらの条件を種々
変えても、組織と自ずの両者を同時に実用上差支えない
レベルで満足することは困難なことである。
添付図面は、等軸晶組織の判定基準を示す結晶組織の模
式図でＴｏｂ、図（ａ）、 （ｂ）、 （ｅ）および（
ｄ）＃′ｉそれぞれ１級、２級、８級および４級の各等
級の組織に相当する。 出願人代理人 弁理士 広瀬章− （（２） ｔｂ＋ ｔｃ＋
ｔｄ）第１頁の続き ０発 明 者 山川富夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 奥山孝司 東京都千代田区丸の内１丁目３ 番２号住友金属工業株式会社内 ９
式図でＴｏｂ、図（ａ）、 （ｂ）、 （ｅ）および（
ｄ）＃′ｉそれぞれ１級、２級、８級および４級の各等
級の組織に相当する。 出願人代理人 弁理士 広瀬章− （（２） ｔｂ＋ ｔｃ＋
ｔｄ）第１頁の続き ０発 明 者 山川富夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 奥山孝司 東京都千代田区丸の内１丁目３ 番２号住友金属工業株式会社内 ９
Claims (2)
- （１） α＋β臘チメチ２フ 以下Ｏβ域に加熱し１連続式圧延機によ）β域で鍛錬比
８以上の加工を加え．更に連続的にα＋β域で鍛錬比１
０以上の加工を加えることを特徴とする１組織の良好な
チタン合金圧延材の製造方法。 - （２）α÷β臘チクチタフ合金塊圧延後．１１５０℃以
下のβ域に加熱し、連続式圧延機によシβ域で鍛錬比８
以上の加工を加え，更に連続的にαモβ域で鍛錬比１０
以上の加工を加え１次いで，得られた熱間圧延材に等軸
晶形成処理を行なうことを！Ｖｔ黴とする１組織の良好
なチタン合金圧延材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19632481A JPS58100663A (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | 組織の良好なチタン合金圧延材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19632481A JPS58100663A (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | 組織の良好なチタン合金圧延材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58100663A true JPS58100663A (ja) | 1983-06-15 |
| JPS646268B2 JPS646268B2 (ja) | 1989-02-02 |
Family
ID=16355920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19632481A Granted JPS58100663A (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | 組織の良好なチタン合金圧延材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58100663A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6086256A (ja) * | 1983-10-15 | 1985-05-15 | Kobe Steel Ltd | チタン合金の熱処理方法 |
| FR2650967A1 (fr) * | 1989-08-16 | 1991-02-22 | Gen Electric | Procede pour produire une texture marquee dans des alliages de titane et pieces fabriquees a partir de ces alliages |
| US5125986A (en) * | 1989-12-22 | 1992-06-30 | Nippon Steel Corporation | Process for preparing titanium and titanium alloy having fine acicular microstructure |
| CN102230145A (zh) * | 2011-06-20 | 2011-11-02 | 西部钛业有限责任公司 | 一种tc25两相钛合金大规格棒材的制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS531617A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Kobe Steel Ltd | Production of forged product of titanium alloy |
-
1981
- 1981-12-08 JP JP19632481A patent/JPS58100663A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS531617A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Kobe Steel Ltd | Production of forged product of titanium alloy |
Cited By (4)
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| FR2650967A1 (fr) * | 1989-08-16 | 1991-02-22 | Gen Electric | Procede pour produire une texture marquee dans des alliages de titane et pieces fabriquees a partir de ces alliages |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS646268B2 (ja) | 1989-02-02 |
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