JPH05192736A - 六角穴付きボルトの製造方法 - Google Patents
六角穴付きボルトの製造方法Info
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- JPH05192736A JPH05192736A JP16477492A JP16477492A JPH05192736A JP H05192736 A JPH05192736 A JP H05192736A JP 16477492 A JP16477492 A JP 16477492A JP 16477492 A JP16477492 A JP 16477492A JP H05192736 A JPH05192736 A JP H05192736A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 所定の成分組成に調整した溶鋼を連続鋳造す
るに際し、鋳片内部溶鋼が凝固を完了するクレータエン
ド近傍にて、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対する鋳片軸
心部におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0が0.90以下とな
る成分濃化防止処理を施し、ついで熱間圧延にて線材又
は棒鋼としたのち、所定の長さに切断後、冷間鍛造によ
りボルト形状に成形し、ついで同じく冷間鍛造によって
ボルト頭部に六角形の穴開け加工を施したのち、ねじ山
を形成する。 【効果】 六角穴開け時におけるクラックの発生が防止
され、また工具寿命が延長する。
るに際し、鋳片内部溶鋼が凝固を完了するクレータエン
ド近傍にて、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対する鋳片軸
心部におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0が0.90以下とな
る成分濃化防止処理を施し、ついで熱間圧延にて線材又
は棒鋼としたのち、所定の長さに切断後、冷間鍛造によ
りボルト形状に成形し、ついで同じく冷間鍛造によって
ボルト頭部に六角形の穴開け加工を施したのち、ねじ山
を形成する。 【効果】 六角穴開け時におけるクラックの発生が防止
され、また工具寿命が延長する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、六角穴付きボルトの
有利な製造方法に関するものである。
有利な製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】六角穴付きボルトは、熱間圧延にて線材
又は棒鋼とされた素材を、所定の長さに切断後、冷間鍛
造によって外形をボルト形状に整えたのち、同じく冷間
鍛造によってボルト頭部に六角形の穴を開け、ついでボ
ルト軸部にねじ山を切ることによって製造される。とこ
ろで上記の冷間鍛造時、とくに六角形の穴開け鍛造時
に、六角形の各角にしばしばクラックが発生する。かか
る冷間鍛造割れは、連続鋳造中の凝固時に生成する鋳片
中心部における偏析に起因するものである。
又は棒鋼とされた素材を、所定の長さに切断後、冷間鍛
造によって外形をボルト形状に整えたのち、同じく冷間
鍛造によってボルト頭部に六角形の穴を開け、ついでボ
ルト軸部にねじ山を切ることによって製造される。とこ
ろで上記の冷間鍛造時、とくに六角形の穴開け鍛造時
に、六角形の各角にしばしばクラックが発生する。かか
る冷間鍛造割れは、連続鋳造中の凝固時に生成する鋳片
中心部における偏析に起因するものである。
【０００３】このような中心偏析の防止策として、例え
ば２次冷却帯域における電磁攪拌などが試みられたが、
セミミクロ偏析までを軽減するには至ってなく、その効
果は十分とはいえなかった。
ば２次冷却帯域における電磁攪拌などが試みられたが、
セミミクロ偏析までを軽減するには至ってなく、その効
果は十分とはいえなかった。
【０００４】また、鋳片の凝固末期に一対のロールを用
いて大圧下を施すいわゆるインラインリダクション法
｛鉄と鋼 第60年(1974) 第７号 875〜884 頁｝の適用
も試みられたが、この方法では、未凝固層の大きい鋳片
領域における圧下が不十分な場合には凝固界面に割れが
発生するという問題があった。その他、特開昭49-12173
8 号公報には、鋳片の凝固先端部付近でロール対による
軽圧下を施して、該部分の凝固収縮量を圧下により補償
する方法が、また特開昭52-54623号公報には、鍛造金型
を用いて鋳片の凝固完了点近傍を大圧下する方法がそれ
ぞれ提案されている。
いて大圧下を施すいわゆるインラインリダクション法
｛鉄と鋼 第60年(1974) 第７号 875〜884 頁｝の適用
も試みられたが、この方法では、未凝固層の大きい鋳片
領域における圧下が不十分な場合には凝固界面に割れが
発生するという問題があった。その他、特開昭49-12173
8 号公報には、鋳片の凝固先端部付近でロール対による
軽圧下を施して、該部分の凝固収縮量を圧下により補償
する方法が、また特開昭52-54623号公報には、鍛造金型
を用いて鋳片の凝固完了点近傍を大圧下する方法がそれ
ぞれ提案されている。
【０００５】しかしながらロールによる軽圧下の場合に
は、複数対のロールにより数mm/mの圧下を施したとして
も、ロールピッチ間に生じる凝固収縮やバルジングを十
分に防止することができず、また圧下位置が適切でなけ
ればかえって中心偏析が悪化する不利があった。他方、
鍛造金型を用いて鋳片の凝固完了点近傍を大圧下する方
法は、インラインリダクション法のようなロールによる
大圧下に比べて凝固界面が割れにくく、また負偏析も極
力回避することが可能で、セミマクロ偏析まで改善でき
ることが明らかになっているものの、依然として未凝固
層の大きい鋳片領域における圧下が不十分だと凝固界面
に割れが発生し、また未凝固層の小さい領域を圧下して
もその効果が得られないことから、最適な圧下条件を模
索しているのが現状である。従って鋳片に生成する中心
偏析を飛躍的に改善するまでには至ってなく、偏析部の
Ｃ，Ｐ及びＳ等の濃度を低下するために溶鋼のＣ濃度の
目標値を下げたり、ＰやＳを極力低減したり、また鋼種
によっては鋳片段階において拡散焼鈍などを施して対処
しているのが実状であり、大幅なコストアップが免れ得
なかった。
は、複数対のロールにより数mm/mの圧下を施したとして
も、ロールピッチ間に生じる凝固収縮やバルジングを十
分に防止することができず、また圧下位置が適切でなけ
ればかえって中心偏析が悪化する不利があった。他方、
鍛造金型を用いて鋳片の凝固完了点近傍を大圧下する方
法は、インラインリダクション法のようなロールによる
大圧下に比べて凝固界面が割れにくく、また負偏析も極
力回避することが可能で、セミマクロ偏析まで改善でき
ることが明らかになっているものの、依然として未凝固
層の大きい鋳片領域における圧下が不十分だと凝固界面
に割れが発生し、また未凝固層の小さい領域を圧下して
もその効果が得られないことから、最適な圧下条件を模
索しているのが現状である。従って鋳片に生成する中心
偏析を飛躍的に改善するまでには至ってなく、偏析部の
Ｃ，Ｐ及びＳ等の濃度を低下するために溶鋼のＣ濃度の
目標値を下げたり、ＰやＳを極力低減したり、また鋼種
によっては鋳片段階において拡散焼鈍などを施して対処
しているのが実状であり、大幅なコストアップが免れ得
なかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、連続鋳造法を利用する場合
であっても、中心偏析の生成を極力低減し、もって穴開
け加工時におけるクラックの発生を効果的に防止した六
角穴付きボルトの有利な製造方法を提案することを目的
とする。
題を有利に解決するもので、連続鋳造法を利用する場合
であっても、中心偏析の生成を極力低減し、もって穴開
け加工時におけるクラックの発生を効果的に防止した六
角穴付きボルトの有利な製造方法を提案することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわちこの発明は、 Ｃ：0.10〜0.50wt％（以下単に％で示す）、 Si：0.01〜0.50％、 Mn：0.20〜2.00％ を含み、かつ Cr：0.50〜2.00％、 Mo：0.05〜2.00％ Al：0.002 〜0.100 ％、 Ti：0.002 〜0.050 ％、 Nb：0.005 〜0.050 ％、 Ｖ：0.005 〜0.050 ％及び Ｂ：0.0002〜0.0030％ のうちから選んだ少なくとも一種を含有し、残部はFeお
よび不可避的不純物の組成になる溶鋼を連続鋳造し、そ
の際、鋳片内部溶鋼が凝固を完了するクレータエンド近
傍にて、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対する鋳片軸心部
におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0が0.90以下となる成
分濃化防止処理を施し、ついで熱間圧延にて線材又は棒
鋼としたのち、所定の長さに切断後、冷間鍛造によりボ
ルト形状に成形し、ついで同じく冷間鍛造によってボル
ト頭部に六角形の穴開け加工を施したのち、ねじ山を形
成することからなる六角穴付きボルトの製造方法（第１
発明）である。
よび不可避的不純物の組成になる溶鋼を連続鋳造し、そ
の際、鋳片内部溶鋼が凝固を完了するクレータエンド近
傍にて、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対する鋳片軸心部
におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0が0.90以下となる成
分濃化防止処理を施し、ついで熱間圧延にて線材又は棒
鋼としたのち、所定の長さに切断後、冷間鍛造によりボ
ルト形状に成形し、ついで同じく冷間鍛造によってボル
ト頭部に六角形の穴開け加工を施したのち、ねじ山を形
成することからなる六角穴付きボルトの製造方法（第１
発明）である。
【０００８】またこの発明は、上記した第１発明におい
て、素材成分としてさらに Sb：0.0005〜0.0500％ を含有させた六角穴付きボルトの製造方法（第２発明）
である。
て、素材成分としてさらに Sb：0.0005〜0.0500％ を含有させた六角穴付きボルトの製造方法（第２発明）
である。
【０００９】
【作用】まず、この発明において溶鋼の成分組成を上記
の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.10〜0.50％ 鍛造後におけるボルトの強度を保証する観点からＣ量は
0.10％を下限とした。一方Ｃ量を高めるほど高強度を得
ることができるが、反面で高Ｃ化は材料を脆化させ鍛造
中における割れの発生頻度を高めるので、上限は0.50％
に定めた。
の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.10〜0.50％ 鍛造後におけるボルトの強度を保証する観点からＣ量は
0.10％を下限とした。一方Ｃ量を高めるほど高強度を得
ることができるが、反面で高Ｃ化は材料を脆化させ鍛造
中における割れの発生頻度を高めるので、上限は0.50％
に定めた。
【００１０】Si：0.01〜0.50％ Siは、脱酸剤としてだけでなく、マトリックスの強化を
図る上で有用な元素であり、少なくとも0.01％を必要と
する。一方Siは、Ｃの活量を上げる作用があり、特に0.
50％を超えて含有すると脱炭層の生成が進行して表面硬
さが不十分になり、脱炭層を除去する工程が必要になる
上、歩留りの低下をも招く。かかる理由からSiの含有量
は0.01〜0.50％の範囲とした。
図る上で有用な元素であり、少なくとも0.01％を必要と
する。一方Siは、Ｃの活量を上げる作用があり、特に0.
50％を超えて含有すると脱炭層の生成が進行して表面硬
さが不十分になり、脱炭層を除去する工程が必要になる
上、歩留りの低下をも招く。かかる理由からSiの含有量
は0.01〜0.50％の範囲とした。
【００１１】Mn：0.20〜2.00％ Mnは、Siと同様、脱酸剤として作用するだけでなく、鋼
の脆化をもたらすＳを固定し、またさらには焼入性を向
上させて強度及び延性を高める上でも有用な元素である
が、含有量が0.20％より少ないとその添加効果に乏し
く、一方2.00％を超えると高価となるばかりか熱間圧延
後の制御冷却あるいは加工途中の熱処理工程においてミ
クロマルテンサイト組織の生成を促し、冷間鍛造性を害
するので、0.20〜2.00％の範囲で添加するものとした。
の脆化をもたらすＳを固定し、またさらには焼入性を向
上させて強度及び延性を高める上でも有用な元素である
が、含有量が0.20％より少ないとその添加効果に乏し
く、一方2.00％を超えると高価となるばかりか熱間圧延
後の制御冷却あるいは加工途中の熱処理工程においてミ
クロマルテンサイト組織の生成を促し、冷間鍛造性を害
するので、0.20〜2.00％の範囲で添加するものとした。
【００１２】Cr：0.50〜2.00％、Mo：0.05〜2.00％ Cr及びMoはそれぞれ、焼入れ性を高め、強度を向上させ
る成分として均等である。しかしながらいずれも含有量
があまりに少ないとその添加効果がなく、一方多すぎる
と高価となりコストアップを伴うので、それぞれ上記の
範囲で含有させるものとした。
る成分として均等である。しかしながらいずれも含有量
があまりに少ないとその添加効果がなく、一方多すぎる
と高価となりコストアップを伴うので、それぞれ上記の
範囲で含有させるものとした。
【００１３】Al：0.002 〜0.100 ％ Alは、強脱酸剤であると同時に、結晶粒径を細かくし、
焼入性を制御する作用をもつ。しかしながら含有量が
0.002％に満たないとその添加効果に乏しく、一方 0.10
0％を超えるとその効果は飽和に達するだけでなく、ア
ルミナ系の非金属酸化物の増加を招くので、 0.002〜0.
100 ％の範囲で含有させるものとした。
焼入性を制御する作用をもつ。しかしながら含有量が
0.002％に満たないとその添加効果に乏しく、一方 0.10
0％を超えるとその効果は飽和に達するだけでなく、ア
ルミナ系の非金属酸化物の増加を招くので、 0.002〜0.
100 ％の範囲で含有させるものとした。
【００１４】Ti：0.002 〜0.050 ％ Tiは、Alと同様、強脱酸剤であると同時に、結晶粒径を
細かくし、焼入性を制御する作用をもつ。しかしながら
含有量が 0.002％に満たないとその添加効果に乏しく、
一方 0.050％を超えるとその効果は飽和に達するので、
0.002〜0.050％の範囲で含有させるものとした。
細かくし、焼入性を制御する作用をもつ。しかしながら
含有量が 0.002％に満たないとその添加効果に乏しく、
一方 0.050％を超えるとその効果は飽和に達するので、
0.002〜0.050％の範囲で含有させるものとした。
【００１５】Nb：0.005 〜0.050 ％、Ｖ：0.005 〜0.05
0 ％ Nb及びＶはそれぞれ、強度の向上に有効に寄与すると共
に、結晶粒径を細かくする作用をもつ。しかしながら含
有量が 0.005％に満たないとその添加効果に乏しく、一
方 0.050％を超えるとその効果は飽和に達するので、そ
れぞれ 0.005〜0.050 ％の範囲で含有させるものとし
た。
0 ％ Nb及びＶはそれぞれ、強度の向上に有効に寄与すると共
に、結晶粒径を細かくする作用をもつ。しかしながら含
有量が 0.005％に満たないとその添加効果に乏しく、一
方 0.050％を超えるとその効果は飽和に達するので、そ
れぞれ 0.005〜0.050 ％の範囲で含有させるものとし
た。
【００１６】Ｂ：0.0002〜0.0030％ Ｂは、焼入性の向上に有用な元素であるが、含有量が0.
0002％に満たないとその添加効果に乏しく、一方0.0030
％を超えてもその効果は飽和し、それ以上の効果は望め
ないので、0.0002〜0.0030％の範囲で含有させるものと
した。
0002％に満たないとその添加効果に乏しく、一方0.0030
％を超えてもその効果は飽和し、それ以上の効果は望め
ないので、0.0002〜0.0030％の範囲で含有させるものと
した。
【００１７】Sb：0.0005〜0.0500％ この発明で対象とするボルトは、球状化等の焼鈍処理に
よって表層部の脱炭が進行するが、Sbはかかる脱炭の抑
制に有効に寄与する。しかしながら0.0005％に満たない
とその効果に乏しく、一方0.0500％を超えてもその効果
は飽和に達するので、Sbは0.0005〜0.0500％の範囲で含
有させるものとした。なおSbは、表層部における結晶粒
の粗大化を防止する上でも有効である。
よって表層部の脱炭が進行するが、Sbはかかる脱炭の抑
制に有効に寄与する。しかしながら0.0005％に満たない
とその効果に乏しく、一方0.0500％を超えてもその効果
は飽和に達するので、Sbは0.0005〜0.0500％の範囲で含
有させるものとした。なおSbは、表層部における結晶粒
の粗大化を防止する上でも有効である。
【００１８】さてこの発明では、上述したような好適成
分組成になる溶鋼の連続鋳造に際し、鋳片の内部溶鋼が
凝固を完了するクレータエンド近傍にて成分濃化防止処
理を施すことによって、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対
する鋳片軸心部におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0を0.
90以下（好ましくは0.50以上）に制御する。ここに成分
濃化防止処理としては、鍛圧加工がとりわけ有利に適合
するけれども、この発明は、これだけに限るものではな
く、Ｃ／C0比を0.90以下に制御することができるなら
ば、他の手段であっても良い。
分組成になる溶鋼の連続鋳造に際し、鋳片の内部溶鋼が
凝固を完了するクレータエンド近傍にて成分濃化防止処
理を施すことによって、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対
する鋳片軸心部におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0を0.
90以下（好ましくは0.50以上）に制御する。ここに成分
濃化防止処理としては、鍛圧加工がとりわけ有利に適合
するけれども、この発明は、これだけに限るものではな
く、Ｃ／C0比を0.90以下に制御することができるなら
ば、他の手段であっても良い。
【００１９】以下、上記した鍛圧加工によってＣ／C0比
の制御が可能な理由について説明する。すなわち内部溶
鋼の凝固末期には、Ｃの濃化が進んだ溶鋼がクレータエ
ンド近傍に存在するため、そのまま凝固すれば中心偏析
となるわけであるが、凝固前に鍛圧加工を施すと、かよ
うなＣ濃化溶鋼は上方に押し出される結果、中心部にお
けるＣ濃度はさほど上昇することはない。従って鍛圧加
工の実施時期をＣの濃化程度に応じて調節すれば、鋳片
軸心部におけるＣ含有量を調整できるわけである。
の制御が可能な理由について説明する。すなわち内部溶
鋼の凝固末期には、Ｃの濃化が進んだ溶鋼がクレータエ
ンド近傍に存在するため、そのまま凝固すれば中心偏析
となるわけであるが、凝固前に鍛圧加工を施すと、かよ
うなＣ濃化溶鋼は上方に押し出される結果、中心部にお
けるＣ濃度はさほど上昇することはない。従って鍛圧加
工の実施時期をＣの濃化程度に応じて調節すれば、鋳片
軸心部におけるＣ含有量を調整できるわけである。
【００２０】図１に、Ｃ／C0比が種々の値になるような
鍛圧加工を施して得た線材又は棒鋼を、ボルト形状に成
形後、穴開け鍛造を施したときの、Ｃ／C0比とクラック
発生率との関係について調べた結果を示す。同図より明
らかなように、Ｃ／C0比が0.90以下にすることによって
クラックの発生が急激に減少している。なお穴開け鍛造
性は、Ｃ／C0比が小さくなる程良好となるが、あまりに
負偏析度を高めると六角穴の角がへたるようになるの
で、Ｃ／C0比は0.50以上とすることが好ましい。
鍛圧加工を施して得た線材又は棒鋼を、ボルト形状に成
形後、穴開け鍛造を施したときの、Ｃ／C0比とクラック
発生率との関係について調べた結果を示す。同図より明
らかなように、Ｃ／C0比が0.90以下にすることによって
クラックの発生が急激に減少している。なお穴開け鍛造
性は、Ｃ／C0比が小さくなる程良好となるが、あまりに
負偏析度を高めると六角穴の角がへたるようになるの
で、Ｃ／C0比は0.50以上とすることが好ましい。
【００２１】従ってこの発明では、鍛圧加工の如き成分
濃化防止処理によって制御すべき鋳片軸心部におけるＣ
／C0比を0.90以下（好ましくは0.50以上）の範囲に限定
したのである。なお、好ましい鍛圧加工法としては、発
明者らが先に特開昭60-82257号公報において開示した連
続鍛圧法が有利に適合する。
濃化防止処理によって制御すべき鋳片軸心部におけるＣ
／C0比を0.90以下（好ましくは0.50以上）の範囲に限定
したのである。なお、好ましい鍛圧加工法としては、発
明者らが先に特開昭60-82257号公報において開示した連
続鍛圧法が有利に適合する。
【００２２】
【実施例】表１に示す化学組成になる溶鋼（鋼種Ａ〜
Ｆ）を 400×560mm のモールドで連続鋳造し、引き抜き
中の鋳片に対し、鋳片内部の溶鋼が凝固を完了するクレ
ータエンド近傍にて、鋳片軸心部のＣ／C0比：0.70を目
標として連続的に鍛圧加工を施し、Ｃ／C0比を0.50〜0.
90の範囲に制御してブルームを製造した。その後、分塊
及び鋼片ミルによって 150×150 mmのビレットとした
後、棒鋼ミルにて７mmφの線材に熱間圧延した。ついで
下記に示す工程に従い、ボルト形状に成形鍛造したの
ち、同じく冷間鍛造によって直径：５mm, 深さ：３mmの
六角穴を開け、その後ねじ切り転造を行って製品とし
た。アズロール線材→酸洗・水洗→球状化焼鈍→表面処
理→伸線→成形鍛造→穴開け鍛造→先取り→転造→球状
化焼鈍。なお図２に、上記の成形鍛造−穴開け鍛造−先
取り−転造工程におけるボルト形状の推移を、また図３
には、穴開け鍛造要領について図解する。
Ｆ）を 400×560mm のモールドで連続鋳造し、引き抜き
中の鋳片に対し、鋳片内部の溶鋼が凝固を完了するクレ
ータエンド近傍にて、鋳片軸心部のＣ／C0比：0.70を目
標として連続的に鍛圧加工を施し、Ｃ／C0比を0.50〜0.
90の範囲に制御してブルームを製造した。その後、分塊
及び鋼片ミルによって 150×150 mmのビレットとした
後、棒鋼ミルにて７mmφの線材に熱間圧延した。ついで
下記に示す工程に従い、ボルト形状に成形鍛造したの
ち、同じく冷間鍛造によって直径：５mm, 深さ：３mmの
六角穴を開け、その後ねじ切り転造を行って製品とし
た。アズロール線材→酸洗・水洗→球状化焼鈍→表面処
理→伸線→成形鍛造→穴開け鍛造→先取り→転造→球状
化焼鈍。なお図２に、上記の成形鍛造−穴開け鍛造−先
取り−転造工程におけるボルト形状の推移を、また図３
には、穴開け鍛造要領について図解する。
【００２３】一方比較材は、従来工程どおり、連続鋳造
後、鍛圧加工を行わずに棒鋼とし、以下同様にして六角
穴付きボルトとした。なお出鋼時の溶鋼加熱度は、すべ
て25〜30℃の範囲で鋳込んだ。また分塊圧延から棒鋼圧
延までの熱間圧延温度は、この発明に従って得られた鋼
材及び比較材共に同一温度履歴となるよう配慮した。
後、鍛圧加工を行わずに棒鋼とし、以下同様にして六角
穴付きボルトとした。なお出鋼時の溶鋼加熱度は、すべ
て25〜30℃の範囲で鋳込んだ。また分塊圧延から棒鋼圧
延までの熱間圧延温度は、この発明に従って得られた鋼
材及び比較材共に同一温度履歴となるよう配慮した。
【００２４】上記の六角穴開け時におけるクラックの発
生率、工具寿命及び球状化焼鈍時の脱炭量について調べ
た結果を表２に示す。
生率、工具寿命及び球状化焼鈍時の脱炭量について調べ
た結果を表２に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】同表より明らかなように、この発明に従い
鍛圧加工を施したものは、六角頭の鍛造加工時における
割れ発生が極めて少なく、また工具寿命も長い。これに
対し比較材はいずれも、六角頭の鍛造加工時における割
れ発生が多く、また工具寿命が短い。なお第２発明に従
う供試鋼では、球状化焼鈍後における脱炭量が極めて少
なかった。
鍛圧加工を施したものは、六角頭の鍛造加工時における
割れ発生が極めて少なく、また工具寿命も長い。これに
対し比較材はいずれも、六角頭の鍛造加工時における割
れ発生が多く、また工具寿命が短い。なお第２発明に従
う供試鋼では、球状化焼鈍後における脱炭量が極めて少
なかった。
【００２８】
【発明の効果】かくしてこの発明に従い、連続鋳造時に
鍛圧加工の如き成分濃化防止処理を連続的に付与し鋳片
軸心部のＣ／C0を制御することによって、六角穴開け時
におけるクラックの発生を効果的に防止することがで
き、また工具寿命の延長を図り得る。
鍛圧加工の如き成分濃化防止処理を連続的に付与し鋳片
軸心部のＣ／C0を制御することによって、六角穴開け時
におけるクラックの発生を効果的に防止することがで
き、また工具寿命の延長を図り得る。
【図１】Ｃ／Ｃ0 比とクラック発生率との関係を示した
グラフである。
グラフである。
【図２】成形鍛造−穴開け鍛造−先取り−転造工程にお
けるボルト形状の推移を示した図である。
けるボルト形状の推移を示した図である。
【図３】六角頭部の穴開け鍛造要領を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/04
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：0.10〜0.50wt％、 Si：0.01〜0.50wt％、 Mn：0.20〜2.00wt％ を含み、かつ Cr：0.50〜2.00wt％、 Mo：0.05〜2.00wt％ Al：0.002 〜0.100 wt％、 Ti：0.002 〜0.050 wt％、 Nb：0.005 〜0.050 wt％、 Ｖ：0.005 〜0.050 wt％及び Ｂ：0.0002〜0.0030wt％ のうちから選んだ少なくとも一種を含有し、残部はFeお
よび不可避的不純物の組成になる溶鋼を連続鋳造し、そ
の際、鋳片内部溶鋼が凝固を完了するクレータエンド近
傍にて、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C0)に対する鋳片軸心部
におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／C0が0.90以下となる成
分濃化防止処理を施し、ついで熱間圧延にて線材又は棒
鋼としたのち、所定の長さに切断後、冷間鍛造によりボ
ルト形状に成形し、ついで同じく冷間鍛造によってボル
ト頭部に六角形の穴開け加工を施したのち、ねじ山を形
成することを特徴とする六角穴付きボルトの製造方法。 - 【請求項２】Ｃ：0.10〜0.50wt％、 Si：0.01〜0.50wt％、 Mn：0.20〜2.00wt％ を含み、かつ Cr：0.50〜2.00wt％、 Mo：0.05〜2.00wt％ Al：0.002 〜0.100 wt％、 Ti：0.002 〜0.050 wt％、 Nb：0.005 〜0.050 wt％、 Ｖ：0.005 〜0.050 wt％及び Ｂ：0.0002〜0.0030wt％ のうちから選んだ少なくとも一種を含有し、さらに Sb：0.0005〜0.0500wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる
溶鋼を連続鋳造し、その際、鋳片内部溶鋼が凝固を完了
するクレータエンド近傍にて、取鍋中溶鋼のＣ含有量(C
0)に対する鋳片軸心部におけるＣ含有量（Ｃ）の比Ｃ／
C0が0.90以下となる成分濃化防止処理を施し、ついで熱
間圧延にて線材又は棒鋼としたのち、所定の長さに切断
後、冷間鍛造によりボルト形状に成形し、ついで同じく
冷間鍛造によってボルト頭部に六角形の穴開け加工を施
したのち、ねじ山を形成することを特徴とする六角穴付
きボルトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16477492A JPH05192736A (ja) | 1991-06-28 | 1992-06-23 | 六角穴付きボルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18411491 | 1991-06-28 | ||
| JP3-184114 | 1991-06-28 | ||
| JP16477492A JPH05192736A (ja) | 1991-06-28 | 1992-06-23 | 六角穴付きボルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05192736A true JPH05192736A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=26489757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16477492A Pending JPH05192736A (ja) | 1991-06-28 | 1992-06-23 | 六角穴付きボルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05192736A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007059768A1 (en) * | 2005-11-24 | 2007-05-31 | Vestas Wind Systems A/S | A wind turbine tower, connection means for assembling a wind turbine tower and methods hereof |
| WO2010021443A1 (ko) * | 2008-08-22 | 2010-02-25 | 새한전자 | 직결나사 제조방법 |
| CN102189141A (zh) * | 2011-03-02 | 2011-09-21 | 北京北方车辆集团有限公司 | 合金钢履带端联器内六方螺栓挤压成型方法 |
-
1992
- 1992-06-23 JP JP16477492A patent/JPH05192736A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007059768A1 (en) * | 2005-11-24 | 2007-05-31 | Vestas Wind Systems A/S | A wind turbine tower, connection means for assembling a wind turbine tower and methods hereof |
| US8225576B2 (en) | 2005-11-24 | 2012-07-24 | Vestas Wind Systems A/S | Wind turbine tower, connection means for assembling a wind turbine tower and methods thereof |
| WO2010021443A1 (ko) * | 2008-08-22 | 2010-02-25 | 새한전자 | 직결나사 제조방법 |
| CN102189141A (zh) * | 2011-03-02 | 2011-09-21 | 北京北方车辆集团有限公司 | 合金钢履带端联器内六方螺栓挤压成型方法 |
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