JPS58104111A - 脱酸溶鋼の脱窒素処理方法 - Google Patents
脱酸溶鋼の脱窒素処理方法Info
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- JPS58104111A JPS58104111A JP56201766A JP20176681A JPS58104111A JP S58104111 A JPS58104111 A JP S58104111A JP 56201766 A JP56201766 A JP 56201766A JP 20176681 A JP20176681 A JP 20176681A JP S58104111 A JPS58104111 A JP S58104111A
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- slag
- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本４１明ＩＩｉ憔低菫巣−を安定して製造するためにＪ
ｌｌｉ！峨後の溶−を祝電する方法に関する。 最近、転炉が底吹、あるいは上・底吹化されたことによ
ｐ、吹止（Ｎ）は７〜１５ ｐｐｍ と低くなっている
。−万、ｓｌ材材實自から見ると、窒素含＊ｍｔ低下す
ると軟負化１時効性軽減などの樵々の効果がめることか
明らかにされ、低窒帛化（例えは１５ｐｐｍＪｆｆ下）
が費求されるｆＩＩＪ４樵が増加している。 転炉吹止（Ｎ）が１５ ｉ）ｐｍ以）でめりても、以価
凝−完了までに雰囲気からの吸窒、あるいはＭｎ 、
Ｏｙなど合金元票添加に伴り加窒がおζりうるので、材
實向からの低窒素化の要求に応えるためには転炉吹止（
Ｎ）の低位安定化、吸窒防止のための努力のはかに、転
炉山−以降に必要に応じて脱ｗＩｔができる方法を開発
する仁とが望まれている。 従来法では例えは溶鋼を真空脱ガス他層しても、処理前
（Ｎ）が高ｉ場合にはるるＩＩＩｍの脱窒がおこるが、
処理前（Ｎ）が２０ ｐｐｍ以）では祝電はほとんど進
行しな−か、あるいはかえって吸窒がおこることが知ら
れている。真空を掬いない他の城鍋ＩＡＩ場方法１例え
ば６極の非酸化性ガスや７ラツクスを吹込む方法では吸
ｉ１ｃを抑制する仁とがせいぜいで、実寅的な脱窒は期
待することはできない、このように低％！素域で脱窒が
困＊４のは、たとえ、真空ポンプを用いても溶−表向近
傍の窒素分圧を転炉吹止時［Ｎ）に対応する見かけの平
衡窒業分圧（（Ｎ）−１０ｐｐｍ とすると平衡ｉ１
素分圧はα４ Ｔｎｒｒ ） より大幅に低くするの
が雛かしいこと、まえ、このように低い（Ｎ）−レベル
ではｍ電は化学反応１ｉ１１瑞となって酸素の吸着など
によって阻害されて祝電遥屓が低下するためである。 し友がって、ｌｌ来量産工程で＃ｌ＃ＩＩ４を有効に脱
窒する方法としては、大気圧下あるいは減圧下を問わず
、溶−を酸化してＯｏガスを発生させ、その稀釈作用に
よる雰囲気Ｐｊ４の低下と攪拌強化による有効＊−横の
増加に頼らざるを得なかった。これは酸化ＩＩ蜘を前提
とする親電反応でめ〕、一旦合金自ｍ、あるいは腕敵し
た溶−に通用することはａ−プロセスとして効率的でな
いことは言うまでもない。 」１低電累−を効率的に溶麹しようとすれば。 取鍋内て合金＠ ７ｊｌｌや脱歌成分の硝カロを行った
後、（Ｎ）分析結果によシ必要とろれば所定のレベルｔ
″ｅ腕窒できることが望ましい、しかし、前述のように
ｍ咳−（しかも低ＮＱペルで）では真空他層しても、１
＆樵の非鹸化性ゲス（ムｒ、炭化水減。 Ｎ、 など）を吹込んでも脱窒することはできなかっ
た１本発明はこれを可能にするための方法を種々検討の
結果侍られたものであり、その要旨とする処＃ｉ、脱酸
処理後の取繭内溶−に、１２ｋｔ／を以上のスラブ共存
下で、非酸化性ガスでキャリヤした金１１Ｍｇ６るいは
Ｍｇ合金を吹込むことを％黴とするｍ酸浴−の脱窒素処
理方法でるる。 以下、具体的な実施例によって詳細に説明する。 転炉あるいは電炉で溶製し九溶銅を取鍋に出−する、低
ｉｉｘｍｔ溶製しようとした場合、この出一時の吸窒も
偏力抑制する丸めに溶−には８Ｉや五メなどの強脱酸剤
ｆ：加えないで未腕鍍状励で出−することが望ましい、
なお、製鋼炉内のスラグの叡化鉄含肩量が高い場合には
、本発明の目的である睨＆累他層の効率化と、＃１４材
に対する一般的な費累でめる清浄化の点から、１＠嫡内
に流出するスラグ會他力少な（することが望ましい、−
万、後述するように脱窒゛木処理時の溶−表向での雰囲
気からの吸窒を防止“□して全体として効率的に脱窒す
る、・１゜ ために、非酸、イヒ惟のスラグを取鍋内に１２ｋｆ／を
以上形成する公費がある。そのためには、出ｆ１１４Ｍ
＃あるいは山−後にＭｊｔ鋼内に７ラツクスを添加して
造滓する。ただし％殊な方法としては製−炉からのスラ
グを１２ｋｔ／ｌ 以上取鍋内に出し、ついて溶−に
Ｕ などの脱酸剤を縞加して攪拌しスラグＯ還元を行り
て所定のスラグ条件を得ることも可能である。九だし、
その場合には復リンなどの劇作崩を伴うおそれがめる。 しかしながら、＃Ｉ４鋼過程に先立つ溶銑の予備処ｊｉ
ｌｌｊＩｉ権で燐の含有レベルを慎めて低いものとする
プロセスを採るような場合には、復燐が定量的に間−に
ならないこともＴｏ？）得るから、ａｍ−過程における
スラグｔｔＩｔ用することは勿論可能である。 りｉ″″Ｃ堆鯛内の溶−にＭｎ 、 Ｏｒなどの合金元
素。 および８−、ムｌなどの脱酸剤を泳加して成分調整を行
つた俊、＃Ｉ鋼のサンプリングを行い１分析を行う、そ
の結果ｉ１累の値か１椰とする儀（これは成品の＠嶺（
Ｎ）と鋳造過程での吸窒量を勘案して設定される）よシ
を高い場合には、以下に述べるような脱窒識見ｌｌを行
うことになる。 膨化水嵩などの非酸化性ガスをキャリアとして。 金楓Ｍｇ ＴｏるいはＭｇ合金を吹込むことによって行
われる。仁の場合、金１１１ＭｇあるいはＭｇ合金が共
存することは次の５つの効果′を持り。 （１） 気泡内のＭｇ 蒸気が溶鋼表−の酸素ｔ′Ｍ
ｇ。 として固定し、溶鋼表向に吸着し良瞭累による反応速度
低下を抑制する。第１図は処理前の溶−
ｌｌｉ！峨後の溶−を祝電する方法に関する。 最近、転炉が底吹、あるいは上・底吹化されたことによ
ｐ、吹止（Ｎ）は７〜１５ ｐｐｍ と低くなっている
。−万、ｓｌ材材實自から見ると、窒素含＊ｍｔ低下す
ると軟負化１時効性軽減などの樵々の効果がめることか
明らかにされ、低窒帛化（例えは１５ｐｐｍＪｆｆ下）
が費求されるｆＩＩＪ４樵が増加している。 転炉吹止（Ｎ）が１５ ｉ）ｐｍ以）でめりても、以価
凝−完了までに雰囲気からの吸窒、あるいはＭｎ 、
Ｏｙなど合金元票添加に伴り加窒がおζりうるので、材
實向からの低窒素化の要求に応えるためには転炉吹止（
Ｎ）の低位安定化、吸窒防止のための努力のはかに、転
炉山−以降に必要に応じて脱ｗＩｔができる方法を開発
する仁とが望まれている。 従来法では例えは溶鋼を真空脱ガス他層しても、処理前
（Ｎ）が高ｉ場合にはるるＩＩＩｍの脱窒がおこるが、
処理前（Ｎ）が２０ ｐｐｍ以）では祝電はほとんど進
行しな−か、あるいはかえって吸窒がおこることが知ら
れている。真空を掬いない他の城鍋ＩＡＩ場方法１例え
ば６極の非酸化性ガスや７ラツクスを吹込む方法では吸
ｉ１ｃを抑制する仁とがせいぜいで、実寅的な脱窒は期
待することはできない、このように低％！素域で脱窒が
困＊４のは、たとえ、真空ポンプを用いても溶−表向近
傍の窒素分圧を転炉吹止時［Ｎ）に対応する見かけの平
衡窒業分圧（（Ｎ）−１０ｐｐｍ とすると平衡ｉ１
素分圧はα４ Ｔｎｒｒ ） より大幅に低くするの
が雛かしいこと、まえ、このように低い（Ｎ）−レベル
ではｍ電は化学反応１ｉ１１瑞となって酸素の吸着など
によって阻害されて祝電遥屓が低下するためである。 し友がって、ｌｌ来量産工程で＃ｌ＃ＩＩ４を有効に脱
窒する方法としては、大気圧下あるいは減圧下を問わず
、溶−を酸化してＯｏガスを発生させ、その稀釈作用に
よる雰囲気Ｐｊ４の低下と攪拌強化による有効＊−横の
増加に頼らざるを得なかった。これは酸化ＩＩ蜘を前提
とする親電反応でめ〕、一旦合金自ｍ、あるいは腕敵し
た溶−に通用することはａ−プロセスとして効率的でな
いことは言うまでもない。 」１低電累−を効率的に溶麹しようとすれば。 取鍋内て合金＠ ７ｊｌｌや脱歌成分の硝カロを行った
後、（Ｎ）分析結果によシ必要とろれば所定のレベルｔ
″ｅ腕窒できることが望ましい、しかし、前述のように
ｍ咳−（しかも低ＮＱペルで）では真空他層しても、１
＆樵の非鹸化性ゲス（ムｒ、炭化水減。 Ｎ、 など）を吹込んでも脱窒することはできなかっ
た１本発明はこれを可能にするための方法を種々検討の
結果侍られたものであり、その要旨とする処＃ｉ、脱酸
処理後の取繭内溶−に、１２ｋｔ／を以上のスラブ共存
下で、非酸化性ガスでキャリヤした金１１Ｍｇ６るいは
Ｍｇ合金を吹込むことを％黴とするｍ酸浴−の脱窒素処
理方法でるる。 以下、具体的な実施例によって詳細に説明する。 転炉あるいは電炉で溶製し九溶銅を取鍋に出−する、低
ｉｉｘｍｔ溶製しようとした場合、この出一時の吸窒も
偏力抑制する丸めに溶−には８Ｉや五メなどの強脱酸剤
ｆ：加えないで未腕鍍状励で出−することが望ましい、
なお、製鋼炉内のスラグの叡化鉄含肩量が高い場合には
、本発明の目的である睨＆累他層の効率化と、＃１４材
に対する一般的な費累でめる清浄化の点から、１＠嫡内
に流出するスラグ會他力少な（することが望ましい、−
万、後述するように脱窒゛木処理時の溶−表向での雰囲
気からの吸窒を防止“□して全体として効率的に脱窒す
る、・１゜ ために、非酸、イヒ惟のスラグを取鍋内に１２ｋｆ／を
以上形成する公費がある。そのためには、出ｆ１１４Ｍ
＃あるいは山−後にＭｊｔ鋼内に７ラツクスを添加して
造滓する。ただし％殊な方法としては製−炉からのスラ
グを１２ｋｔ／ｌ 以上取鍋内に出し、ついて溶−に
Ｕ などの脱酸剤を縞加して攪拌しスラグＯ還元を行り
て所定のスラグ条件を得ることも可能である。九だし、
その場合には復リンなどの劇作崩を伴うおそれがめる。 しかしながら、＃Ｉ４鋼過程に先立つ溶銑の予備処ｊｉ
ｌｌｊＩｉ権で燐の含有レベルを慎めて低いものとする
プロセスを採るような場合には、復燐が定量的に間−に
ならないこともＴｏ？）得るから、ａｍ−過程における
スラグｔｔＩｔ用することは勿論可能である。 りｉ″″Ｃ堆鯛内の溶−にＭｎ 、 Ｏｒなどの合金元
素。 および８−、ムｌなどの脱酸剤を泳加して成分調整を行
つた俊、＃Ｉ鋼のサンプリングを行い１分析を行う、そ
の結果ｉ１累の値か１椰とする儀（これは成品の＠嶺（
Ｎ）と鋳造過程での吸窒量を勘案して設定される）よシ
を高い場合には、以下に述べるような脱窒識見ｌｌを行
うことになる。 膨化水嵩などの非酸化性ガスをキャリアとして。 金楓Ｍｇ ＴｏるいはＭｇ合金を吹込むことによって行
われる。仁の場合、金１１１ＭｇあるいはＭｇ合金が共
存することは次の５つの効果′を持り。 （１） 気泡内のＭｇ 蒸気が溶鋼表−の酸素ｔ′Ｍ
ｇ。 として固定し、溶鋼表向に吸着し良瞭累による反応速度
低下を抑制する。第１図は処理前の溶−
〔０〕レベルと
脱窒型の関係の１ｆｌＩｔ−示している。
脱窒型の関係の１ｆｌＩｔ−示している。
〔０〕レベルが高すぎるとｈ Ｍｇ ｔｍ加しても脱
窒型が小さくなる理由は、 ＭｇＯ被ＩＩ！４Ｃよるマ
クロ的な脱１！ｆｆ１ｆ＊阻止の影響が出る元めである
。したがって、処理前浴−は（０） ＜ ４０ ｐｐｍ
まで脱酸されていることが望ましい。 （２）気泡内のＮ、を ３ Ｍｇ ＋ Ｎｍ ＝ Ｍｇｓ Ｎｓ （１
１の反応によって固定しＷ１本分圧を低下し、ガスによ
る脱窒反応の推進力（Ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ）
を大きくする。なお（１）式の反応はｉｉＩ＆が低いは
ど右側に進みやすいが、 Ｍｇ ｆ）薫尭吸熱は気泡の
温良を脱室進行に必要な温屓以下に保つことにも役立つ
ている。 （２Ｉ）スラグを強還元することによってスラグの１Ｉ
１１本＃ｌ聯皺を大にする。 Ｍｇ蒸気とＭ自Ｎ、 を含む気旧が溶鋼中を上昇して
スラグに入ると１Ｍｇ はスラグの脱酸を行って。 スラグの窒素溶解ｌｅｔ’上けｈ Ｍｇ１Ｎｌの分解に
よる博−へのＶＩ１本のもどシを防止する。このために
は。 九ｊｉｌｌＩＩ！ｌＩｌのスラグ中のＴ 、 Ｆｅ ９
６とＭｇ 吹込量の間にはＭ２１Ｋｌに示すような関係
かめシ、処理前Ｔ、Ｆｅ丸か低いとと（少なくとも１．
５ Ｘ以下であること）が望ましいことがわかる。 （４） 吹込１１ｆした気泡は、金ＪｌｉＭｇやＭｇ
合金を伴うと、その蒸発の影曽として溶−との間の接触
界幽横を増す、これは脱ｗ１木速肢會大にするのに関徴
的に役立つ。 （旬 溶−中およびスラグ中を通９抜は九Ｍｇ は（１
）式により溶−およびスラグ近傍の窒素分圧を低下する
。それによりて、雰Ｉ２Ｉ］隼からのスラグ。の吸ｉｌ
ｔ抑制する。この場合、スラグ中の窒素の移ｌｌ１遍度
は比職的小さいので、上記の効果で十分吸ａｔ−抑制で
きる一万、溶鋼は雰囲気に蒸出すると上記の条件でも雰
囲気からの吸′ｌｊｔ′におこす、雰囲気の窒素分圧は
、溶−中に吹込を嚢九気泡と真なり、溶−の（Ｎ）に対
応する平衡窒素分圧よシも低くすることがむづかしいか
らでめる（侵入空気などの影−で）、溶−の吸窒防止の
ためには、溶−一に存在するスラグ量ｔＴｏる値以上に
し、溶−函の露出ｔ＃ｈ止することによって行われる。 第３図はスラグ量と溶−中ｖｊｔ巣羨化の１１４ｉ係を
示している。吸窒上抑制して、全体として脱窒１ｔをふ
やすにはスラグ量ｔｉ１２ｋｆ／ｌ 以上であることが
８債なことがわかった。 以上のように本発明はムｒ 、 Ｈ，、炭化水嵩のよう
な非酸化性ガス、および浴−薗スラグによる脱窒を、ガ
スとともに金属Ｍｇ ６るいはＭｇ合金を吹込むことに
よって促進・可能にしたものでるる。 この場合、 Ｍｇ ｉｊ溶−にとけ込むことはな（、
Ｍｇ蒸気として作用す゛る０Ｍｇ ＠としては各棟Ｍ
ｇ 合”’（、。 金（蒸弗違ｆを保つことからｍｇ＞ａｏＸが望ましい）
も用いられるが、共存するＳｔ などが溶鋼中に入る
ことが！ｉ１ましくない場合には、金属Ｍｇ を用いる
のが通している。 ガスおよびＭｇ 分を溶−中に吹込むには、Ｉ１１火
−砿覆し九浸漬ノズルを用いることができる。 貢總例 ２５０ｔｆ＆複合吹錬転炉で溶製した低炭素−（０：α
ｏ ｓ Ｘ ｅ ｓｉ ：αｏ ｌＸ ｓ Ｍｎ ：
ｏ、 ｓ ｓ Ｘ ＊Ｐ：αｏ ｏ ８ Ｎ ｅ ８”
α００５％＊ Ｎ： ７９９ｍ ｍ１１ｊ［：１６４０
℃）を、未脱酸状態で取鋼に出−し、その際１合成７ラ
ツクス（Ｏａｏ ４０％。 ８１０會 ： ２ＳＸ、 ＡｋＯｍ ：
１ ５Ｘ、 ＭｇＯ：１ ０Ｘ 。 その惜Ｏａｒ＠ 、 Ｎａｎｏ 、 ｖ６０ 、 Ｍｎ
Ｏなど１０％）を１１＄ｋｆ／ｌ 添加する。出鋼終
了後取鍋に量をおいてＡｒ シールしながらｈ ＆
ｊ２ｋｆ／ｌ、 ７エロマンガン１４呻／ｌ 、７エ關
シリコン３神／ｌ ＃Ａ加し。 アルミナキャスタブルで２イニングし九潰漬ノズルによ
ｐＡｒ バブリングして溶−の均一化をはかった俵、サ
ンプリングして分析した。Ｏ：０．１５％、８１：０．
１５％、 Ｍｏ ： Ｌ ２Ｘ、 Ａｊ： ０．０２０
％、Ｐ：α００９％、８：０．００６％ｓ Ｎ ： １
７ｐｐｍ％Ｏ：２０ｐｐｍ、Ｔｅｍｐ： １６０５℃
、なお。 スラグの組成はＯａＯ３８９６、８＋０＝ ２．４％
。 Ａ＾Ｏｓ １６ Ｘ ｍ ＭｇＯ１”％、Ｔ＠ｒｅ
α９ Ｘ、 Ｍｎ０１．２％％Ｎｘ１９ｐｐｍで、量ｔ
ｉｉ９ｋｐ／ｌ でめり九。これに、前記の浸漬ノズ
ルによｌ Ａｒ ガスをキャリヤとして金ＪＩｉＭｇ
（粒屓α５〜αｏａｔ）を溶−中ｔｓｍの位置に２輪／
亀 吹込む（ムｒ ガス１．３Ｘ、Ａｎ： ０．０１
８Ｎ、Ｐ：ａＯｌＧｌＳ：α００６Ｘ＠ Ｍｇ ： Ｓ
ｒ％Ｎ ： １２９９ｍ、０：α０１２％、 Ｔｅｍｐ
： １５８０℃でＴｏ！＋、 （Ｎ）は５ ｐｐｍ
低下し喪、なお、この時のスラグＦｉｏ、ｏ：３９Ｎ、
８愚０１ ： ２２丸、 ＭｇＯ： １６ Ｎ ＊
ムｊ、０．：１２％、 Ｍｎ００．０８％％Ｔ−Ｆｅα
０１３％、Ｎ：αｏ ａ ｓＸでめった。この１ｇ；１
輌内溶−をロンダノズｋを用い、ムｒ シール条件下で
連続鋳造し、Ｎ ： １４１）Ｉ）ｍの低ｗ１嵩鋳片を
侍ることができ友。 以上のように１本発明は金属Ｍｇ ＴｏるいはＭｇ合金
を咎殊な使い方をする仁とにより、脱酸酸浴のｍ窒嵩ｌ
＆層を可能にし九−ので、低窒嵩−を安定して製造する
良めの方法として工業的な効果が大きい。
窒型が小さくなる理由は、 ＭｇＯ被ＩＩ！４Ｃよるマ
クロ的な脱１！ｆｆ１ｆ＊阻止の影響が出る元めである
。したがって、処理前浴−は（０） ＜ ４０ ｐｐｍ
まで脱酸されていることが望ましい。 （２）気泡内のＮ、を ３ Ｍｇ ＋ Ｎｍ ＝ Ｍｇｓ Ｎｓ （１
１の反応によって固定しＷ１本分圧を低下し、ガスによ
る脱窒反応の推進力（Ｄｒｉｖｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ）
を大きくする。なお（１）式の反応はｉｉＩ＆が低いは
ど右側に進みやすいが、 Ｍｇ ｆ）薫尭吸熱は気泡の
温良を脱室進行に必要な温屓以下に保つことにも役立つ
ている。 （２Ｉ）スラグを強還元することによってスラグの１Ｉ
１１本＃ｌ聯皺を大にする。 Ｍｇ蒸気とＭ自Ｎ、 を含む気旧が溶鋼中を上昇して
スラグに入ると１Ｍｇ はスラグの脱酸を行って。 スラグの窒素溶解ｌｅｔ’上けｈ Ｍｇ１Ｎｌの分解に
よる博−へのＶＩ１本のもどシを防止する。このために
は。 九ｊｉｌｌＩＩ！ｌＩｌのスラグ中のＴ 、 Ｆｅ ９
６とＭｇ 吹込量の間にはＭ２１Ｋｌに示すような関係
かめシ、処理前Ｔ、Ｆｅ丸か低いとと（少なくとも１．
５ Ｘ以下であること）が望ましいことがわかる。 （４） 吹込１１ｆした気泡は、金ＪｌｉＭｇやＭｇ
合金を伴うと、その蒸発の影曽として溶−との間の接触
界幽横を増す、これは脱ｗ１木速肢會大にするのに関徴
的に役立つ。 （旬 溶−中およびスラグ中を通９抜は九Ｍｇ は（１
）式により溶−およびスラグ近傍の窒素分圧を低下する
。それによりて、雰Ｉ２Ｉ］隼からのスラグ。の吸ｉｌ
ｔ抑制する。この場合、スラグ中の窒素の移ｌｌ１遍度
は比職的小さいので、上記の効果で十分吸ａｔ−抑制で
きる一万、溶鋼は雰囲気に蒸出すると上記の条件でも雰
囲気からの吸′ｌｊｔ′におこす、雰囲気の窒素分圧は
、溶−中に吹込を嚢九気泡と真なり、溶−の（Ｎ）に対
応する平衡窒素分圧よシも低くすることがむづかしいか
らでめる（侵入空気などの影−で）、溶−の吸窒防止の
ためには、溶−一に存在するスラグ量ｔＴｏる値以上に
し、溶−函の露出ｔ＃ｈ止することによって行われる。 第３図はスラグ量と溶−中ｖｊｔ巣羨化の１１４ｉ係を
示している。吸窒上抑制して、全体として脱窒１ｔをふ
やすにはスラグ量ｔｉ１２ｋｆ／ｌ 以上であることが
８債なことがわかった。 以上のように本発明はムｒ 、 Ｈ，、炭化水嵩のよう
な非酸化性ガス、および浴−薗スラグによる脱窒を、ガ
スとともに金属Ｍｇ ６るいはＭｇ合金を吹込むことに
よって促進・可能にしたものでるる。 この場合、 Ｍｇ ｉｊ溶−にとけ込むことはな（、
Ｍｇ蒸気として作用す゛る０Ｍｇ ＠としては各棟Ｍ
ｇ 合”’（、。 金（蒸弗違ｆを保つことからｍｇ＞ａｏＸが望ましい）
も用いられるが、共存するＳｔ などが溶鋼中に入る
ことが！ｉ１ましくない場合には、金属Ｍｇ を用いる
のが通している。 ガスおよびＭｇ 分を溶−中に吹込むには、Ｉ１１火
−砿覆し九浸漬ノズルを用いることができる。 貢總例 ２５０ｔｆ＆複合吹錬転炉で溶製した低炭素−（０：α
ｏ ｓ Ｘ ｅ ｓｉ ：αｏ ｌＸ ｓ Ｍｎ ：
ｏ、 ｓ ｓ Ｘ ＊Ｐ：αｏ ｏ ８ Ｎ ｅ ８”
α００５％＊ Ｎ： ７９９ｍ ｍ１１ｊ［：１６４０
℃）を、未脱酸状態で取鋼に出−し、その際１合成７ラ
ツクス（Ｏａｏ ４０％。 ８１０會 ： ２ＳＸ、 ＡｋＯｍ ：
１ ５Ｘ、 ＭｇＯ：１ ０Ｘ 。 その惜Ｏａｒ＠ 、 Ｎａｎｏ 、 ｖ６０ 、 Ｍｎ
Ｏなど１０％）を１１＄ｋｆ／ｌ 添加する。出鋼終
了後取鍋に量をおいてＡｒ シールしながらｈ ＆
ｊ２ｋｆ／ｌ、 ７エロマンガン１４呻／ｌ 、７エ關
シリコン３神／ｌ ＃Ａ加し。 アルミナキャスタブルで２イニングし九潰漬ノズルによ
ｐＡｒ バブリングして溶−の均一化をはかった俵、サ
ンプリングして分析した。Ｏ：０．１５％、８１：０．
１５％、 Ｍｏ ： Ｌ ２Ｘ、 Ａｊ： ０．０２０
％、Ｐ：α００９％、８：０．００６％ｓ Ｎ ： １
７ｐｐｍ％Ｏ：２０ｐｐｍ、Ｔｅｍｐ： １６０５℃
、なお。 スラグの組成はＯａＯ３８９６、８＋０＝ ２．４％
。 Ａ＾Ｏｓ １６ Ｘ ｍ ＭｇＯ１”％、Ｔ＠ｒｅ
α９ Ｘ、 Ｍｎ０１．２％％Ｎｘ１９ｐｐｍで、量ｔ
ｉｉ９ｋｐ／ｌ でめり九。これに、前記の浸漬ノズ
ルによｌ Ａｒ ガスをキャリヤとして金ＪＩｉＭｇ
（粒屓α５〜αｏａｔ）を溶−中ｔｓｍの位置に２輪／
亀 吹込む（ムｒ ガス１．３Ｘ、Ａｎ： ０．０１
８Ｎ、Ｐ：ａＯｌＧｌＳ：α００６Ｘ＠ Ｍｇ ： Ｓ
ｒ％Ｎ ： １２９９ｍ、０：α０１２％、 Ｔｅｍｐ
： １５８０℃でＴｏ！＋、 （Ｎ）は５ ｐｐｍ
低下し喪、なお、この時のスラグＦｉｏ、ｏ：３９Ｎ、
８愚０１ ： ２２丸、 ＭｇＯ： １６ Ｎ ＊
ムｊ、０．：１２％、 Ｍｎ００．０８％％Ｔ−Ｆｅα
０１３％、Ｎ：αｏ ａ ｓＸでめった。この１ｇ；１
輌内溶−をロンダノズｋを用い、ムｒ シール条件下で
連続鋳造し、Ｎ ： １４１）Ｉ）ｍの低ｗ１嵩鋳片を
侍ることができ友。 以上のように１本発明は金属Ｍｇ ＴｏるいはＭｇ合金
を咎殊な使い方をする仁とにより、脱酸酸浴のｍ窒嵩ｌ
＆層を可能にし九−ので、低窒嵩−を安定して製造する
良めの方法として工業的な効果が大きい。
【図面の簡単な説明】
第１図は処理前１Ｎ１１（０） と１本発明による他
層時の脱窒量（△〔Ｎ〕）の関係を示す、第２因は。 縄層前スラブの酸化鉄含有量（Ｔｏｔａｌ Ｆｅ ３％
）と。 Ｉｉ＆電量の関係を示す、ｌｌｌ３図祉処虐藺に存在す
るス２ダ童と＃１＃中（Ｎ）の変化量の関係を示す。 代理人弁墳士秋沢政光 他 ２名 １、ｉ １１ （寸 Ｎ も Ｎ 、、ｌｔ（、、＋ （転） □・ ０ 、：賀・・−）ミ
層時の脱窒量（△〔Ｎ〕）の関係を示す、第２因は。 縄層前スラブの酸化鉄含有量（Ｔｏｔａｌ Ｆｅ ３％
）と。 Ｉｉ＆電量の関係を示す、ｌｌｌ３図祉処虐藺に存在す
るス２ダ童と＃１＃中（Ｎ）の変化量の関係を示す。 代理人弁墳士秋沢政光 他 ２名 １、ｉ １１ （寸 Ｎ も Ｎ 、、ｌｔ（、、＋ （転） □・ ０ 、：賀・・−）ミ
Claims (1)
- （１） 腕鍍処廖俵の権鍋内溶−に、１２１４／ｌ
以上のスラグ共存下で、非酸１ヒ性ガスでキャリヤし
九金勇ＭｇあるいはＭｇ 合金を吹込むことｔ％敞とす
る＠ｇｉｌｌ−の脱電本処珈方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56201766A JPS58104111A (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 脱酸溶鋼の脱窒素処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56201766A JPS58104111A (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 脱酸溶鋼の脱窒素処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58104111A true JPS58104111A (ja) | 1983-06-21 |
Family
ID=16446579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56201766A Pending JPS58104111A (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 脱酸溶鋼の脱窒素処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58104111A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107201422A (zh) * | 2016-03-17 | 2017-09-26 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种低碳钢的生产方法 |
| GB2553342A (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-07 | Materials Proc Institute | Producing steel |
| JP2023127879A (ja) * | 2022-03-02 | 2023-09-14 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の脱ガス処理方法 |
-
1981
- 1981-12-15 JP JP56201766A patent/JPS58104111A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107201422A (zh) * | 2016-03-17 | 2017-09-26 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种低碳钢的生产方法 |
| CN107201422B (zh) * | 2016-03-17 | 2019-05-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种低碳钢的生产方法 |
| GB2553342A (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-07 | Materials Proc Institute | Producing steel |
| JP2023127879A (ja) * | 2022-03-02 | 2023-09-14 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の脱ガス処理方法 |
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