JPS58135703A - スラブ予成形方法 - Google Patents
スラブ予成形方法Info
- Publication number
- JPS58135703A JPS58135703A JP1774582A JP1774582A JPS58135703A JP S58135703 A JPS58135703 A JP S58135703A JP 1774582 A JP1774582 A JP 1774582A JP 1774582 A JP1774582 A JP 1774582A JP S58135703 A JPS58135703 A JP S58135703A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- rolls
- rolling
- vertical
- fish
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/026—Rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スラブ予成形方法に関するものである。
一般に、連続鋳造または分塊圧延で製造されたスラブの
熱間圧延では、成品幅を確保するために行ういわゆる幅
殺しにより第１図に示すようにストリップ１０の先端部
および後端部にフィッシュ・テールＦが形成される。
熱間圧延では、成品幅を確保するために行ういわゆる幅
殺しにより第１図に示すようにストリップ１０の先端部
および後端部にフィッシュ・テールＦが形成される。
また、最近では連続鋳造を簡略化する目的でモールド数
を少なくしているために、前述の幅殺しを強力に行うこ
とが必要となる場合があり、フィッシュ・テールＦはま
すます犬きくなる傾向かある。このフィッシュ・テール
Ｆは圧延後（・、二切り捨てられるので、歩留低下の最
大の原因となっている。
を少なくしているために、前述の幅殺しを強力に行うこ
とが必要となる場合があり、フィッシュ・テールＦはま
すます犬きくなる傾向かある。このフィッシュ・テール
Ｆは圧延後（・、二切り捨てられるので、歩留低下の最
大の原因となっている。
フィッシュ・テールの減少方法として、粗圧延機の入側
にスラブ端部予成形装置を設置し、ホット・ストリップ
の圧延に先行してスラブ端部を予成形する方法が提案さ
れている。しかし、この方法では粗圧延ラインに新たに
予成形装置を設置しなければならない。予成形装置の新
設は費用がかかるとともに、設置スペースの確保の面で
も問題がある。
にスラブ端部予成形装置を設置し、ホット・ストリップ
の圧延に先行してスラブ端部を予成形する方法が提案さ
れている。しかし、この方法では粗圧延ラインに新たに
予成形装置を設置しなければならない。予成形装置の新
設は費用がかかるとともに、設置スペースの確保の面で
も問題がある。
したがって、本発明の目的は、既存設術を利用してスラ
ブを所定の形状に予成形し、熱間圧延のさいに生じるフ
ィッシュ・テールを低減し、歩留の向上を図ることにあ
る。
ブを所定の形状に予成形し、熱間圧延のさいに生じるフ
ィッシュ・テールを低減し、歩留の向上を図ることにあ
る。
本発明のスラブ予成形方法は、粗圧延伎の入側に設けで
あるバーチカル・スケール・ブレーカの垂直ロールを用
いてスラブの先端部コ０．よひ後端部のうちの少なくと
も一方に対して幅方向に圧縮成形部を熱間圧延に先行し
て形成することを特徴としている。
あるバーチカル・スケール・ブレーカの垂直ロールを用
いてスラブの先端部コ０．よひ後端部のうちの少なくと
も一方に対して幅方向に圧縮成形部を熱間圧延に先行し
て形成することを特徴としている。
以Ｆ、本発明の方法を図面に基いて説明する。
通常の熱間圧延においては、第２図に示すように、加熱
炉１において所定温度に加熱されたスラブＳは、粗圧延
ラインのバーチカル・スケール・ブレーカ２の垂直ロー
ル２１によってスラブＳの全長にわたって通常の幅殺し
を行ったのち粗圧延機３のエツジヤロール３ｊおよび水
平粗圧延ロール３２により引、き続き熱間圧延される。
炉１において所定温度に加熱されたスラブＳは、粗圧延
ラインのバーチカル・スケール・ブレーカ２の垂直ロー
ル２１によってスラブＳの全長にわたって通常の幅殺し
を行ったのち粗圧延機３のエツジヤロール３ｊおよび水
平粗圧延ロール３２により引、き続き熱間圧延される。
本発明においては、前記熱間圧延に先行して第３図に示
すように、バーチカル・スケール・ブレーカ２の垂直ロ
ール２１で通常の幅殺しを行う直前にスラブＳの先端部
または後端部の一方（第４図（Ａ））または両方（第４
図（Ｂ））を押圧してスラブ両エツジ部に圧縮成形部Ｓ
ｃを形成する。
すように、バーチカル・スケール・ブレーカ２の垂直ロ
ール２１で通常の幅殺しを行う直前にスラブＳの先端部
または後端部の一方（第４図（Ａ））または両方（第４
図（Ｂ））を押圧してスラブ両エツジ部に圧縮成形部Ｓ
ｃを形成する。
圧縮成形部Ｓｃは、第５図に示すように、スラブＳの最
端面Ｓ＋から所定の長さし、幅方向の両エツジに所定の
深さＥでバーチカル・スケール・ブレーカ２の垂直ロー
ル２１の半径を曲率半径とする円弧形状に形成される。
端面Ｓ＋から所定の長さし、幅方向の両エツジに所定の
深さＥでバーチカル・スケール・ブレーカ２の垂直ロー
ル２１の半径を曲率半径とする円弧形状に形成される。
圧縮成形部の長さＬおよび深さＥは、スラブ寸法、成品
寸法、圧延スケジュール等の条件ぐこより適宜決定され
る。
寸法、圧延スケジュール等の条件ぐこより適宜決定され
る。
垂直ロール２１によってスラブＳに圧縮成形部Ｓｃを形
成するさいに、実際にはスラブＳの最端面Ｓ１は第５図
に示すように、材料の流れによって幅方向中央部が内側
に深さＢだけ湾曲する。
成するさいに、実際にはスラブＳの最端面Ｓ１は第５図
に示すように、材料の流れによって幅方向中央部が内側
に深さＢだけ湾曲する。
しかし、このように予成形されたスラブをバーチカル・
スケール・ブレーカ２の垂直ロール２１によって全長に
わたって通常の幅圧下圧延を行うと、スラブの先後端部
は圧下されることなく通過するので、フィッシュ・テー
ルの成長が少なく、圧延後のラインシー・テールは非常
に減少する。
スケール・ブレーカ２の垂直ロール２１によって全長に
わたって通常の幅圧下圧延を行うと、スラブの先後端部
は圧下されることなく通過するので、フィッシュ・テー
ルの成長が少なく、圧延後のラインシー・テールは非常
に減少する。
次に、本発明の方法の具体的実施例について説明する。
（１）使用スラブ寸法
４１： 厚み２５０＋ａ＋Ｘ幅１２００ｍ’ｘ長さ５
０００１１１１１＆２： 厚み’２５ ＱｓｗＸ＋ｌ＠
１４５ ＱｍＸ、Ｊ４さ５０００ｍ＋（２）圧縮成形
部寸法 Ｌ＝２００＋ｍ 垂直ロール直径Ｄ＝１１００ｍＥ
＝３５７＋１１１ （３）粗圧延 幅圧下量（＝スラブ幅−粗圧延幅）＝８０＋＋ｏ＋＋粗
圧延後の厚み一３０恒 （４）粗圧延結果 本発明法と予成形を施さない従来法との比較結果を次の
第１表に示す。
０００１１１１１＆２： 厚み’２５ ＱｓｗＸ＋ｌ＠
１４５ ＱｍＸ、Ｊ４さ５０００ｍ＋（２）圧縮成形
部寸法 Ｌ＝２００＋ｍ 垂直ロール直径Ｄ＝１１００ｍＥ
＝３５７＋１１１ （３）粗圧延 幅圧下量（＝スラブ幅−粗圧延幅）＝８０＋＋ｏ＋＋粗
圧延後の厚み一３０恒 （４）粗圧延結果 本発明法と予成形を施さない従来法との比較結果を次の
第１表に示す。
本発明の方法によれば、既存設備を利用してスラブ予成
形を行うために、熱間圧延ラインに新たに予成形装置を
設置′Ｊ−る必要もなく、熱間圧延後のストリンプ先後
端のフィッシュ・テールヲ著しく減少させ、歩留の向上
を図ることかできる。
形を行うために、熱間圧延ラインに新たに予成形装置を
設置′Ｊ−る必要もなく、熱間圧延後のストリンプ先後
端のフィッシュ・テールヲ著しく減少させ、歩留の向上
を図ることかできる。
第１図は従来法によって圧延されたストＩＪツブの平面
図。第２図は本発明の方法が適用される粗圧延設備の概
略平面図。第３図は本発明の方法を示す説明図。第４図
は本発明の方法によって予成形されたスラブの平面図。 第５図は本発明の方法を示す説明図。 １： 加熱炉 ２： バーチカル・スケール
・ブレーカ ３：粗圧延機 ２１： 垂直ロール３１ｚ エツジ
ヤロール ３２； 水平粗圧延ロールＳ： ス ７
プ ｐ＝ フィッシュトテールＬ：
長 さ Ｅ：深さ 特許出願人 住友金属工業株式会社
図。第２図は本発明の方法が適用される粗圧延設備の概
略平面図。第３図は本発明の方法を示す説明図。第４図
は本発明の方法によって予成形されたスラブの平面図。 第５図は本発明の方法を示す説明図。 １： 加熱炉 ２： バーチカル・スケール
・ブレーカ ３：粗圧延機 ２１： 垂直ロール３１ｚ エツジ
ヤロール ３２； 水平粗圧延ロールＳ： ス ７
プ ｐ＝ フィッシュトテールＬ：
長 さ Ｅ：深さ 特許出願人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- 粗圧延機の入側に設けであるバーチカル・スケール・ブ
レーカの垂直ロールを用いて、スラブの先端部および後
端部のうちの少なくとも一方に対して幅方向に圧縮成形
部を熱間圧延に先行し２て形成することを特徴としたス
ラブ予成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1774582A JPS58135703A (ja) | 1982-02-06 | 1982-02-06 | スラブ予成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1774582A JPS58135703A (ja) | 1982-02-06 | 1982-02-06 | スラブ予成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58135703A true JPS58135703A (ja) | 1983-08-12 |
Family
ID=11952278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1774582A Pending JPS58135703A (ja) | 1982-02-06 | 1982-02-06 | スラブ予成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58135703A (ja) |
-
1982
- 1982-02-06 JP JP1774582A patent/JPS58135703A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8381384B2 (en) | Shaped direct chill aluminum ingot | |
| US4848127A (en) | Method of reducing slab in widthwise direction | |
| JPS594910A (ja) | シ−トバ−先後端のクロツプ抑制方法 | |
| US8381385B2 (en) | Shaped direct chill aluminum ingot | |
| JPH05138207A (ja) | 方向性電磁鋼板の耳割れを低減する熱間圧延方法 | |
| JPS58135701A (ja) | スラブ予成形方法 | |
| JP2848201B2 (ja) | 不等辺不等厚山形鋼の製造方法 | |
| JPH08309401A (ja) | スラブ及びスラブ前後端加工方法 | |
| JPS5816707A (ja) | 鋼帯の製造方法 | |
| JPS58135702A (ja) | スラブ予成形方法 | |
| JPS63188402A (ja) | 熱間スラブの幅サイジング方法 | |
| JP2010075977A (ja) | サイジングプレスによるスラブの成形方法 | |
| JPS6150045B2 (ja) | ||
| JPS6117561B2 (ja) | ||
| JP2785435B2 (ja) | 非鉄金属板の製造方法及びその装置 | |
| JPS63192503A (ja) | 熱間スラブの連続幅圧下プレス用金型 | |
| RU2000149C1 (ru) | Способ получени клинового листа | |
| JPS6349561B2 (ja) | ||
| JPS596721B2 (ja) | 直送圧延材の分塊圧延方法 | |
| JP2005059032A (ja) | 狭フランジ幅ｈ形鋼の圧延方法 | |
| JPH08281301A (ja) | ビームブランクの製造方法 | |
| JPH10137802A (ja) | スラブの熱間圧延方法 | |
| JPS60206501A (ja) | スラブ先後端のプレス予成形方法 | |
| JPS58173004A (ja) | 厚板圧延における成品形状制御方法 | |
| CN101111323A (zh) | 成型的直冷铝锭 |