JPS58140331A - ガラスの熱強化方法およびその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明バカラスの熱強化（ｔｈｅｒｖｅｌ　　ｔｏｕｇ
ｈｅｎｉｎｇ　）。特に熱ガラスを粒状材料で急冷する
ことによりガラスを熱強化する方法および＠画に関する
。

通常、ガラスは冷却空気を加熱ガラスの表面上に向けて
熱強化している。冷Ｎ１空気の流速を高めることにより
強化の度合を＾める試みは、光学的欠陥を生ずる機械的
損傷を生じ自動車用窓として使用するために望ましくな
いために一般に受は入れられていなかった。

また、急冷液体を熱ガラス表面に噴射状にまたは該液体
を霧化状で向ける方法は英国特許第４４１．０１７：４
４９．６０２：および４４９．８６４号明細１に提案さ
れている。

また、粒状材料をガス流に懸濁させた懸濁物を強化媒体
として使用することが提案されていた。

米国特許第３，４２３，１９８号明Ｉｌｌ書には有機重
合体、特にシリコン　ゴムまたはポリフルオロカーボン
微粒子のガス状懸濁物の使用について記載されている。

また、米国特許第３，７６４，４０３号明細書には熱ガ
ラスを昇華性二酸化炭素雪と接触させることが記載され
ている。

本発明の目的はガラス表面に向ＧＪる粒状材料の流動性
の調節を向上するガラスの熱強化方法および装置を提供
することである。

本発明の熱ガラス粒状材料で急冷することｋよってガラ
スを熱強化する＠画は、流動性の空気混和粒状材料を含
有する装置およびガラスに向ける粒状材料の流れと作用
させるかがる粒状材料の領域に設けたガス抜きＩＡ置か
ら構成したことを特徴とする。

本発明の好適な装置は供給粒状材料を含りする装置、こ
の粒状材料含有装置に連結するガス供給および抜き装置
および該ガス供給および抜き装置を調節する装置から構
成し、これによって粒状材料の流動性を選択的に調節し
て粒状材料流をガラスに向けるのを開始し、かつガラス
に強化応力を生じされるのに十分な時間にわたり前記粒
状材料流を緒持するように構成する。

粒状材料を含有する装置は粒状材料の流れに対する出口
を有する供給容器から構成することができ、ガス供給お
よび抜き装置は供給容器がら出［１の領域に位置させ、
かつ弁＠置を介してガス供給および抜き装置に連通ずる
少なくとも１個の孔を設けることができる。

好適例においては、供給容器からの出口を密充填空気混
和粒子の流れをガラスに向＋１で放出するノズル配列を
有する供給導管に連結し、供給容器を粒子の供給に有効
な斤カヘッドが生ずるように配置し、ガス供給および抜
きのための有孔管をノズルに対する入口に隣接（る供給
導管に設ける。

本発明の装置の他の好適な構造においては、各有孔管を
ガス供給部およびガス抜き部に連結する弁装置、および
有孔管へのガス供給および該有孔管からのガス抜きの切
換え順序を制御する前記弁装置に接続するタイマーを含
めることができる。

更に、少なくとも１個の有孔管を供給導管への入口の領
域に設け、弁によりガス抜き部に接続することができ、
またタイマーにかかる弁を接続してガス抜きの切換えを
制御し、これによって供給容器からの粒状材料の流れを
制ｍ−ｉるようにすることができる。

懸垂ガラス板を強化する場合に、装置は懸垂ガラス板に
対する処理空間をノズル出口端間に画成するノズル配列
を右する２個の供給＊＊およびこれらの供給導管にそれ
ぞれ接続する２個の供給容器から構成する。

また、本発明は熱ガラスを粒状材料で急冷するガラスの
熱強化方法に関するもので、この本発明のガラスの熱強
化方法はガラスに向ける粒状材料の流れを開始させ、か
つこの流れを強化応力をガラス中に生じさせるのに十分
な時間にわたって輔持するように粒状材料の流動痕を選
択的に調節することを特徴とする。

更に、本発明の方法は流動性空気混和粒状材料供給体か
ら粒状材料の流れを統御するようにし、このためにこの
流れが作用するかかる粒状材料供給体の領域からガス抜
きするようにし、このためにかかる領域において粒状材
料を緻密にし、かつ流れを阻止するようにする。

本発明の好適な方法においては、粒状材料の流れを供給
する粒状材料供給体に空気を通すと共にガスを粒状材料
本体の出口領域から抽出して粒状材料流を緻密にし、か
つ粒状材料流を妨げ、出口領域からのガス抜きから該出
口領域へのガス供給に切換えることによって空気混和粒
状材料流の供給を開始するようにする。

ガスは流れを領域の下流に供給して流れの圧力を調節す
ることができる。

操作の１例においては、流れをガラスに密充填空気混和
粒子の複数の流れの状態で向け、流れに供給するガスの
圧力を調節して流れを各流れ全体がガラス表面に向うそ
の軌道に轄持する速度でガラス表面に向けて放出するよ
うにする。

ガラス板を熱強化する場合に、ガラス板を垂直に配置し
、粒子の流れをガラスの両面に直接に向けるようにする
ことができる。

粒子の流れはノズルの垂直配列から放出することができ
る。

好ましくは、ノズルの各配列は流れを空気混和粒状材料
の降下材料供給体から供給し、ガスをノズル近くの流れ
に供給し、ノズル［の粒状材料供給体の高さおよびガス
供給の圧力は流れをガラスに向けて放出する速度を調整
するように調節する。

粒状材料供給体は粒状材料の柱体にすることができ、ガ
支を該柱体の底８Ｉｌｋおける領域がらガス抜きしてか
かる柱体がら粒状材料の流れを阻止し、ガスを前記領域
に連続的に供給して柱体からの粒状材料流を制御する。

更に、本発明の方法においてはガスを各流れにノズル近
くに互いに垂直関係で離間する複数の位置から供給し、
これらの位置においてガス供給からガス抽出に切換えて
流れを強化操作の終結において流れを押圧し、前記位置
へのガス供給に切換えて強化すべき次のガラス板に向け
て粒子流の放出を開始することができる。

前記位置へのガス供給の切換えは選択的に時間調節する
ことができ、最下位置で開始するようにすることができ
る。

更に、本発明の方法においてはノズルの配列のすぐ１の
出口領域からガスをガス抜きすることによって粒状材料
供給体から粒状材料の流れを阻止するようにする。

また、本発明は本発明の方法によって製造した熱強化ガ
ラスを包含する。

次に、本発明を添付図面について説明する。

第１〜３図においては、−例としてソーダ石灰石英ガラ
ス１は長四角形状であるが自動車の風防ガラス、側部灯
または後部灯の形状にカットできる。このガラス１を、
トングバー４から懸垂する吊り＠１１４により従来法で
トング２に吊るす。トングバー４を従来種類のホイスト
装Ｈ６がらホイストケーブル５によって懸垂し、尚この
ホイスト装置Ｉ６は７で一般に示される従来構造の垂直
炉の屋根の上に取り付ける。ホイストケーブル５は炉７
の屋根におけるスリーブ８を通し、またトングバーに通
す垂直ガイドレール９は炉の屋根を貴通して伸びている
。炉７の底には水圧作動ドア１１により閉じることので
きる開口１０を設ける。炉をプラムットホーム１２上に
取りｆＪ　Ｉ）、この上方にホイスト装置６を支持する
フレーム構造体１３を設電ノる。

プラットホーム１２は、床１５から上方へ突設する直立
フレーム構造体１４の上部に取り付ける。

２個の直立供給導管２８および２９は夫々ノズル配列３
０および３１を有し、これらのノズル配列は導管２８お
よび２９の前面から内方に向けて突出させる。導管２８
および２９をフレーム構造体１４に取り付け、ガラス板
１に対する処理空間をノズル出口端間で画成する。ノズ
ル３０および３１の夫々の配列は各供給導管２８および
２９の垂直な内面から突設するＵドミノーフ？イブＪパ
ターンに配列し、これら導管は断面が長方形で、かつ個
々の空気スライド３２および３３の出力端から垂直に下
方に向けて突出する。空気スライド３２および３３は、
ノズル３０および３１に空気混和状態で供給されるべき
粒状材料のれ体を包含する垂直供給容器３４および３５
の底部から延在する。

空気スライド３２は３６で示す多孔性床を有し、この床
を介して空気を充気室３７から供給する。

圧縮空気を汁縮空気本管３８から圧力調節器３９を介し
て充気室３７に供給する。空気を供給容器３４の底部近
くに有孔散布（ｓｐａｒｇｅ）管４０を介して供給して
供給容器３４内の粒状材料に空気を混和し、かつ流動性
にする。管４０を圧力調節器４１を介して圧縮空気本管
３８に連結する。同様に、本管３８からの圧縮空気を、
空気スライド３３の多孔性床４３を介して充気室４２か
ら供給容器３５の床部近くの有孔散布管４４に供給する
。

図示する如く再循環コンベヤー装置を設け、粒子を細目
フィルター４５を通って落下させる供給容器３４の頂部
への供給材料の供給を維持する。

直立容器を介して粒状材料を落下する際、容器頂部から
空気を同伴し、この同伴空気はスライド３２からの空気
と一緒に、容器内の粒子に空気を効果的に混和し、この
ために粒状材料は流動化し、液体のように、下方に向け
て流れるようになる。

この効果は容器３４の底部における散布１！４０および
空気スライド３２の多孔性床３６を通過する空気の圧力
を調節することにより高められ、これにより直立供給導
管２８の頂部に適当な時間に流れる粒子の流動性を確実
にする空気混和の均衡（ｂａｌａｎｃｅｄ）システムが
得られる。

ノズル３０により上りの直立容器３４内の粒状材料の柱
体の通常の表面レベル４６の＾さは、ノズル３０に粒子
を供給する際有効な圧力ヘッドが得られるようにする。

いかなる特別なノズル配列の場合でも、このＨ力ヘッド
は、密充填空気混和粒子の流れをノズル３０から強化す
べきガラスに向けて放出する速度の調節に寄与する。

反対側に配列したノズル３１にも同様に、直立導管２９
からの空気混和粒状材料の流れを供給する。この導管２
９は供給容器３５の底部から導かれる空気スライド３３
からト方に突出する。容器３５の頂部には細目フィルタ
ー４７があり、容器３５内の粒状材料の柱体の通常表面
レベルを４８で示す。　　　　゛ 各直立供給導管２８および２９には、例えば多孔質焼結
金属の複数の有孔ガス供給管４９を設ける。この管４９
は、ノズルの背後に隣辺する導管と水平に交差して突設
し、かつ各導管内の複数の位置で垂１方向に等間隔で離
間する。管４９はノズルの入口に水平方向に向け、かつ
その入口から水平方向に遠ざけるように、調節できる。

管４９が設置されている導管の外側において、台管４９
の一端をスプール弁の如き切換弁５０に連結する。

この弁５０は圧り調節器５１を介して圧縮空気本管３８
に連結される第一人口および真空本管５２に連結される
第二人口を有する。スプール弁の操作はタイマー５３で
制御する。本発明の一つの構造例においては、６個の有
孔管４９を設け、タイマー５３は知られた種類の電子シ
ーケンス制御器により制御することができ、この制御器
は本管３８からｌＩ４９へのガスの供給、および管４９
から真空本管５２へのガス抜きの切換え順序を制御する
。

管４９を弁５０により圧縮空気供給本管３８に連結する
場合、管４９から放出される空気は直立ｌ１ｌＩＩに落
下する供給材料の空気混和粒子への付加空気を構成する
。粒状材料柱体の表面レベル４６および４８により示さ
れる各供給床の高さ、および冬場ｌＦ２８および２９に
おける管４９への空気供給の調節圧力はノズル入口にお
ける空気混和粒子内の圧力を定める。この事は、ガラス
板をノズル３０と３１の間の処理空間に懸垂する場合に
、密充填空気混和粒子の流れをガラス板の表面に向けて
ノズル３０および３１から放出する速度を定める。

ｈ孔管５４は各供給導１！２８および２９の頂部に、す
なわら、粒状材料の流れを各導管に導入する入口領域に
設ける。台管５４を切換スプール弁５５により圧縮空気
本管３８および真空本管５２に連結する。弁５５はタイ
マー５６により制御ｌする。

各供給容器３４Ｊ３よび３５には、直立ディスク・コン
ベヤー５７および５８を設ける。コンベヤー５７はホッ
パー５９から供給容器３４の開口頂部上に設けた出口６
０に延在している。ホッパー５９は空気スライド６１の
排出端の下に設けて、タンク６２の上端部６３から溢れ
る粒状材料を受ける。空気スライド６１は水平に対し優
かに傾番ノて取り付け、かつ補集タンク６２の一方から
離間する。コンベヤー５８はホッパー６４から供給容器
３５の頂部上に設けた出口６５に上方に向けて延在する
。ホッパー６４を、第１図に示す如くやはり僅かに傾け
て取り付けた空気スライド６６の排出端の下に設け、タ
ンク６２の他の上端部６３から溢れる粒状材料を受ける
。

ホッパー５９および６４は粗目フィルタ６７および６８
を有し、これらフィルターを介して粒状材料を空気スラ
イド６１および６６の排出端から落下させる。

次にガラスを熱強化するための作業サイクルについて説
明する。

先ず、供給容器３４および３５の底部における有孔管４
０と４４並びに空気スライド３２と３３への圧縮空気の
供給を調節する。これにより空気混和粒状材料の供給体
は吉事３４および３５において準備状態に維持される。

真空は有孔管４９および５４に通す。管５４によるガス
抜きは空気スライド３２および３３からの出口領域にお
いて粒状材料を緻密にし、かつ供給容器における空気混
和粒状材料の流動性本体からの粒状材料の流れを阻止す
る作用をする。管４９を介してのガス抜きは粒状材料が
ノズル３０および３１を介して細流にならないように阻
止する。

炉の底部のドア１１を開け、トングバー４をホイスト装
置により降下させ、このために強化すべきガラス板１を
トングから懸垂することができる。

次いでホイスト装置６を作動して、第１および２図に示
す炉の内部の位置にトングバーを引き上げ、炉ドア１１
を閉じる。ガラス板は炉内に炉の壁における電熱器から
の放熱によりその軟化点近くの温度、例えば６２０°〜
６８０℃の範囲に加熱するのに十分な時間にわたって維
持する。ガラス板が所望温度に達した場合、炉の底部の
ドアを開き、このガラス板をノズル３０と３１の間の垂
直処理空間に一定速度ですみやかに降下させる。

ホイスト装置６における動的ブレーキ機構は、ガラスが
第１および２図の点線しで示す位置、即ちノズル配列３
０と３１の間に達した場合すみやかに減速するようにす
る。

湾曲した強化ガラス板を製造する必要がある場合には、
曲げダイ（ｂｅｎｄｉｎｇ　　ｄｉｅｓ）を炉と処理空
間の闇に既知の方法で設置することができる。

先ず、熱ガラス板を曲げダイの間の位置に陣下し、次い
で曲げダイをガラス板に接近して緊締し、ガラス板を湾
曲に形成する。次いｅ、ダイを後退させ、ガラス板を処
理空間に降下する。

あるいは、または更に英国特許出願（ＧＢ−Ａ）第２０
３８３１２に記載されている懸垂技術を、曲げダイを使
用する際の曲げの補助として、あるいは懸垂ガラス板を
湾曲させるのに用いることができる。

ガラス板が処理空間において静止している場合、タイマ
ー５６は、真空から圧縮空気供給に管５４を切り換える
切換弁５５を作動する。同時に、最下部の管４９に関連
するタイマー５３は、最下部の切換弁５０を真空から圧
縮空気供給に切り換え、導１！２８および２９の底部に
おいて沈滞する粒状材料の空気混和を開始する。切換順
序（５ｅｑｕｅｎｃｅ）は弁５０の体廿状態を圧縮空気
本管に迅速に継続して切り換える。

導管２８および２９に粒状材料を瞬時に流通づる。なぜ
ならば供給容器３４および３５からの空気混和粒状材料
の流れがもはや管５４を介するガス抜きにより制御され
ないので、容器３４および３５に存在りる圧力ヘッドが
直ちに作用し、密充填空気混和粒子流の放出をノズル配
列からガラス板の表面に向けて開始するためである。

直立供給容器３４および３５における粒子の落下供給高
さにより決定される有効な圧力ヘッド、および有孔管４
９を介して供給される空気の圧力はノズル配列３０＆３
よび３１のヴぐ背後にあたる直立供給導管２８Ｉ３よび
２９内の辻力を決定する。

それ故、密充填空気混和粒子の流れは、処理空間におい
て名流れの全体をガラス方向に向うその軌導、Ｆに維持
する速度で、ノズル３０および３１かガラスの表面に放
出される。

過剰な粒状材ｎ　１．ｔタンク６２の上端部６３および
６７から溢れ、空気スライド６１および６６１のシュー
トに落下し、オツパー５９および６４に受は入れ、コン
ベヤー５７および５８によって供給容器３４および３５
の頂部に再循環する。流れが開始した後直に、供給容器
３４および３５における粉状材料の再補給により、４６
および４８に示すほぼ静止表面レベルに供給床の高さが
維持する。

ガラス板をその歪み点以下に良く冷却し、かつガラスを
周囲温度に向って継続して冷Ｎ１するのにつれ強化応力
が誘発される強化期間の終了時において、タイマー制御
はタイマー５３および５６により弁５０および５５を輿
空に切り換え、これによりノズル背後の導管２８および
２９において粒状材料を緻密にすることによって、およ
び各空気スライドの出口領域において材料を緻密にする
ことによってノズルへの流れを抑制する。

供給容器における空気混和供給材料本体の流動性を維持
する。管５４を介してのガス抜きが空気スライドからの
空気混和材料の流れを抑制した場合に、導管２８および
２９における滞留材料が配列の下部ノズルを通し°ｒａ
ｍになる傾向がない場合には、管４９を周囲に排気する
ことができる。

ガラスに誘発した強化度に影響を及ぼすことが見出され
た一要因は、粒子の各流れの空隙率であり、この空隙率
は後述するが、０．９〜０．４の範囲が好ましい。ノズ
ル入口での有効な圧ノ〕、従って密充填空気混和粒子の
流れをノズルから放出する速度は、所望の空隙率で各流
れの全体をガラスの方向に向う軌道上に維持するように
する。

従って主な制御は空気混和粒状材料の供給床の＾さ、直
立導管２８および２９における有孔管４９から放出され
るガスの圧力、材料の放出を作動する時間、およびノズ
ルとノズル配列の幾何学形状である。

図示する如き個々の管４９に、またはこれら管の組に供
給する空気の供給−は独立して変えることができる。こ
の事はノズル配列の部分を介して粒状材料の流量を独立
して調節することができ、このために急冷の均一性を維
持することができる。

ガラス板を強化するための装置の１例の配置においては
、配列３０および３１にお１ノる各ノズルの良さを３０
−、ノズル孔を３＋ｕ＋とした。ノズルは２０ｓｓｘ２
０ａｍのノズル間隔を有する［ドミノ−ファイブ］配列
で配置した。各ノズル配列は１０１０ｓｓｘ６２０＋ｇ
ｎの空間を占め、各配列に３２００個のノズルを設けた
。二列のノズルの端面間の距離を１１５１とした。供給
容器３４および３５の供給床における粒状材料の表面レ
ベル４６および４８の高さは、ノズル配列３０および３
１の頂部１約２−一とした。ノズル端間の１１５１の幅
である処理空間は、平坦なガラス板または自動車の窓に
対して一般的である曲線形状に湾曲したガラス板の急冷
するのに十分である。

全体寸法３００ｓｍｘ３００１１１ｍのソーダ石灰石英
ガラス板を強化した。各ガラス板を予急冷（ρｒｅ−ｑ
Ｕｅｎｃｈｉｎｏ　）　ｍ度、例えば６５０℃まで加熱
し、次いでノズル３０および３１を介して処理空間に放
出した粒子の流れ中で急冷した。

各流れは、流れの境界を拡大ηることなくかつ流れ全体
をガラス表面に向う軌道上に維持する速度でガラス表面
に向Ｇノで放出した。一般に流れは、ガラスが任意実質
的な程度に１八に向は曲がる前にガラスに当てた。

各流れは０．９〜０．４の範囲の空隙率を有するのが好
ましいことを確かめた。粒子の各流れの速度のガラス面
に対する垂直成分は少なくとも１１１／Ｓとした。

空隙率とは粒子の各流れ内における空隙を意味する。例
えば夫々の流れに対し： 但しＶｎ＝短い長さの流れの容積。

Ｖｐ−短い長さの流れ中の粒状材料の容積。

空隙率の値は、粒状材料の充填麿が増大するにつれ減少
し、粉末材料に対して粉末の静止パイル（ｐｉｌｅｓ　
）　、または動いている著しく緻密に充填された粉末体
の場合には０．４〜０．５の範囲の値に低くする。空隙
率を０．９以上限界値１．０に向って大きくする上記以
外の範囲の値は小割合の粉末だけが存在する純粋なガス
を表わす。

粉末材料の流れを、所望とする強化応力をガラスに誘発
するのに十分な予定期間にわたってガラスに向け、この
期間経過後タイマー５３により切換弁５０を作動し、有
孔Ｉ！４９を真空本管５２に連結する。管４９の位置に
おＧＪるガス抜きは、ノズルを通る粒状材料の流れを抑
制し、ノズルからガラスに向う粒子の放出を素早く停止
する。

同時に、タイマー５６によりスプール弁５５が作動して
有孔管５４を真空本管５２に連通する。

空気スライド３２および３３の出口領域における粒状材
料は速やかに妨害され、次いで供給導管２８および２９
への粒状材料の流れを素早く停止する。

空気スライド３２および３３ｍびに供給容器３４および
３５における空気混和粒状材料は、次のガラス板の強化
のために備えて流動状態で維持する。

強化操作の終結において、空気スライド３２および３３
および有孔管４０および４４への圧縮空気をスイッチ・
オノし、容器３４および３５および空気スライド３２お
よび３３内に粒状材料が沈積するが、しかし次の強化操
作を行う前に再び空気混和するようにする。

次に、本発明のｈ法によるガラス板を熱強化する例を上
述するノズルを用いて説明する。

１ 粒状材料としては次の特性を有するγ〜アルミナを用い
た： 粒子密Ｆｌ−１，８３ｏ　、’ＣＩ＋’粒度範囲一２０
μｓ〜１４０μ園 平均粒度−６０μ− 多数の異なる厚さのガラス板を６５０’Ｃ１，：加熱し
、次いでγ　アルミナの流れを次の条件下で急冷した： 供給管４９に供給する空気の圧力−０，１７２ＭＰａ　
　　　　　“ ノズネからの出口における流れ速度−１，８８１／Ｓ 各ノズルからの全流量−１０，１ａ　、／″ｓｓ各流空
隙率＝０．６０２ １．１〜１．２３厚さのガラス板の強化度を第１表に示
す。

中心引張応力はヘリウム／ネオン　レーザービームをガ
ラスの縁に直接に通す散乱光技術により測定し、抑＆１
Ｊｆｆｉ　（ｒｅｔａｒｄａｔｉｏｎ　　ｆｒｉｎａｅ
ｓ　）をガラス表面の最初の２０１−〜３０１１で測定
し、ガラスのこの区域における平均中心引張応力の測定
に与えた。表面圧縮応力は異なる示差表面屈折計を用い
て測定した。

供給管４９に空気を供給する圧力を変えることは第■表
に示すようにノズルから放射するγ−アルミノ′流の出
口速曵および各法れの空隙率に影響を与える。この表は
６５０℃の予急冷湿度に加熱した２、３■−および３−
厚さのガラス板を強化した結束を示している。

これらの結果は、０．０３５ＭＰａから０．２７６ＭＰ
ａに空気供給圧売高めた場合に１．１２ｓ／ｓから２．
３１／Ｓにノズル出口における粒子流の速度に増加する
ことを示している。

空隙率は０．５３３〜０．７１４の範囲であった。

合流れにおけるγ−アルミナの全流量は４．３４Ｑ／Ｓ
か１１．７３Ｑ／Ｓに増加した。合流れ全体を保持し、
かつ合流れの軌道前のガラス表面に衝突する流れは任意
に評価しうる上方に向う曲線を画くように思われ、この
ためにガラス上での合流れの衝突速度のガラス表面に対
して垂直な成分はノズル出口における測定値よりあまり
低くなかった。垂直成分は少なくとも１−／ｓにするの
が好ましく、ガラスに損傷を与えないようにするために
ガラスの表面に対し−Ｃ垂直な速度成分は５１／Ｓ以上
にしないことが好ましいことを確かめた。

＾いガラスｍ度、例えば６７０℃において、幾分高い強
化度が得られた。例えば、８７ＭＰａの中心引張応力は
１１４５への空気供給Ｈな０．２７６Ｎ’Ｐａにした場
合に３ｍｍ厚さのガラス板に生じた。同じ条件下で７５
ＭＰａの中心引張応力は２．３１１ｊｌｌさのガラス板
に生じた。

ガラス表面が加熱され、かつ損傷を受けやすい該表面に
衝突させる粒状材料の速度を＾めることによって、ガラ
ス表面に損傷を与えないように注意する必要がある。上
１限速喰は５Ｉｌｌ／Ｓが適当であることを確かめた。

約５０〜６０論−下方のノズル端間の空間を用いること
ができる。空間を高める場合にはガラス板の強化度は減
少するが、サベての他の条件は一定に維持することがで
きる。

この事は６５０℃に加熱した２、３ｍｍの厚さのガラス
板を０．１７２ＭＰａの管４５への空気供給圧で強化す
る場合に、ノズル分離を６０ＩＩＩ１１から２００℃請
に変えることによって達成することを示している。この
結果を第■表に示す。

第　　■　　表 この結果は約１２０ｍｍから約６０ＩＩＩｌの範囲にわ
たってノズル空間を変化することがガラスに衝突させる
流れの速度を変えおよびガラスに生ずる応力を変える他
の有効手段を与えることを示している。

２００−のノズル１ｗ１間は自動車用ノ０ントガラスの
場合に普通の湾曲ガラス板の８０〜９０％、およびリヤ
およびサイドガラスの場合に普通ガラスの９５％適応す
るのに十分である。

ｆｌ！ 例１と同様の試験を次に示ず特性を有するアルミナ三水
和物を用いて行った： 粒子密度＝２．４５ｇ／ＣＴ１′ 粒度範囲＝２０μｍ〜１６０μｍ 平均粒子１ｔ−８６μ■ 多数の異なる厚さのガラス板を６５０℃に加熱し、次い
で次の条件下でアルミナ三水和物の流れで急冷した： 供給管４９への空気供給圧カー０．１７２Ｐａ ノズルから出口における流れの速度−１，７７ｍ／ｓ 各ノズルからの金塊１１−１０．３８（１／ｓ各名流の
空隙率−０，６８ １，１〜１２ｍ５厚さのガラス数の強化度を第１ｖ表に
示す。

第　　■　　表 上表の結果は管４９への空気供給の圧力の変化がノズル
から放射する流れの出口速度、流れの空隙率およびガラ
ス板の強化度に影響を与えることを示している。６５０
℃に加熱した２１１Ｌ　２．３−および３ｍｓの厚さの
各ガラス数にγ−アルミナ流を作用させた結果を第Ｖ表
に示す。

この結束は、アルミナ三水和物を用いた場合に、！！４
９への空気供給の圧力をＯ，Ｏ’３５ＭＰａから０．２
７６ＭＰａに高めることによってノズル出口速度を１．
１３＋ｅ／ｓから２．５１＋ｅ／ｓに＾めることを示し
ている。名流れにおけるアルミナ三水和物の全流量は５
．６５Ｑ／Ｓから１２．４４１１１／Ｓに増加し、流れ
は例１に記載すると同じ形状を有していた。

高いガラスＩｉ度、例えば６７０℃において、８７ＭＰ
ａの＾い中心引張応力は空気供給圧を０．２７６ＭＰａ
にした場合に３＋ｕ厚さのガラス板において達成した。

１工 同じノズル配列および同じ人♂さにおいて、９５容■％
の例２のアルミナ三水和物と５容健％の重炭酸ナトリウ
ムとの混合物を厚さ２，３１１および全長３００ｓａｘ
３００ｍｓのガラス板を強化するのに用いた。重炭酸ナ
トリウムは７０μ−の平均粒度および２．６０／ｃｊの
材料密度を有していた。アルミナ三水和物のみで急冷す
ることによって＾い応力を達成した。この＃Ａ東を第Ｖ
１表に小４゜第Ｖ１表に示すように同じ条件トぐ遥かに
高い応力が３ｍｓ厚さのガラス板に生じた。

第　　■　　表 １玉 例１〜３において用いたと同じノズル配列を用いたが、
しかしノズル孔は２−一にした。

また、例２にお４Ｊると同じアルミツ三水和物を用いた
。

２．３１１１厚さのガラス板を６５０℃に加熱し、アル
ミナ三和物の流れで急冷した。操作条件および結果を第
１表に示す。

１足 例１〜３におけると同じノズル配列においＣ１２，３ｇ
＋ｇ＋厚さのガラス板を熱強化するのに用いる粒状材料
を「フィシ。イト（Ｆ　１ｌｌｉｔｅ）　Ｊ粉末とした
。この「フィライトＪ粉末は発電所ボイラーからの微粉
砕燃Ｆｌ灰から誘導した中空ガラス球ぐ、次に示す特性
を有する： 材料密度−２，６０ｙ′ｄ 粒子密度−０，３８９／ｃｊ 粒度範囲一１５μ−〜２００μ輪 平均粒度−８０μ− 供給管４５に対する空気供給圧はノズルから１．４１／
Ｓの出口速度および０．７６の空Ｈ４Ａを有する「フィ
ライト」の流れを生成するように調節した。

２．３−厚さのガラス板を急冷前に６５０℃に加熱し、
強化ガラス板の中心引張応力は５８ＭＰａであった。

１ 例１〜３におけると同じノズル配列において。

粒状材料として次に示寸特徴を有する１５０メツシユの
ジルコン砂を用いた： 粒子密度＝５．６Ｑ／ｄ 粒度範囲一３０μｍ〜１６０μ■ 平均粒度＝１１０μ− ２，３−一厚さのガラス板を強化する場合に達成した結
果を第１Ｘ表に示す。

１Ｌ 管４９に対する空気供給圧りを変化させないでノズネ設
計を変えることによって＾い出口速度を達成できたこと
を確めた。

この事は２つの垂直ノズル配列から放射する例２に記載
すると同じアルミノ三水和物を用いで確めた。

各配列において、ノズルを２０ｍｍ対２０ＩＩＩのノズ
ル相互間の空間をもって「ドミノ−ファイブ（ｄｏｌｉ
ｎＯ−ｆｉｖｅ）　Ｊ配列に配置した。各／Ｘ／ｌ／（
７）長ざを５５Ｉｌｌにし、ノズル孔を３Ｉｌ１１１に
した。各配置は１０１０ｍｍｘ６１０１Ｏの空間を占め
、２つの配列の対向端間の距離を８５ＩＩｍにした。

２．３ｍｇ＋厚さのガラス板をそれぞれ６３０℃、６５
０℃および６７０℃に加熱し、この配列から放射するア
ルミナ三水和物の流れによって例２の試験で用いた０、
１０３ＭＰａ　、０．１７２ＭＰａおよび０．２７６Ｍ
Ｐａの空気供給圧力で急冷した。

得られた結果を第Ｘ表に示１゜ これらの例において、０．８７〜０．５３の範囲の空隙
率を有する密充填空気混和粒子が効果的であった。

０．７６〜０．４の範囲の空隙率は良好な結果を得るこ
とができた。フロントガラスとしで用いる場合に、例え
ばガラス板において可視領域の生ずる異なる強化効果は
ガラス板に生ずる＾い応力の領域の所望パターンに従っ
て各配列にノズルを配置することによって達成でき、こ
の高い応力の領域はガラス板の破損の場合に適当に見る
ことができる低い強化応力の領域の間に点在する。

懸垂熱ガラスは垂直フレーム間の処理空間を水平に輸送
した。他の操作手段では、強化すべきガラス板を垂直面
に対する角瓜、例えば垂直に対し４５°の角度に支持し
、垂直に対して同じ角度に定めた処理空間を通してノズ
ル配列の水平路に移動させた。　　　　′ 粒子の流れをガラス板の縁に向けて放射し、ガラス板の
縁の応力を高めるために、あるノズルを内方に向けるよ
うにした。他の配列において、ノ　　　１ズル配列の周
辺領域におけるノズルを内方に向４Ｊて強化するガラス
板の中心に向う一般化流（ｏｅｎｅｒａｌｉｚｅｄ　　
ｆｌｏｗ）を生じさせるようにした。

本発明の実施する装置の他の変型構造の例を第４図に示
す。

流動粒状材料を含りする２１１のタンク６９および７０
［は孔を設けた側１１７１および７２を設ける。ノズル
３０および３１の配列をこれらの側壁から突出させる。

ノズル端間の空間は１１０＋＋ａにし、熱強化すべきガ
ラス板１をノズル端の間の処理空間に下げる。

空気混和粒子をタンク６９および７０内の流動粒状材料
からノズル３０および３１のそれぞれに供給する。

タンク６９の底−の多孔性隔Ｉ！７３は充気室７４の屋
根を形成する。この充気室７４には流動化空気を供給ラ
イン７５を通して供給する。タンク６９の頂部は屋根７
６で閉鎖する。この屋根７６には弁７９を含む充填場！
！７８に接続（る人口ボート７７を設けている。弁７９
を開いた時に、粒状材料は導管７８を通してタンク６９
に充填する。空気導管８０は屋根７６の孔に連通する。

導管８０には弁８１を設け、これによってタンク内のＡ
部空間を圧力ライン８２に接続できるようにまたは排出
ライン８３を介して排気できるようにする。

他の導管８４はタンク６９の側壁７１に近い屋根７６の
孔に接続する。この導管８４は、屋根７６から下方に延
在する。そらせ板８５により流動床の主部分から分割し
たタンク６９内の流動床の１部分上に出口を形成する。

そらせ板８５の下端はタンクの多孔性床７３上に離間し
て位置させてタンクの主部分からそらせ板８５とタンク
の側Ｗ！７１との間の空間に矢８６で示す流動粒状材料
の流れを通す通路を形成する。この通路を通してノズル
３０に空気混和粒子を供給する。過剰の流動化空気は導
！！８４を通して排気する。

同じ符号を同じタンク７０の頂部の入口および出口導管
を有する屋根に用いている。

タンク７０の底部には多孔性隔ｉ！８７を設け、この隔
膜８７を通しで流動化空気は空気供給導管８９を有する
元気室８８から供給される。空気混和粒子の流れは矢８
６で示すようにそらせ＆８５の底部の１このタンク７０
から供給する。過当−の選択粒状材料がタンク６９およ
び７０に充填された場合には、弁７９を閉じ、弁８１に
よって圧力ライン８２を導管８０に接続し、このために
圧力はタンク６９および７０内の流動床上にＨ持される
。導管７５および８９を通して元気室７４および８８に
流動化空気を供給する圧りは、２つの流動床トの頂部空
間に維持する矢９０で示す圧力が作用するにもかかわら
ず適当な流動化条件が得られる程度にする。

流動供給床の表向上に維持する圧力９０に関して導管７
５および８９を通して流動化空気を供給する圧力を調節
することによって、ノズル３０および３１の配列に流す
空気混和粒子にお６ノる圧りは、密充填空気混和粒子の
流れ全体をガラスの表面に向うその流れの軌道に維持で
きる速度ｅかかる流れをガラス表向に向けて放射するよ
うに制御する。空気供給の切換えは第１〜３図に示す例
に記載すると同様に制御する。

ノズル３０および３１を通して供給する粒状材料は回収
し、別の貯蔵タンクに供給するが、勿論タンク６９およ
び７０の導管７８に再び供給する。

そらせ板８５を使用することによって、タンク６９およ
び７０内の流動粒子材料のレベルを、達成する強化効果
に悪影響を与えずに降下することができる。なぜならば
、一定圧力がタンク６９および７０内の流動材料の表面
上の頂部空間に維持できるためである。導ｉ！８４に通
すガスの排気はノズルに供給する空気混和粒子における
圧力を調節づる役目をする。

第５図は水平に支持するガラス数９１の熱強化に適当な
本発明の装置の変形構造を示している。

流動粒状材料を含有する水平に配置した供給導管９２お
よび９３はそれぞれノズル３０および３１の上部および
下部水平配列を有する。

ノズル３０は供給導管９２の土山から下方に向けて突出
させ、ノズル３１は供給導管９３の上面から上方に向４
Ｊ　Ｕ突出させる。ガラス板１に対づろ水平処理空間は
ノズルの端間によって画成される。

垂ム供給容器９４は−Ｆ部供給４管９２とその上面を介
して接続し、供給容器９５は下部供給導管９３と１側向
を介して接続する。各供給導管９２および９３には有孔
管９６を配置する。

付加有孔管９７および９８を供給容器９５の基部に取付
け、管９８を供給導管９３の管９６と平行に接続する。

ガラス板の処理前に、真空を供給導管９２および９３内
の管９６に通す。また、真空を供給容器９５の基部にお
ける管９８に通す。

この手段によって、供給導管９２および９３内の粒状材
料を空気の混和しない緻密状態に保持する。空気は供給
容器９５の基部における管９７に連続的に供給し、この
ために容器９５内の粒状材料をすばやく空気混和するこ
とかぐきる。

予急冷温度に加熱したガラス板９１はフレーム９９上に
支持し、水平処理空間に移動する。次いで、空気を」一
部供給導管９２内の管９６におよび下部供給導管９３内
の管９６および９８に供給する。

供給導！！９２および９３内の粒状材料の空気混和は、
ノズル３０を下方に向けて通しガラス板の−Ｆ面に向（
プて放射する粒状材料の強化効果がノズル３１を上方に
向けて通しガラス板の下面に向けて放射する粒状材料の
強化効果と殆んど同じになるように行う。

第６図は第１図と同様に示した本発明の＠置の変形構造
を示しているが、この構造では供給導管２８および２９
を、熱ガシス＆１を下げる粒状材料の急冷ガス−流動床
内に埋置している。流れは、流動床を通して各ノズルか
らの流れ全体をガラス板に向ける流れの軌道に維持する
速度でノズルから流動床に放射する。

ノズル配列３０および３１並びに流動粒状材料の供給は
第１〜３図において記載すると同じである。

フレーム構造体内の床１５土にはへロー１０１で包囲し
た交さ型リフト（５ｃｉｓｓｏｒｓ　−１ｉ目）テーブ
ル１００を設置する。このデープル１００はモの下部を
点線で示している。デーノル１００土にはノズル３０お
よび３１に供給すると同じ粒状材料の急冷ガス流動床に
対する容器１０２を設（プる。

この容器は矩形の水平断面を有し、かつ頂部を開放して
いる。容器１０２の床は多孔性隔膜１０３で形成してい
る。また、この隔膜１０３は一般に１０４で示す充気室
の屋根を構成している。

充気室１０４はｌｉＡ壁によって３つの部分に分割し、
この中心部分はそれ自体の空気供給を有し、他の２つの
外側部分は共通空気供給を有している。

空気は元気室の中心部分に外側部分より高いＩＩ力で供
給する。

隔ｙＡ１０３の多孔度は該膜を通る空気流に高い圧力降
下を生ずる程度にする。充気室の中心部分に対する空気
供給の圧力は容器１０２内の流動床の中心部分が粒子流
動化の静止均一膨張状態になるようにする。容器１０２
に最初に存在する粒状材料の分鰻は、流動化空気を充気
室１０４に供給する場合に流動床の静止表面レベルが容
器のほぼ中間に上昇するようにする。

図面に示していない冷却管を、容器内のその側壁近くに
設けて、例えば６０〜８０℃程度の適当な急冷温度で流
動床を維持することができる。

交さ型リフト　テーブル１００を作動することによって
、容器１０２はその下部位置から実線で丞す上昇位置に
上昇する。２個の垂直供給導管２８および２９は流動床
に埋置し、流動材料は導管によって流動床を容器に充填
し、容器の頂端で優かに流れるように移動する。

空気スライド６１は容器の片側から離間して容器の頂端
りか６２個の捕集シュート１０５に流す粒状材料を受け
るようにする。他の２個の捕集シュート１０５は空気ス
ライド６６に放出する。各シュートはスロート１０６に
下方に通じ、このスＬ］−ト１０６には流れ口１０７が
継着している。

容器１０２が上昇しまたは下降する場合に、スロート１
０７は下方に梢看し、容器１０２が［昇位菅に位置する
場合には、スロート１０７は下方に枢着して空気スライ
ド６１および６６のｔに横たわる。

操作サイクルは第１〜３図に記載すると同様ぐある。炉
ドア１１が閉じ、懸垂ガラス板が炉内で加熱された後、
交さ型リフト　テーブルが作動して容器を１胃する。ス
ロート１０７は上方に枢着し、このためにスロートは空
気スライド６１および６６から離れる。テーブル１００
が１．昇し始まるや否や、コンベヤー５７および５８が
始動する。

容器がそのＦ行位置に達した時に、元気室１０４への空
気供給を始める。

充気室１０４に供給される空気は、容器１０２内の粒状
８料をノズル配列間の処理空間にお【）る粒子流動化の
静止均一膨張状態の粒状材料と共に流動化する。

次いで、炉ドア１１を開き、熱ガラス数を一定速度で速
やかに処理空間に降下させる。ガラス板の下端が流動粒
状材料の水平の静止上面を下りに通過するや否や、直ら
に空気を有孔管４９におよび空気スライド５２および５
７に通づ。空気混和粒状材料は供給容器３４および３５
からノズルに粒状材料の合流が処理空間の静止的流動化
材料を通してガラス板に向けて放出するような圧力で流
す。

粒状材料の容器の上端上に流し、供給容器３４および３
５に再循環して供給流動床の静止表面レベルを維持する
。

容器１０２内における静止流動床は応力のバックグラン
ド　レベルをガラス板に与え、ガラス表面からの熱移動
をノズルから沈み流（ｓｕｂｍｅｒｇｅｄｓｔｒｅａｗ
ｓ　）の作用によって高められ、この沈み流はガラス表
面に達し、このガラス表面における粒状材料の局部撹拌
を＾め、粒状材料のみの流れにより生ずるガラスの応カ
バターンより一層均−な応カバターンを生ずる。

第７図はガラス板を湾曲にし、かつ強化する本発明の装
置の他の変形構造を示している。

第７図において、第１〜３図におけると同じ構造部分は
同じ符号で示している。

ｆＰ７は装−の底部に設け、湾曲ダイ１０８および１０
９は炉口１０の土に設ける。

ノズル配列３０および３１を有する供給導管２８および
２９は垂直導管の下部分を構成し、ぞの上部分は供給区
１ｉｔ３４および３５を構成している。第１〜３図に示
す構造の空気スライド３２および３３は必要としない。

導管の上部供給区域３４および３５にお６ノる粒状材料
の空気混和は二組の有孔１４０によって行われる。−組
の有孔ｔ＃４０は上部区域のほぼ中間に設ける。上側の
組のｈ孔管４ｏは上部区域の底部近くに設ける。各組の
有孔管４ｏは圧力調節器４１を介して圧縮空気本管３８
に接続する。圧縮空気を管４０に連続的に供給すること
によって、上部区域に粒状材料の供給体を空気混和状態
に容易に維持することができる。

下部区域２８および２９の頂部において、ノズル配列３
０および３１のすぐ上に３個の有孔管５４のバンクを設
け、これらの有孔管はタイマー５６によって制ｗ１＃る
切換弁５５に平行に接続する。弁５５１％：対する１つ
の入口は本管５２にぬ接に接＠する。弁５５に対する他
の人口は圧力調節器１１４を介して圧縮空気本管３８に
接続する。

下部区域２８および２９には垂ｉに離したｈ孔管４９を
設け、この有孔管４９はタイマー５３によって制御する
切換弁５０に対をなして接続し、かつ真空本管５２に直
接に接続する入口および圧力調節器５１を介して１１縮
空気本ｉ！３８に接続する入口を有する。

操作は第１〜３図に示す構造のｖｔｌ！ｌと１ｉｊＪ様
に行なう。垂直導管の上部区１４３４および３５から出
［１μ域における３個のｈ孔管５４のバンクに真空を通
すことは、流れを必要とするまで空気混和供給体を支持
するこれらの区域において粒状材料を接積的に緻密にす
る作用をする。

熱ガラス板１を炉からダイ１０８および１０９間の曲げ
位置に引ぎ上げるダイをガラス板に緊締曾る。ダイが湾
曲したガラス板を解放した後、またホットであるこのガ
ラス板を、ノズル配列３０および３１の間の処理空間に
示す位置に引き、トげる。

粉末補集シュート１１５をノズル配列の下に移動し、次
いＣ弁５５により圧縮空気を管５４に通ず。これにより
上部区域３４および３５にお１）る空気混和粒状材料の
供給材料本体が解放され、管４９への圧縮空気の順次切
り換えの結果として―ａ導管における材料の降下流が起
こり、ノズルから放出される流れを供給する。これはタ
イマー５６により弁５５が作動した場合に始まる。

夫々の上述する好適な構造例において、ノズルの断面形
状を円形から変化させることができ、例えば断面を楕円
とりることができる。ノズルの代りに供給導管２８およ
び２９の前面を、ガラス板に向けて放出する密充填空気
混和流を生ずることのできるスロットまたはスリット形
状の装置を配列して形成することができる。

本発明においては、中心（ｃｅｎｔｒａｌ　）引張り応
力の高い値および表面圧縮圧力の適麿に＾い値を有する
熱強化ガラス板を製造づる。この中心引張り応力値は強
化ガラスの高い強廉を示すものである。

例えば、１１４ＭＰａ　〜１２８ＭＰａの範囲の中心引
張り応力−は、本発明の方法を用いて６１１〜１２■−
の範囲の厚さのガラス数において得られた。

本発明において、６０ＭＰａ　〜９２ＭＰａの範囲の中
心引張り応力値を有し、厚さが２ｍｍ〜３ＩＩｌｌの範
囲である一層薄いガ°シス機、並びに上記範囲の厚さで
６０ＭＰａより低い中心引張り応力、例えば約４６ＭＰ
ａに低下した値を有するガラス板を製造することができ
た。

一層薄いガラス板でさえ本発明の方法により高い強度に
熱強化することができる。例えば、厚さ１．１１で５３
ＭＰａ程度の中心引張応力値を有する強化ガラスを製造
することができた。

【図面の簡単な説明】

第１図はガラス板を熱強化する本発明の方法を実施づる
装置の１例構造の１″部を切欠にして示した側面図、 第２図は第１図に示す装置の１部を切欠にした正面図、 第３図は第１および２図に示す装置の損部１［面図、 第４図は本発明の方法を実施ツる装置の他の変形構造を
説明する垂直断面図、 第５図は水平に配置したガラス数を熱強化づる本発明の
装置の他の変形構造を説明する垂直断面図、 第６図は怠冷ガス流動床を含む第１図に承り装置の変形
構造の１部を切欠にして示した側面図、および 第７図は本発明の方法を実施する装置の更に他の変形構
造の１部を切欠にして示した側面図である。 １．９１・・・ガラス板　　２・・・トンク３・・・吊
り装置　　　　　４・・・トングバー５・・・ホイスト
ケーブル６・・・小イスト装置７・・・垂直炉　　　　
　８・・・スリーブ９・・・垂直ガイドレール１０・・
・開口（炉口）１１・・・水圧作動ドア（類ドア） １２・・・プラットホール　１３・・・フレーム構造体
１４・・・自立フレーム構造体 １５・・・床 ２８、２９．９２．９３．９４・・・供給導管３０、３
１・・・ノズル配列 ３２、３３．６１．６６・・・空気スライド３４、３５
．９４・・・供給容器 ３６、４３．７３・・・多孔性床 ３７、４２．７４．８８．　１０４・・・充気室３８・
・・圧縮空気本管 ３９、４１．５１．　１１４・・・圧力調節器４０、４
４．４９．５４．９６．９７．９８・・・有孔管４５、
４７・・・細目フィルター ４６、４８・・・表面レベル　５０．５５・・・切換弁
５２・・・真空本管　　　　５３．５６・・・タイマー
５７、５８・・・コンベヤー　５９．６４・・・ホッパ
ー６０、６５・・・出口　　　　６２・・・補集タンク
６３、６７・・・タンク６２の上端部 ６８・・・粗目フィルター　６９．７０・・・タンク７
１、７２・・・側Ｗ１７３．８７．　１０３・・・多孔
性隔膜７５、８０．８４．８９・・・空気供給導管（供
給ライン）７６・・・屋根　　　　　　７９．８１・・
・弁１１・・・入口ポート　　　１８・・・充填導管８
２・・・汁カライン　　　８３・・・排出ライン８５・
・・そらせ板　　　　８６．９０・・・矢印９０・・・
圧力　　　　　　９２．９３・・・供給導管９８、９６
．９７・・・管　　　９９・・・フレーム１０１・・・
ベロー　　　　　１００・・・交さ型リフト１０２・・
・容器　　　　　　１０５・・・補集シュート１０６・
・・スロート　　　　１０７・・・流れ口１０８、　１
０９・・・湾曲ダイ。 竺、／、吻 ２゜ ′＃３．１ 第１頁の続き 優先権主張　＠１９８２年１０月１１日０イギリス（Ｇ
Ｂ）■８２２９００４ ０発　明　者　ブライアン・マーシュ イギリス国うンカシャー・ダブ リュエヌ５８アールエヌ・ニ ア−・ライガン・トランサイド ・ロード２６

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、熱ガラスと粒状材料で急冷するガラスを熱強化する
   方法において、粒状材料の流動痕を選択的に調節してガ
   ラスに向う粒状材料の流れを開始し、かつ該流れをガラ
   スに強化応力を誘発するのに十分な時間にわたって雑持
   することを特徴とするガラス熱強化方法。 ２、流動性空気混和粒状材料の供給本体からの粒状材料
   の流れを制御し、該流れを作用する前記供給本体の領域
   からガス抜きして該領域において前記材料を緻密にし、
   前記流れを阻止する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、前記流れを供給するために粒状材料本体を空気混和
   すると共に、かかる材料本体の出口領域からガス抜きし
   て材料を緻密にし、かつ前記流れを阻止し、空気混和粒
   状材料の流れを前記出口領域からのガス抜きから前記出
   口領域へのガス供給に切換えることによって開始する特
   許請求の範囲第１または２項記載の方法。 ４、前記領域の下流の流れにガスを供給して流れの圧力
   を調節する特許請求の範囲第２項記載の方法。 ５、ガラスに向う前記流れを密充填空気混和粒子の複数
   の流れの状態で生じさせ、流れに供給するガスの圧力を
   調節して該流れをガラスの表面に向は各流れ全体をかか
   るガラス表面に向うその軌道に維持づる速度で放出する
   特許請求の範囲第４項記載の方法。 ６、ガラス板を垂直にし、粒子の流れをガラスの両面に
   直接に向ける特許請求の範囲第５項記載の方法。 ７、粒子の前記流れをノズルの垂直配列から放出する特
   許請求の範囲第６項記載の方法。 ８、ノズルの各配列には空気混和粒子材料の時下供給体
   からの流れを供給し、ガスをノズル近くのかかる流れに
   供給し、ノズル上の供給体の高さおよびかかるガス供給
   の圧力を調節してガラスに向う前記流れの放出速度を調
   節づる特許請求の範囲第７項記載の方法。 ９、前記供給体を粒状材料のれ体とし、ガスをかかる柱
   体の底部における領域からガス抜きしてかかる柱体から
   の粒状材料の流れを阻止し、次いでガスをかかる領域に
   供給して前記柱体からの粒状材料流を特徴とする特許請
   求の範囲第８項記載の方法。 １０、ガスを多流れにノズルが豆いに隣接する関係で垂
   直に離間する複数の位置で供給し、これらの位置でガス
   供給からガス抜きに切換えて前記流れを強化操作の終り
   において抑制し、ガス供給を前記位置に切換えて強化す
   べき次のガラス板に向けて粒子流の放出を開始する特許
   請求の範囲第７〜９項のいずれか一つの項記載の方法。 １１、ガス供給の前記位置へ′の切換えを選択的に時間
   調節し、かかる供給を最下位の位置から開始する特許請
   求の範囲第１０項記載の方法。 １２、前記供給体からの粒状材料流をノズル配列のすぐ
   上の出口領域からのガス抜きによって阻止する特許請求
   の範囲第８〜１１項のいずれか一つの項記載の方法。 １３、熱ガラスを粒状材料で急冷することによりガラス
   を熱強化する装置において、流動性空気混和粒状材料本
   体を含有する装置およびガラスに向けて粒状材料の流れ
   を作用する前記材料本体の領域に位置するガス抜き装置
   から構成したことを特徴とするガラスの熱強化装置。 １４、粒状材料の供給体を含有する装置、該供給体含有
   装置に連結するガス供給およびガス抜き装置、および該
   ガス供給およびガス抜き装置を調節する装置から構成し
   、これにより粒状材料の流動度を選択的に調節してガラ
   スに向う粒状材料の流れを開始し、かつ該流れをガラス
   に強化応力を誘発するのに十分な時間にわたり維持する
   ようにした特許請求の範囲第１３項記載の＠置。 １５、粒状材料本体を含有づる前記装置を前記流れに対
   する出口を有する供給容器とし、前記ガス供給およびガ
   ス抜き装置には前記供給容器からの出口の領域に位置し
   、かつ弁装置を介して前記ガス供給およびガス抜きｉｕ
   ｔに連結する少なくとも１個の有孔管を設けた特許請求
   の範囲第１４項記載の装置。 １６、前記供給容器からの出口をノズル配列を有する供
   給導管に連結して密充填空気混和粒子の流れをガラスに
   向けて放出し、供給容器を粒子の供給のために有効な圧
   力ヘッドを得るように位置し、ガス供給およびガス抜き
   のための有孔管を供給導管においてノズルに対する入口
   近くに設けた特許請求の範囲第１５項記載の装置。 １７、各有孔管をガス供給本管およびガス抜き本管に連
   結した弁装置、および有孔管へのガス供給および該有孔
   管からのガス抜きを切換え　：る順序を制御する前記弁
   装置に連結したタイマーを設けた特許請求の範囲第１６
   項記載の装置。 １８、供給導管に対する入口の領域に設け、かつガス抜
   き本管に弁を介して連結した少なくとも１個の有孔管、
   およびガス抜きの切換えをＩ１１御する前記弁に接続し
   たタイマーを設け、これにより供給容器からの粒状材料
   の流れを制御するようにした特許請求の範囲第１６また
   は１７項記載の装置。 １９、ノズル配列を有する２個の供給導管および該供給
   導管にそれぞれ連結した２個の供給容器を設け、かかる
   配列はそのノズルの出口端間にガラス板に対する処理空
   間を画成した特許請求の範囲第１６〜１８項のいずれか
   一つの項記載の装置。 ２、特許請求の範囲第１〜１２項に記載するガラスの熱
   強化方法によって作った熱強化ガラス。