JPS58140332A - ガラスの熱強化方法およびその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱強化ガラ：１．　（ｔｈｅｒｍａｌ　　ｔｏ
ｕｇｈｅｎｉｎｇ）更に特に高温ガラスを粒状材料で急
冷するガラスの熱強化法およびその装置に関するもので
ある。

従来のガラスは加熱したガラス表面上に冷却空気を向け
ることにより熱強化している。冷却空気流の流速を高め
ることにより強化の度合を高めようとする試みは、必ず
しも商業的に受は入れられるとは限らなかった。この理
由はガラス表面に対する機械的損傷、自動車の窓として
の使用に対してこの強化ガラス板を容認できないものに
する光学欠陥の発生によるからである。

また、例えば英国特許第４４１０１７．４４９６０２お
よび４４９８６２＠明細−に開示されているように、急
冷液体を熱ガラス表面に噴射状にまたは該液体を霧化状
で向ける方法もあった。

また、粒状材料をガス流に懸濁させた懸濁物を強化媒体
として使用することが提案されていた。

米国特許第３４２３１９８号明細書は粒状有機画合体、
特にシリコンゴムまたはポリフルオロカーボンのガス懸
濁物の使用に関するものである。米国特許第３，７６４
．４０３号明細−には熱ガラスを昇華性二酸化炭素の雪
秋物と接触させることが波層されている。

本発明の主な目的は、強化処理においてガラス表面から
の熱の除去を＾めるために粒状材料をガラス表面に向け
る、ガラスの熱強化の優れた方法および装置を提供する
ことにある。

本発明においては、密充填空気混和（ａｅｒａｔｅｄ　
）粒子の流れを生じさせ、かかる流れを流れの全体をガ
ラス方向に向うその軌道上に緒持する速度でガラスに向
けて放出することを特徴とする、熱ガラスを粒状材料で
急冷する熱強化方法を提供する。

粒子の流れが０．９〜０．４の範囲の空隙率を有するの
が好ましい。更に好ましくは空隙率が０．７６〜０．４
の範囲内である。ガラス表面に対する粒子の流れの垂直
成分の速度は少なくとも１ａ／ｓｅｃであるのが好まし
い。

一層小さなガラス物品に関しては、ただ１つの粒子の流
れで十分に全物品の有効なる強化を得ることができる。

一層大きなガラス物品、例えば自動車の窓として使用さ
れるガラス板に関しては、ガラスの表面に放出する上記
粒子の流れを複数発生させるのが好ましい。

急冷中、ガラス板は垂直にし、粒子の流れをこのガラス
板の表面に向けるのが好ましい。

一方、ガラス板を水平に支持してもよく、粒子の流れを
ガラス板に向けて上方および下方に放出する。

本発明を実ｍ　する別の方法は、複数の、Ｆ配粒子の流
れを発生させ、これら流れを粒状材料の急冷ガス流動床
に導入し、この急冷床に沈められているガラスの表面に
向けて放出する。本方法を行なう好ましい方法において
は、ガラス板を垂直に吊るし、急冷床に降ろし、粒子の
流れをガラス板の両面に向は急冷床に放出する。

空゛気混和粒子の流れを、空気混和粒状材料を噴出して
流れを形成することにより生じさせるのが好ましい。

粒子の流れを、空気混和粒状材料の供給材料本体と連結
する配列ノズルから放出することができる。

本方法を実施する好ましい方法においては、供給体が同
伴ガスを含有する粒状材料の降下供給体より成り、付加
ガスをノズルに近接する粒子降下供給体に供給し、ノズ
ル上方の供給体の高さおよび付加ガス供給の圧力を調節
して、これにより名流れの全体をガラス方向へ向うその
軌道上に維持する速度で、ノズルからガラスに放出する
該流れのかかる速度を調節する。

ノズルの入口近傍の空気混和材料の圧力は、供給体の表
面上に圧力を維持することにより調節することができる
。

粒子の流れを縦二列のノズルから放出し、ノズルの各配
列に、空気混和粒状材料の降下供給による流れを供給し
、付加ガスをノズル配列近傍の流れに供給するのが好ま
しい。

更に、本方法はノズルが相互に近接する関係にある垂直
に離開する複数位置で８流れに対してガスを供給して、
強化すべき次のガラス板に対して粒子の流れの放出を開
始することを特徴とする。

上記位置へのガス供給の切り換え時間を選択的に定める
ことができる。

また本発明は本発明の方法によりガラスを熱強化するた
めの装置を含み、この装置は空気混和粒状材料の供給本
体を収容する＠置、かかる供給材料から重職空気混和粒
子の流れを発生する装置、かかる流れをガラス表面に向
けて放出する１ｍｌ、およびこの流れの放出速度を調節
する装置を備えたことを特徴とする。

本発明の装置は、空気混和粒状材料本体用容器および密
充填空気混和粒子の流れを放出するためにこの容器に連
結する配列ノズルを備えることができる。

好適例においては、上記容器が空気混和粒状材料の本体
を収容するための供給容器と連結する供給導管であり、
この供給容器を粒子の供給に対して有効なる圧力ヘッド
を得るように配置し、ガス抜きおよび供給用の有孔管を
ノズルの入口に近接する供給導管内に設ける。

懸垂ガラス板を強化する場合には、この装置はノズルの
各垂直配列を有する２個の供給導管および各供給導管に
連結する２個の供給容器を設け、上記ノズル配列は懸垂
ガラス板に対する垂直処理空間をノズル出口端間で画成
する。

個々の空気スライドにより供給容器を各供給導管に連結
し、これにより粒状材料を供給導管に供給する際に空気
混和状態でこの粒状材料を維持することができる。

更に、本発明の装置は流れから粒状材料を捕集するため
のタンク、タンク上部端から溢れる粒状材料を捕集する
ためにタンク近傍に取り付けた粒状材料用捕集シュート
、および捕集シュートから供給容器上部へ延在する再循
環コンベヤーまたはタンクから溢れる粒状材料を再循環
するための容器を備えることができる。

改良装置においては、上記タンクがタンクの底にガス供
給装置を収容しタンク内に急冷ガス流動床を作り出し、
このタンクを、流れがタンク内の急冷流動床の中に放出
されるように、ノズル配列の周囲にかかるタンクを上昇
操作できるリフトに取り付ける。

本発明の他の好適例においては、容器の片側に連結する
ノズル配列を有する供給体用密閉容器、およびこの容器
の上部に連結して供給体上の容器内の空間を加圧するガ
ス供給装置を設けることができる。

ガラス板を熱強化する場合、空気混和粒状材料の２個の
供給体のために２個の密閉容器を設け、各容器にノズル
配列を設け、かかるノズルの配列はその配列間で熱ガラ
ス板に対する処理空間を画成するように配置する。

水平に支持されたガラス板の強化に関しては、ノズルの
水平配列を有する２個の供給導管を設（）、かかる配列
は、互いに向い合った先端を有する上側および下側のノ
ズル配列を構成し、かつこれらの間にガラス板に対する
水平処理空間を画成する。

また、本発明は本発明の方法により製造した熱強化ガラ
スを含む。

次に本発明を添付図面により説明する。

第１〜３図においては、−例としてソーダ石灰石英ガラ
ス板は長四角形状であるが自動車の風防ガラス、側部灯
または後部灯の形状にカットできる。このガラス板１を
、トングバー４から懸垂する吊り＠ｌ１４により従来法
でトング２に吊るす。

トングバー４を従来種類のホイスト装置６からホイスト
ケーブル５によって懸垂し、尚このホイスト装置６は７
で一般に示される従来構造の垂直炉の屋根の上に取り付
ける。ホイストケーブル５は炉７の屋根におけるスリー
ブ８を通し、またトングバーに通す垂直ガイドレール９
は炉の屋根を貫通して伸びている。炉７の底には水圧作
動ドア１１により閉じることのできる開口１０を設ける
。

炉をプラムットホーム１２上に取り付け、この上方にホ
イスト装置６を支持するフレーム構造体１３を設ける。

プラットホーム１２は、床１５から上方へ突設する直立
フレーム構造体１４の上部に取り付ける。

２個の直立供給１！！２８および２９は夫々ノズル配列
３０および３１を有し、これらのノズル配列は一９！２
８および２９の前面から内方に向けて突出させる。導管
２８および２９をフレーム構造体１４に取り付け、ガラ
ス板１に対する処理空間をノズル出口端間で画成する。

ノズル３０および３１の夫々の配列は各供給導管２８お
よび２９の垂直な内面から突設する「ドミノ−ファイブ
」パターンに配列し、これら導管は断面が長方形で、か
つ個々の空気スライド３２および３３の出力端から垂直
に下方に向けて突出する。空気スライド３２および３３
は、ノズル３０および３１に空気混和状態で供給される
べき粒状材料のれ体を包含する垂直供給容器３４および
３５の底部から延在する。

空気スライド３２は３６で示す多孔性床を有し、この床
を介して空気を充気室３７から供給する。

圧縮空気を圧縮空気本管３８から圧力調節器３９を介し
て充気室３７に供給する。空気を供給容器３４の底部近
くに有孔散布（ｓｐａｒｇｅ）管４０を介して供給して
供給容器３４内の粒状材料に空気を混和し、かつ流動性
にする。管４０を圧力調節器４１を介して圧縮空気本管
３８に連結する。同様に、本管３８からの圧縮空気を、
空気スライド３３の多孔性床４３を介して充気室４２か
ら供給容器３５の床部近くの有孔散布管４４に供給する
。

図示する如く再循環コンベヤー装■を設け、粒子を細目
フィルター４５を通って落下させる供給容１１３４の頂
部への供給材料の供給を維持する。

直立容器を介して粒状材料を落下する際、容器頂部から
空気を同伴し、この同伴空気はスライド３２からの空気
と一緒に、容器内の粒子に空気を効ψ的に混和し、この
ために粒状材料は流動化し、舖のように、下方に向けて
流れるようになる。

の効宋は容器３４の底部゛における散布管４０お°び空
気スライド３２の多孔性床３６を通過する気の圧力を調
節することにより高められ、これ１より直立供給導管２
８の頂部に適当な時間に流れる粒子の流動性を確実にす
る空気混和の均衡（ｂａ　１ａｎｃｅｄ　）システムが
得られる。

ノズル３０により上方の直立容器３４内の粒状材料の柱
体の通常の表面レベル４６の＾さは、ノズル３０に粒子
を供給する際有効な圧力ヘッドが得られるようにする。

いかなる特別なノズル配ダ１の場合でも、この圧力ヘッ
ドは、密充填空気混和粒子の流れをノズル３０から強化
すべきガラスに向けて放出する速度の調節に寄与する。

及対側に配列したノズル３１にも同様に、直立導管２９
からの空気混和粒状材料の流れを供給する。この導管２
９は供給容器３５の底部から導かれる空気スライド３３
から下方に突出する。容器３５の頂部には細目フィルタ
ー４７があり、容器３５内の粒状材料の柱体の通常表向
レベルを４８で示す。

各直立供給導管２８および２９には、例えば多孔質焼結
金属の複数の有孔ガス供給管４９を設ける。この管４９
は、ノズルの背後に隣辺する導管と水平に交差して突設
し、かつ各導管内の複数の位置で垂直方向に等間隔でｇ
ｍｍする。管４９はノズルの入口に水平方向に向け、か
つその入口から水平方向に遠ざけるように、゛調節でき
る。管４９が設置されている導管の外側において、各管
４９の一端をスプール弁の如き切換弁５０に連結する。

この弁５０は圧力調節器５１を介して圧縮空気本管３８
に連結される第一人口および真空本管５２に連結される
第二人口を有する。スプール弁の操作はタイマー５３で
制′ｍ１′る。本発明の一つの構遍例においては、６個
の有孔管４９を設け、タイマー５３は知られた種類の電
子シーケンス制御器により制御することができ、この制
御器は本管３８から管４９へのガスの供給、および管４
９から真空本管５２へのガス抜きの切換え順序を制御す
る。

ｉ！４９を弁５０により圧縮空気供給本管３８に連結す
る場合、管４９から放出される空気は直立導管に落下す
る供給材料の空気混和粒子への付加空気を構成する。粒
状材料柱体の表面レベル４６および４８により示される
各供給床の高さ、および各導管２８および２９にお□け
る管４９への空気供給の調節圧力はノズル入口における
空気混和粒子内の圧力を定める。この事は、ガラス板を
ノズル３０と３１の間の処理空間に懸垂する場合に、密
充填空気混和粒子の流れをガラス板の表面に向けてノズ
ル３０および３１から放出する速度を定める。

有孔管５４は各供給導管２８および２９の頂部に、すな
わら、粒状材料の流れを各導管に導入する入口領域に設
ける。多管５４を切換スプール弁５５により圧縮空気本
管３８および真空本管５２に連結する。弁５５はタイマ
ー５６によりｖ制御する。

各供給容器３４および３５には、直立ディスク・コンベ
ヤー５７および５８を設ける。コンベヤー５７はホッパ
ー５９から供給容器３４の開口頂部上に設けた出口６０
に延在している。ホッパー５９は空気スライド６１の排
出端の下に設けて、タンク６２の上端部６３から溢れる
粒状材料を受ける。空気スライド６１は水平に対し僅か
に傾ＧＪて取り付け、かつ補集タンク６２の一方から離
間する。コンベヤー５８はホッパー６４から供給容器３
５の頂部上に設けた出口６５に上方に向けて延在する。

ホッパー６４を、第１図に示す如くヤはり僅かに傾けて
取り付けた空気スライド６６の排出端の下に設け、タン
ク６２の他の上端部６３から溢れる粒状材料を受ける。

ホッパー５９および６４は粗目フィルタ６７および６８
を有し、これらフィルターを介して粒状材料を空気スラ
イド６１および６６の排出端から落下させる。

次にガラスを熱強化するための作業サイクルについて説
明する。

先ず、供給容器３４および３５の底部における有孔管４
０と４４並びに空気スライド３２と３３への圧縮空気の
供給を調節する。これにより空気混和粒状材料の供給体
は容器３４および３５において準備状態に維持される。

真空は有孔管４９および５４に通す。管５４によるガス
抜きは空気スライド３２および３３からの出口領域にお
いて粒状材料を緻密にし、かつ供給容器における空気混
和粒状材料の流動性本体からの粒状材料の流れを阻止す
る作用をする。管４９を介してのガス抜きは粒状材料が
ノズル３０および３１を介して細流にならないように阻
止する。

炉の底部のドア１１を開け、トングバー４をホイスト装
置により降下させ、このために強化すべきガラス板１を
トングから懸垂することができる。

次いでホイスト装置６を作動して、第１および２図に示
す炉の内部の位置にトングバーを引き上げ、炉ドア１１
を閉じる。ガラス数は炉内に炉の壁における電熱器から
の放熱によりその軟化点近くの温度、例えば６２０°〜
６８０℃の範囲に加熱するのに寸分なＦＲｌｌｌｌにわ
たって維持する。ガラス板が所望温度に達した場合、炉
の底部のドアを開き、このガラス板をノズル３０と３１
の間の垂直処理空間に一定速度ですみやかに降下させる
。

ホイスト装置６における動的ブレーキ機構は、ガラスが
第１および２図の点線しで示す位置、即ちノズル配列３
０と３１の間に達した場合すみやかに減速するようにす
る。

湾曲した強化ガラス板を製造する必要がある場合には、
曲げダイ（ｂｅｎｄｉｎｇ　　ｄｉｅｓ）を炉と処理空
間の間に既知の方法で設置することができる。

先ず、熱ガラス板を曲げダイの間の位置に降下し、次い
で曲げダイをガラス板に接近して緊締し、ガラス板を湾
曲に形成する。次いで、ダイを後退させ、ガラス板を処
理空間に降下する。

あるいは、または更に英国特許出願（ＧＢ−Ａ）第２０
３８３１２に記載されている懸垂技術を、曲げダイを使
用する際の曲げの補助として、あるいは懸垂ガラス板を
湾曲させるのに用いることができる。

ガラス板が処理空間において静止している場合、タイマ
ー５６は、真空から圧縮空気供給に管５４を切り換える
切換弁５゛５を作動する。同時に、最下部の管４９に関
連するタイマー５３は、最下部の切換弁５０を真空から
圧縮空気供給に切り換え、導管２８および２９の底部に
おいて沈滞する粒状材料の空気混和を開始する。切換順
序（５ｅｑｕｅｎｃｅ　）は弁５０の休止状態を圧縮空
気本管に迅速に継続して切り換える。

導管２８および２９に粒状材料を瞬時に流通する。なぜ
ならば供給容器３４および３５からの空気混和粒状材料
の流れがもはや管５４を介するガス抜きにより制御され
ないので、容器３４および３５に存在する圧力ヘッドが
直ちに作用し、密充填空気混和粒子流の放出をノズル配
列からガラス板の表面に向けて開始するためである。

直立供給容器３４および３５における粒子の落上供給高
さにより決定される有効な圧力ヘッド、および有孔管４
９を介して供給される空気の圧力はノズル配列３０およ
び３１のすぐ背後にあたる直立供給導管２８および２９
内の圧力を決定する。

それ故、密充填空気混和粒子の流れは、処理空間におい
て名流れの全体をガラス方向に向うその軌導上に維持す
る速度で、ノズル３０および３１かガラスの表面に放出
される。

過剰な粒状材料はタンク６２の上端部６３および６７か
ら溢れ、空気スライド６１および６６上のシュートに落
下し、オツパー５９および６４に受は入れ、コンベヤー
５７および５８によって供給容器３４および３５の頂部
に再循環する。流れが開始した後直に、供給容器３４お
よび３５における粒状材料の再補給により、４６および
４８に示すほぼ静止表面レベルに供給床の高さが維持す
る。

ガラス板をその歪み点以下に良く冷却し、かつガラスを
周囲温度に向って継続して冷却するのにつれ強化応力が
誘発される強化期間の終了時において、タイマー制御は
タイマー５３および５６により弁５０および５５を真空
に切り換え、これによりノズル背後の導管２８および２
９において粒状材料を緻密にすることによって、および
各空気スライドの出口領域において材料を緻密にするこ
とによってノズルへの流れを抑制する。

供給容器における空気混和供給材料本体の流動性を維持
する。管５４を介してのガス抜きが空気スライドからの
空気混和材料の流れを抑制した場合に、導管２８および
２９における滞留材料が配列の下部ノズルを通して細流
になる傾向がない場合には、管４９を周囲に排気するこ
とができる。

ガラスに誘発した強化度に影響を及ぼすことが見出され
た一要因は、粒子の名流れの空隙率であり、この空隙率
は後述するが、０．９〜０．４の範囲が好ましい。ノズ
ル入口での有効な圧力、従って密充填空気混和粒子の流
れをノズルから放出する速度は、所望の空隙率で名流れ
の全体をガラスの方向に向う軌道上に維持するようにす
る。

従って主な制御は空気混和粒状材料の供給床の高さ、直
立導管２８および２９にお（）る有孔管４９から放出さ
れるガスの圧力、材料の放出を作動する時間、およびノ
ズルとノズル配列の幾何学形状である。

図示する如き個々の管４９に、またはこれら管の組に供
給する空気の供給鰻は独立して変えることができる。こ
の事はノズル配列の部分を介して粒状材料の流量を独立
して調節することができ、このために急冷の均一性を維
持することができる。

ガラス板を強化するための装置の１例の配置においては
、配列３０および３１における各ノズルの長さを３０ｗ
１Ｉ１１ノズル孔を３ｍｍとした。ノズルは２０１１１
１Ｘ２０１１のノズル間隔を有する「ドミノ−ファイブ
」配列で配置した。各ノズル配列は１０１０１０ｓｉｘ
６２０の空間を占め、各配列に３２００個のノズルを設
けた。７列のノズルの端面間の距離を１１５１１とした
。供給容器３４および３５の供給床における粒状材料の
表面レベル４６および４８の高さは、ノズル配列３０お
よび３１の頂部１約２−とした。ノズル端間の１１５１
の幅である処理空間は、平坦なガラス板または自動車の
窓に対して一般的である曲線形状に湾曲したガラス板の
急冷するのに十分である。

全体寸法３００ｓｍｘ３００ａｉのソーダ石灰石英ガラ
ス板を強化した。各ガラス板を予急冷（ｐｒｅ−ｑｕｅ
ｎｃｈｉｎｇ　）温度、例えば６５０℃まで加熱し、次
いでノズル３０および３１を介して処理空間に放出した
粒子の流れ中で急冷した。

各流れは、流れの境界を拡大することなくかつ流れ全体
をガラス表面に向う軌道上に維持する速度でガラス表面
に向けて放出□した。一般に流れは、ガラスが任意実質
的な程度に下方に向は曲がる前にガラスに当てた。

各流れは０．９〜０．４の範囲の空隙率を有するのが好
ましいことを確かめた。粒子の各流れの速度のガラス面
に対する垂直成分は少なくとも１園／Ｓとした。

空隙率とは粒子の各流れ内における空隙を意味する。例
えば夫々の流れに対し： 但しＶｎ−短い長さの流れの容積。

Ｖｐ＝短い長さの流れ中の粒状材料の容積。

空隙率の値は、粒状材料の充填度が増大するにつれ減少
し、粉末材料に対して粉末の静止パイル（ｐｉｌｅｓ　
）　、または動いている著しく緻密に充填された粉末体
の場合には０．４〜０．５の範囲の値に低くする。空隙
率を０．９以上限界１１１．０に向って大きくする上記
以外の範囲の値は小割合の粉末だ【ノが存在する純粋な
ガスを表わ１゜粉末材料の流れを、所望とする強化応力
をガラスに誘発するのに十分な予定期間にわたってガラ
スに向け、この期間経過後タイマー５３により切換弁５
０を作動し、有孔管４９を実字本管５２に連結する。管
４９の位置におけるガス抜きは、ノズルを通る粒状牧料
の流れを抑制し、ノズルからガラスに向う粒子の放出を
素早く停止する。

同時に、タイマー５６によりスプール弁５５が作動して
有孔管５４を真空本管５２に連通する。

空気スライド３２および３３の出口領域における粒状材
料は速やかに妨害され、次いで供給導管２８および２９
への粒状材料の流れを素早く停止する。

空気スライド３２および３３並びに供給容器３４および
３５における空気混和粒状材料は、次のガラス板の強化
のために備えて流動状態で維持する。

強化操作の終結において、空気スライド３２お五び３３
および有孔管４０および４４への圧縮空気をスイッチ・
オフし、容器３４および３５および空気スライド３２お
よび３３内に粒状材料が沈積するが、しかし次の強化操
作を行う前に再び空気混和するようにする。

次に、本発明の方法によるガラス板を熱強化する例を上
述するノズルを用いて説明する。

１ 粒状材料としては次の特性を有（るγ−アルミナを用い
た： 粒子密度−１，８３ｇ／ａｆ 粒度範囲一２０μ−〜１４０μ− 平均粒度−６０ｕｍ 多数の異なる厚さのガラス板を６５０℃に加熱し、次い
でγ−アルミプの流れを次の条件下で急冷した： 供給管４９に供給する空気の圧力−０，１７２Ｐａ ノズネからの出口における流れ速度−１，８８ｏｌ／ｓ 各ノズルからの金塊■＝１０．１ｏ／ｓ各流れの空隙率
−０，６０２ １，１〜１．２ＣＩＩ厚さのガラス板の強化度を第１表
に示す。

第１表 中心引張応力はヘリウム／ネオン　レーザービームをガ
ラスの縁に直接に通す散乱光技術によりｓ定ｔ、、、抑
制度（ｒｅｔａｒｄａｔｉｏｎ　　ｆｒｉｎｇｅｓ　）
をガラス表向の最初の２０−一〜３０−一で測定し、ガ
ラスのこの区域における平均中心引張応力の測定に与え
た。表面圧縮応力は異なる示差表面屈折針を用いて測定
した。

供給管４９に空気を供給する圧力を変えることは第Ｈ表
に示すようにノズルから放射するγ−アルミナ流の出口
速度および８流れの空隙率に影響を与える。この表は６
５０’Ｃの予急冷湿度に加熱した２、３−一および３−
厚さのガラス板を強化した結果を示している。

−“Ｈ表 これらの結果は、０．０３５ＭＰａから０．２７６ＭＰ
ａに空気供給圧を高めた場合に１．１２鵬／Ｓから２．
３ｍ／ｓにノズル出［］における粒子流の速度に増加す
ることを示している。

空隙率は０．５３３〜０．７１４の範囲であった。

８流れにおけるγ−アルミナの金塊鍾は４．３４Ｏ／Ｓ
か１１．７３ｏ／ｓに増加した。８流れ全体を保持し、
かつ８流れの軌道前のガラス表面に衝突する流れは任意
に評価しつる下方に向う曲線を画（ように思われ、この
ためにガラス上での８流れの衝突速度のガラス表面に対
して垂直な成分はノズル出口における測定値よりあまり
低くなかった。垂直成分は少なくとも１−／Ｓにするの
が好ましく、ガラスに損傷を与えないようにするために
ガラスの表面に対して％直な速度成分は５ａ＋　／ｓ以
上にしないことが好ましいことを確かめた。

高いガラス温度、例えば６７０℃において、幾分高い強
化度が得られた。例えば、８７ＭＰａの中心引張応力は
ｉ！４５への空気供給圧を０．２７６ＭＰａにした場合
に３ＩｌｌＩｌｌ厚さのガラス板に生じた。同じ条件下
で７５ＭＰａの中心引張応力は２．３１１厚さのガラス
板に生じた。

ガラス表面が加熱され、かつ損傷を受けやすい該表面に
衝突させる粒状材料の速度を高めることによって、ガラ
ス表面に損傷を与えないように注意する必要がある。上
限速度は５ｉ　／ｓが適当であることを確かめた。

約５０〜６０５ｍ下方のノズル端間の空間を用いること
ができる。空間を高める場合にはガラス板の強化度は減
少するが、すべての他の条件は一定に維持することがで
きる。

この事は６５０℃に加熱した２、３ｍｓの厚さのガラス
板を０．１７２ＭＰａの管４５への空気供給圧で強化す
る場合に、ノズル分離を６０１１ＩＩＢから２００ｍｍ
に変えることによって達成することを示している。この
結果を第■表に示す。

第　　■　　表 ・　６１Ｊ　　’　　９０ ・　８０　　’　　８１ １−□−二 この結果は約１２０ｖ＋＋から約６０．＋ｎの範囲にわ
たってノズル空間を変化することがガラスに衝突させる
流れの速度を変えおよびガラスに生ずる応力を変える他
の有効手段を与えることを示している。

２００■のノズル離間は自動車用フロントガラスの場合
に普通の湾曲ガラス板の８０〜９０％、およびリヤおよ
びサイドガラスの場合に普通ガラスの９５％適応するの
に十分である。

Ｌ 例１と同様の試験を次に示す特性を有するアルミナ三水
和物を用いて行った： 粒子密度−２，４５Ｑ／ｃｄ 粒度範囲一２０μ−〜１６０μ― 平均粒度＝８６μｍ 多数の異なる厚さのガラス板を６５０℃に加熱し、次い
で次の条件下でアルミナ三水和物の流れで急冷した： 供給管４９への空気供給圧カー０．１７２Ｐａ ノズルから出口における流れの速度＝１．７７１／Ｓ 各ノズルからの金塊磐＝１０．３８ｇ／ｓ名流れの空隙
率−０，６８ １，１〜１２１１岸さのガラス板の強化度を第１Ｖ表に
示す。

第　　Ｎ　　表 ２’６８　　１１０’ ６　１１２６　　２５９・ 上表の結果はＩ＠４９への空気供給の圧力の変化がノズ
ルから放射する流れの出口速度、流れの空隙率およびガ
ラス板の強化度に影響を与えることを示している。６５
０℃に加熱した２＋ｕ＋１２．３■および３■の厚さの
各ガラス板にγ−アルミナ流を作用させた結果を第１表
に示す。

〉 銖 この結果は、アルミナ三水和物を用いた場合に、管４９
への空気供給の圧力を０．０３５ＭＰａから０．２７６
ＭＰａに高めることによってノズル出口速度を１．１３
ａ／ｓから２．５１ａ／ｓに高めることを示している。

名流れにおけるアルミナ三水和物の金塊最は５．６５０
／ｓから１２．４４１７／Ｓに増加し、流れは例１に記
載すると同じ形状を有していた。

高いガラス温度、例えば６７０℃において、８７ＭＰａ
の高い中心引張応力は空気供給圧を０．２７６ＭＰａ　
にした場合に３ＩｌｌＩ１１厚サツカラス板において達
成した。

１ 同じノズル配列および同じ大きさにおいて、９５容置％
の例２のアルミナ三水和物と５容量％の重炭酸ナトリウ
ムとの混合物を厚さ２．３１１ｍおよび全長３００１１
１Ｘ３００１１１１のガラス板を強化するのに用いた。

重炭酸ナトリウムは７０μ−の平均粒度および２．６Ｑ
／ｄの材料密度を有していた。アルミナ三水和物のみで
急冷することによって高い応力を達成した。この結果を
第Ｖ１表に示す。

空二 〇 Ｃ 第■表に示すように同じ条件下で遥かに高い応力が３ｍ
ｍ厚さのガラス板に生じた。

例１〜３において用いたと同じノズル配列を用いたが、
しかしノズル孔は２１ｍにした。

また、例２におけると同じアルミプ三水和物を用いた。

２．３−一厚さのガラス板を６５０℃に加熱し、アルミ
ナ三和物の流れで急冷した。操作条件および結果を第１
表に示す。

鏝」Ｌ 例１〜３におけると同じノズル配列において、２．３−
一厚さのガラス板を熱強化するのに用いる粒状材料を１
フイライト（Ｆ　１ｌｌｉｔｅ）　Ｊ粉末とした。この
「フィライトＪ粉末は発電所ボイラーからの微勅砕燃料
灰から誘導した中空ガラス球で、次に示す特性を有する
： 材料密度＝２．６０／ＣＩ／ 粒子密度＝０．３８０　／ＣＩ／ 粒度範囲＝１５μ−〜２００μｍ 平均粒度＝８０μ厳 供給管４５に対する空気供給圧はノズルから１．４ｓ／
ｓの出口速度および０．７６の空隙率を有する「フィラ
イト」の流れを生成するように調節した。

２．３ｍｍ厚さのガラス板を急冷前に６５０℃に加熱し
、強化ガラス板の中心引張応力は５８ＭＰａであった。

ｌ灸 例１〜３におけると同じノズル配列において、粒状材料
として次に示す特徴を有する１５０メツシユのジルコン
砂を用いた： 粒子密度−５，６ｏ　／ｄ 粒度範囲一３０μｍ〜１６０μｍ 平均粒度−１１０μ− ２，３ｍｍ厚さのガラス板を強化する場合に達成した結
果を第■表に示す。

Ｌ 管４９に対する空気供給Ｉｔ力を変化させないでノズネ
設計を変えることによって＾い出口、速度を達成できた
ことを確めた。

この事は２つの垂直ノズル配列から放射する例２に記載
すると同じアルミナ三水和物を用いて確めた。

各配列において、ノズルを２０１１対２０１１のノズル
相互間の空間をもって［ドミノ−ファイブ（ｄｏｍｉｎ
ｏ−ｆｉｖｅ）　Ｊ配列に配置り、　ｔｃ。各ノスルノ
長さを５５−にし、ノズル孔を３＋＋ｕ＋＋にした。各
配置は１０１０＋ａｘ６２０ｓ−の空間を占め、２つの
配列の対向端間の距離を８５ｍ５にした。

２．３１１厚さのガラス板をそれぞれ６３０℃、６５０
℃および６７０℃に加熱し、この配列から放射するアル
ミナ三水和物の流れによって例２の試験で用いた０、１
０３ＭＰａ　、０．１７２ＭＰａおよび０．２７６ＭＰ
ａの空気供給圧力で急冷した。

得られた結果を第Ｘ表に示す。

これらの例において、０．８７〜０．５３の範囲の空隙
率を有する密充填空気混和粒子が効果的であった。

０．７６〜０．４の範囲の空隙率は長好な結果を得るこ
とができた。フロントガラスとして用いる場合に、例え
ばガラス板において可視領域の生ずる異なる強化効果は
ガラス板に生ずる＾い応力の領域の所望パターンに従っ
て各配列にノズルを配置することによって達成でき、こ
の高い応力の領域はガラス板の破損の場合に適当に見る
ことができる低い強化応力の領域の間に点在する。

懸垂熱ガラスは垂直フレーム間の処理空間を水平に輸送
した。他の操作手段では、強化すべきガラス板を垂直面
に対する角度、例えば垂直に対し４５°の角度に支持し
、垂直に対して同じ角度に定めた処理空間を通してノズ
ル配列の水平路に移動させた。

粒子の流れをガラス板の縁に向けて放射し、ガラス板の
縁の応力を＾めるために、あるノズルを内方に向けるよ
うにした。他の配列において、ノズル配列の周辺領域に
おけるノズルを内方に向けて強化するガラス板の中心に
向う一般化流（ＱｅｎｅｒａｌｉＺｅｄ　　ｆｌｏｗ）
を生じさせるようにした。

本発明の実施する装置の他の変型構造の例を第４図に示
（。

流動粒状材料を含有する２個のタンク６９および７０に
は孔を設けた側１７１および７２を設ける。ノズル３０
および３１の配列をこれらの側壁から突出させる。ノズ
ル端間の空間は１１０１１にし、熱強化すべきガラス板
１をノズル端の間の処理空間に下げる。

空気混和粒子をタンク６９および７０内の流動粒状材料
からノズル３０および３１のそれぞれに供給する。

タンク６９の底部の多孔性隔１１７３は充気室７４の屋
根を形成する。この充気室７４には流動化空気を供給ラ
イン７５を通して供給する。タンク６９の頂部は屋根７
６で閉鎖する。この屋根７６には弁７９を含む充填導管
７８に接続する入口ボート７７を設けている。弁７９を
開いた時に、粒状材料は導管７８を通してタンク６９に
充填する。空気導１１８０は屋根７６の孔に連通する。

導管８０には弁８１を設け、これによってタンク内の頂
部空間を圧力ライン８２に接続できるようにまたは錆出
ライン８３を介して排気できるようにする。

他の導管８４はタンク６９の側壁７１に近い屋根７６の
孔に接続する。この導管８４は、屋根７６から下方に延
在する。そらせ板８５により流動床の主部分から分割し
たタンク６９内の流動床の１部分士に出口を形成する。

そらせ板８５の下端はタンクの多孔性床７３上に離間し
て位置させてタンクの主部分からそらせ１ｉｉ８５とタ
ンクの側壁７１との間の空間に矢８６で示す流動粒状材
料の流れを通す通路を形成する。この通路を通してノズ
ル７３０に空気混和粒子を供給する。過剰の流動化空気
は導管８４を通して排気する。

同じ符号を同じタンク７０の頂部の入口および出口導管
を有する屋根に用いている。

タンク７０の底部には多孔性隔１０８７を設け、この隔
膜８７を通して流動化空気は空気供給導管８９を有する
充気室８８から供給される。空気混和粒子の流れは矢８
６で承りようにそらせ板８５の底部の下のタンク７０か
ら供給する。適当量の選択粒状材料がタンク６９および
７０に充填された場合には、弁７９を閉じ、弁８１によ
って圧力ライン８２を導１！８０に接続し、このために
圧力はタンク６９および７０内の流動床上に維持される
。導管７５および８９を通して充気室７４および８８に
流動化空気を供給する圧力は、２つの流動床上の頂部空
間に維持する矢９０で示す圧力が作用するにもかかわら
ず適当な流動化条件が得られる程良にする。

流動供給床の表面上に維持する圧力９０に関して導管７
５および８９を通して流動化空気を供給する圧力を調節
することによって、ノズル３０および３１の配列に流す
空気混和粒子における圧力は、密充填空気混和粒子の流
れ全体をガラスの表面に向うその流れの軌道に維持でき
る速度でかかる流れをガラス表向に向けて放射するよう
に１１１１１１する。空気供給の切換えは第１〜３図に
示す例に記載すると同様に制御する。

ノズル３０および３１を通して供給する粒状材料は回収
し、別の貯蔵タンクに供給するが、勿論タンク６９およ
び７０の導管７８に再び供給する。

そらせ板８５を使用することによって、タンク６９およ
び７０内の流動粒子材料のレベルを、達成する強化効果
に恩彰響を与えずに降下することができる。なぜならば
、一定圧力がタンク６９および７０内の流動材料の表面
上の頂部空間に維持できるためである。導管８４に通す
ガスの排気はノズルに供給する空気混和粒子における圧
力を調節する役目をする。

第５図は水平に支持するガラス板９１の熱強化に適当な
本発明の装置の変形構造を示している。

流動粒状材料を含有する水平に配置した供給導管９２お
よび９３はそれぞれノズル３０および３１の上部および
下部水平配列を有する。

ノズル３０は供給導管９２の下面から下方に向けて突出
させ、ノズル３１は供給導管９３の上面から上方に向け
て突出させる。ガラス板１に対する水平処理空間はノズ
ルの端間によって画成される。

垂直供給容器９４は上部供給導管９２とそのに面を介し
て接続し、供給容器９５は下部供給導管９３と１側面を
介して接続する。各供給導ｌｌ９２および９３には有孔
管９６を配置する。

付加有孔Ｉ！９７および９８を供給容器９５の基部に取
付け、管９８を供給導管９３の管９６と平行に接続する
。

ガラス板の処理前に、真空を供給導管９２および９３内
の管９６に通す。また、真空を供給容器９５の基部にお
ける管９８に通す。

この手段によって、供給導管９２および９３内の粒状材
料を空気の混和しない緻密状態に保持する。空気は供給
容器９５の基部における管９７に連続的に供給し、この
ために容器９５内の粒状材料をすばやく空気混和するこ
とができる。

予悠冷瀉度に加熱したガラス板９１はフレーム９９上に
支持し、水平処理空間に移動する。次いで、空気を上部
供給導管９２内の管９６におよび下部供給導管９３内の
管９６および９８に供給する。

供給導ｌｌ９２および９３内の粒状材料の空気混和は、
ノズル３０を下方に向けて通しガラス板の上向に向けて
放射する粒状材料の強化効果がノズル３１を上方に向け
て通しガラス板の下面に向けて放射する粒状材料の強化
効果と殆んど同じになるように行う。

第６図は第１図と同様に示した本発明の装置の変形構造
を示しているが、この構造では供給導管２８および２９
を、熱ガラス板１を下げる粒状材料の急冷ガス−流動床
内に埋置している。流れは、流動床を通して各ノズルか
らの流れ全体をガラス板に向ける流れの軌道に維持する
速度でノズルから流動床に放射する。

ノズル配列３０および３１並びに流動粒状材料の供給は
第１〜３図において記載すると同じである。

フレーム構造体内の床１５上にはへロー１０１で包囲し
た交さ型リフト（ＳＣｉＳＳＯｒＳ−１ｉｆｔ）テーブ
ル１００を設ける。このテーブル１００はその下部を点
線で示している。テーブル１００上にはノズル３０およ
び３１に供給すると同じ粒状材料の急冷ガス流動床に対
する容器１０２を設ける。

この容器は矩形の水平断面を有し、かつ頂部を開放して
いる。容器１０２の床は多孔性隔１１１０３で形成して
いる。また、この隔膜１０３は一般に１０４で示す充気
室の屋根を構成している。

元気室１０４は隔壁によって３つの部分に分割し、この
中心部分はそれ自体の空気供給を有し、他の２つの外側
部分は共通空気供給を有している。

空気は充気室の中心部分に外側部分より高いＩｆ力で供
給する。

隔１１１０３の多孔度は該膜を通る空気流に＾い圧力降
下を生ずる程度にする。充気室の中心部分に対する空気
供給の圧力は容器１０２内の流動床の中心部分が粒子流
動化の静止均一膨張状態になるようにする。容器１０２
に最初に存在する粒状材料の分量は、流動化空気を充気
室１０４に供給する場合に流動床の静止表面レベルが容
器のほぼ中間に上昇するようにする。

図面に示していない冷却管を、容器内のその側壁近くに
設けて、例えば６０〜８０℃程度の適当な急冷温度で流
動床を維持することができる。

交さ型リフト　テーブル１００を作動することによって
、容器１０２はその下部位置から実線で示す上昇位置に
上昇する。２個の垂直供給導管２８および２９は流動床
に埋置し、流動材料は導管によって流動床を容器に充填
し、容器の頂端で優かに流れるように移動する。

空気スライド６１は容器の片側から離間して容器の頂端
上から２個の捕集シュート１０５に流す粒状材料を受け
るようにする。他の２個の補集シュート１０５は空気ス
ライド６６に放出する。各シュートはスロート１０６に
下方に通じ、このスロート１０６には流れ口１０７が枢
着している。

容器１０２が上昇しまたは下降する場合に、スロート１
０７は上方に枢着し、容器１０２が上昇位置に位置する
場合には、スロート１０７は下方に枢着して空気スライ
ド６１および６６の上に横たわる。

操作サイクルは第１〜３図に記載すると同様である。炉
ドア１１が閉じ、懸垂ガラス板が炉内で加熱された後、
交さ型リフト　テーブルが作動して容器を上昇する。ス
ロート１０７は上方に枢着し、このためにスロートは空
気スライド６１および６６から離れる。テーブル１００
が上昇し始まるや否や、コンペ１７−５７および５８が
始動する。

容器がその上昇位置に達した時に、充気室１０４への空
気供給を始める。

充気室１０４に供給される空気は、容器１０２内の粒状
材料をノズル配列間の処理空間における粒子流動化の静
止均一膨張状態の粒状材料と共に流動化する。

次いで、炉ドア１１を開き、熱ガラス板を一定速度で速
やかに処理空間に降下させる。ガラス板の下端が流動粒
状材料の水平の静止上面を下方に通過するや否や、直ち
に空気を有孔管４９におよび空気スライド５２および５
７に通す。空気混和粒状材料は供給容器３４および３５
からノズルに粒状材料の合流が処理空間の静ＩＦ的流動
化材料を通してガラス板に向けて放出するような圧力で
流す。

粒状材料の容器の上端上に流し、供給容器３４および３
５に再循環して供給流動床の静止表面レベルを維持する
。

容器１０２内における静止流動床は応力のバックグラン
ド　レベルをガラス板に与え、ガラス表面からの熱移動
をノズルから沈み流（ｓｕｂｍｅｒｇｅｄｓｔｒｅａｗ
ｓ　）の作用によって高められ、この沈み流はガラス表
向に達し、このガラス表面における粒状材料の局部撹拌
を高め、粒状材料のみの流れにより生ずるガラスの応カ
バターンより一層均−な応カバターンを生ずる。

第７図はガラス板を湾曲にし、かつ強化する本発明のｓ
！胃の他の変形構造を示している。

第７図において、第１〜３図におけると同じ構造部分は
同じ符号で示している。

炉７は装習の底部に設け、湾曲ダイ１０８および１０９
は炉口１０の上に設ける。

ノズル配列３０および３１を有する供給導管２８および
２９は！ｌ！直導管導管部分を構成し、ぞの上部分は供
給区域３４および３５を構成している。第１〜３図に示
す構造の空気スライド３２および３３は必要としない。

導管の上部供給区域３４および３５における粒状材料の
空気混和は二組の有孔管４ｏによって行われる。−組の
有孔管４ｏは上部区域のほぼ中間に設ける。下側の組の
有孔管４ｏは上部区域の底部近くに設ける。各組の有孔
管４ｏは圧力調節器４１を介して圧縮空気本管３８に接
続する。圧縮空気を管４０に連続的に供給することによ
って、上部区域に粒状材料の供給体を空気混和状態に容
易に維持することができる。

下部区域２８および２９の頂部において、ノズル配列３
０および３１のすぐ上に３個の有孔管５４のバンクを設
け、これらの有孔管はタイマー５６によって制御する切
換弁５５に平行に接続する。弁５５に対する１つの入口
は本管５２に直接に接続する。弁５５に対する他の入口
は圧力調節器１１４を介して圧縮空気本管３８に接続す
る。

下部区域２８および２９には垂１に離した有孔管４９を
設け、この有孔管４９はタイマー５３によって−１１１
１する切換弁５０に対をなして接続し、かつ真空本管５
２に直接に接続する入口および圧力調節器５１を介して
圧縮空気本管３８に接続する入口を有する。

操作は第１〜３図に示す構造の装置と同様に行なう。垂
直導管の上部区域３４および３５から出口区域における
３個の有孔管５４のバンクに真空を通すことは、流れを
必要とするまで空気混和供給体を支持するこれらの区域
において粒状材料を接積的に緻密にする作用をする。

熱ガラス板１を炉からダイ１０８および１０９間の曲げ
位置に引き上げるダイをガラス板に緊締する。ダイか湾
曲したガラス板を解放した後、またホットであるこのガ
ラス板を、ノズル配列３０および３１の間の処理空間に
示寸位置に引き上げる。

粉末補集シュート１１５をノズル配列の下に移動し、次
いで弁５５により圧―空気を管５４に通す。これにより
上部区域３４および３５にお番プる空気混和粒状材料の
供給材料本体が解放され、管４９への汁縮空気の順次切
り換えの結果としてぬ立導管における材料の降下流が起
こり、ノズルから放出される流れを供給する。これはタ
イマー５６により弁５５が作動した場合に始まる。

夫々の上述づる好適な＊違例において、ノズルの断面形
状を円形から変化させることができ、例えば断面を楕円
とすることができる。ノズルの代りに供給導管２８およ
び２９の前面を、ガラス板に向けて放出する密充填空気
混和流を生ずることのできるスロットまたはスリット形
状の装置を配列して形成（ることができる。

本発明においては、中心（ｃｅｎｔｒａｌ　）引張り応
力の高い値および表面圧縮圧力の過度に＾い値を有する
熱強化ガラス板を製造する。この中心引張り応力値は強
化ガラスの＾い強度を示すものである。

例えば、１１４ＭＰａ　〜１２８ＭＰａの範囲の中心引
張り応′力値は、本発明の方法を用いて６ｍｍ〜１２■
−の範囲の厚さのガラス板において得られた。

本発明において、６０ＭＰａ　〜９２ＭＰａの範囲の中
心引張り応力値を有し、厚さが２１１１１〜３ＩｌｌＩ
の範囲であるー１ｉｌｉｌいガラス板、並びに上記範囲
の厚さで６０ＭＰａよ６低い中心引張り応力、例えば約
４６ＭＰａに低下した値を有するガラス板を製造するこ
とができた。

一層薄いガラス板でさえ本発明の方法により高い強度に
熱強化することができる。例えば、厚さ１．１１１で５
３ＭＰａ程度の中心引張応力値を有する強化ガラスを製
造することができた。

【図面の簡単な説明】

第１図はガラス板を熱強化する本発明の方法を実施する
装置の１例構造の１部を切欠にして示した側面図、 第２図は第１図に示す装置の１部を切欠にした正ＩＩｉ
図、 第３図は第１および２図に示す狼曹の頂部正面図、 第４図は本発明の方法を実施する装置の他の変形構造を
説明する垂直断面図、 第５図は水平に配置したガラス板を熱強化（る本発明の
装置の他の変形構造を説明する垂直断面図、 第６図は急冷ガス流動床を含む第１図に示す装置の変形
構造の１部、を切欠にして示した側面図、および 第７図は本発明の方法を実施する装置の更に他の変形構
造の１部を切欠にして示した側面図である。 １．９１・・・ガラス板　　　２・・・トング３・・・
吊り装置　　　　４・・・トングバー５・・・ホイスト
ケーブル６・・・小イスト装置１・・・垂直炉　　　　
　８・・・スリーブ９・・・垂直ガイドレール１０・・
・開口（炉口）１１・・・水圧作動ドア（炉ドア） １２・・・プラットホール　１３・・・フレーム構造体
１４・・・直立フレーム構造体 １５・・・床 ２８、２９．９２．９３．９４・・・供給導管３０、３
１・・・ノズル配列 ３２、３３．６１．６６・・・空気スライド３４、３５
．９４・・・供給容器 ３６、４３．７３・・・多孔性床 ３７、４２．７４．８８．　１０４・・・充気室３８・
・・圧縮空気本管 ３９、４１．５１．　１１４・・・圧力調節器４０、４
４．４９．５４．９６．９７．９８・・・有孔管４５、
４７・・・細目フィルター ４６、４８・・・表面レベル　５０．５５・・・切換弁
５２・・・真空本管　　　　５３．５６・・・タイマー
５７、５８・・・コンベヤー　５９．６４・・・ホッパ
ー６０、６５・・・出口　　　　６２・・・補集タンク
６３、６７・・・タンク６２の上端部 ６８・・・粗目フィルター　６９．７０・・・タンク７
１、７２・・・側壁　　　　７３．８７．　１０３・・
・多孔性隔膜７５、８０．８４．８９・・・空気供給導
管（供給ライン）７６・・・屋根　　　　　　７９．８
１・・・弁１１・・・入口ポート　　　１８・・・充填
導管８２・・・圧力ライン　　　８３・・・排出ライン
８５・・・そらせ板　　　　８６．９０・・・矢印９０
・・・圧ノＪ　　　　　　　９２．９３・・・供給導管
９８、９６．９７・・・管　　　９９・・・フレーム１
０１・・・ベロー　　　　　１００・・・交さ型リフト
１０２・・・容器　　　　　１０５・・・補集シュート
１０６・・・スロート　　　　１０７・・・流れ口１０
８、　１０９・・・湾曲ダイ。 ｍ、／、を瑞 ：、）２１： 第５．ｌ−１ 身？、６．Ｆ３ 第１頁の続き 優先権主張　＠１９８２年１０月１１日■イギリス（Ｇ
Ｂ）■８２２９００４ ０発　明　者　ジョン・エバソン イギリス国マーシーサイド・ピ ーアール９９ユーワイ・サラ スホート・グレンメアー・パー ク・メルローズ・アベニュー９

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、熱ガラスを粒状材料で急冷することによりガラスを
   熱強化する方法において、密充填空気混和粒子の流れを
   生じさせ、該流れを、流れの全体をガラス方向に向うそ
   の軌道上に維持する速度でガラスに向けて放出すること
   を特徴とするガラスの熱強化方法。 ２、粒子の流れが０．９〜０．４の範囲の空隙率を有す
   る特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、粒子の流れが０．７６〜０．４の範囲の空隙率を有
   する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４、ガラス表面に対する粒子の流れの垂直成分の速度が
   少なくとも１１１１／ＳｅＣである特許請求の範囲第１
   〜３項いずれか一つの項記載の方法。 ５、ガラス表面に向けて放出（る複数の上記粒子の流れ
   を生じさせる特許請求の範囲第１〜４項のいずれか一つ
   の項記載の方法。 ６、ガラスが直立しているガラス板であり、このガラス
   板の表面に粒子の流れを向ける特許請求の範囲第５項記
   載の方法。 １、ガラスが水平に支持されるガラス板であり、このガ
   ラス板の表面に向けて上方および下方に粒子の流れを放
   出する特許請求の範囲第５項記載の方法。 ８、複数の上記粒子の流れを生じさせ、これら流れを粒
   状材料の急冷ガス流動床に導入し、該急冷床に沈められ
   ているガラス表面に向は放出する特許請求の範囲第１項
   記載の方法。 ９、ガラスが垂直に吊るされかつ急冷床に沈められてい
   るガラス板であり、粒子の流れを上記ガラス板の両面に
   向は急冷床に放出する特許請求の範囲第８項記載の方法
   。 １０、空気混和粒状材料を供給することにより上記空気
   混和粒子の流れを生じさせて上記流れを形成する特許請
   求の範囲第５〜９項いずれか一つの項記載の方法。 １１０粒子の流れを、空気混和粒状材料の供給材料本体
   と連通する配列ノズルから放出する特許請求の範囲第１
   ０項記載の方法。 １２、供給体が同伴ガスを含有する粒状材料の降下供給
   体より成り、付加ガスをノズルに近接する粒子の降下供
   給材料本体に供給し、ノズル上方の供給体の高さおよび
   付加ガスの供給圧力を調節して、これにより各流れの全
   体をガラス面方向へ向うその軌道上に維持する速度でノ
   ズルからガラスに放出する該流れのかかる速度を調節す
   る特許請求の範囲第１１項記載の方法。 １３、ノズルの入口近傍の空気混和材料の圧力を、供給
   体の表面上に圧力を維持することにより調節する特許請
   求の範囲第１１項記載の方法。 １４、粒子の流れを縦二列゛のノズルから放出し、ノズ
   ルの各配列に、空気混和粒状材料の降下供給による流れ
   を供給し、かつ付加ガスをノズル配列近傍の流れに供給
   する特許請求の範囲第１２項記載の方法。 １５、ノズルが相互に近接する関係にある垂直に離間す
   る複数の位置で各流れに対してガスを供給して、強化す
   べき次のガラス板に対して粒子の流れの放出を開始する
   特許請求の範囲第１４項記載の方法。 １６、上記複数の位置へのガス供給の切り換え時間を選
   択的に定め、最下部の位置から開始する特許請求の範囲
   第１５項記載の方法。 １７、ガラスを熱強化する装置において、空気混和粒状
   材料の供給体を収容する装置、かかる供給材料から密充
   填空気混和粒子の流れを発生する装置、かかる流れをガ
   ラス表面に向けて放出する装置、およびこの流れの放出
   速度を調節する装置を備えたことを特徴とするガラスの
   熱強化装置。 １８、空気混和粒状材料の供給体用容器、および密充填
   混和粒子の流れをガラス表面に放出するための容器に連
   結するノズル配列を備えた特許請求の範囲第１７項記載
   の装置。 １９、上記容器が空気混和粒状材料の本体を収容するた
   めの供給材料容器に連結する供給導管であり、上記供給
   材料容器を粒子の供給に対して有効なる圧力ヘッドを得
   るように配冒し、ガス供給用の有孔管をノズルの入口に
   近接する供給導管内に設けた特許請求の範囲第１８項記
   載の装置。 ２０、ノズルの各垂直配列を有する２個の供給導管およ
   びこれら導管に連結する２個の供給容器を設け、上記配
   列により懸垂ガラス板に対する垂直処理空間をノズル出
   口端間で画成する特許請求の範囲第１９項記載の装置。 ２１、粒状材料を供給導管に供給する際空気混和状態で
   この粒状材料を維持するために、個々の空気スライドに
   より供給容器を各供給導管に連結した特許請求の範囲第
   ２０項記載の装−０ ２２、流れから粒状材料を捕集するためのタンク、タン
   ク上部端から溢れる粒状材料を捕集するためにタンク近
   傍に取り付けた粒状材料用捕集シュート、およびこの補
   集シュートから供給容器上部へ延在（る再循環コンベヤ
   ーまたはタンクから溢れる粒状材料を再循環するための
   容器を備えた特許請求の範囲第１９〜２１項いずれか一
   つの項記載の装置。 ２３、上記タンクが、タンク内に急冷ガス流動床を作り
   出すためにタンクの底にガス供給装置を収容し、このタ
   ンクを、流れがタンク内の急冷流動床の中に放出される
   ように、ノズル配列の周囲にかかるタンクを１袢操作で
   きるリフトに取り付けた特許請求の範囲第２２項記載の
   装置。 ２４、容器の片側に連結するノズル配列を有する供給体
   用密閉容器、およびこの容器の上部に連結して供給体上
   の容器内の空間を加圧するガス供給装置を設けた特許請
   求の範囲第１８項記載の装置。 ２５、空気混和粒状材料の２個の供給体用に２個の密閉
   容器を設け、各容器がノズル配列を有し、これらノズル
   の配列を、その配列間で熱ガラス板に対する処理空間を
   画成するように配置した特許請求の範囲第２４項記載の
   装置。 ２６、ノズルの水平配列を有づる２個の供給導管を設け
   、かかる配列が、互いに向い合った先端を有する上側お
   よび下側のノズル配列を構成し、かつこれらの間にガラ
   ス板に対する水平処理空間を画成した特許請求の範囲第
   １９項記載の装置。 ２、特許請求の範囲第１〜１９項のいずれか一つの項の
   方法により製造した熱強化ガラス。