JPS58141841A - 連鋳鋳片の熱間縦割り方法 - Google Patents
連鋳鋳片の熱間縦割り方法Info
- Publication number
- JPS58141841A JPS58141841A JP2277082A JP2277082A JPS58141841A JP S58141841 A JPS58141841 A JP S58141841A JP 2277082 A JP2277082 A JP 2277082A JP 2277082 A JP2277082 A JP 2277082A JP S58141841 A JPS58141841 A JP S58141841A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- ingot
- cut
- hot
- slab
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title abstract description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 18
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 4
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 241001580033 Imma Species 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/126—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cutting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shearing Machines (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連鋳鋳片の熱間縦割り方法に関するものであ
る。
る。
一般に、連続鋳造機の生産能力は、鋳片の断面寸法と鋳
込み速度によって決定される。鋳片の断面形状が正方形
に近い場合には、中心部の凝固速度が遍く、鋳込み速度
はその中心部の凝固速度に制約を受ける。しかし、その
断面形状が長方形である場合、長辺側の幅寸法を増大さ
せても、内部の凝固速度は厚み（短辺傭寸法）が同じで
あれば上記の正方形断面のものを同一である。従って従
来、連鋳機の生産能力を増大させるためには、所定の熱
間圧延前素材寸法より大きな幅、たとえば２倍幅で鋳造
し、後続設備でこれを幅方向を２分割することが提案さ
れ実施されてきた。これによッテ、不足する鋳造能力を
補えるので、莫大な設備投資をして新らたに連鋳機を設
置する必要がなくなり、その利益は極めて顕著である。
込み速度によって決定される。鋳片の断面形状が正方形
に近い場合には、中心部の凝固速度が遍く、鋳込み速度
はその中心部の凝固速度に制約を受ける。しかし、その
断面形状が長方形である場合、長辺側の幅寸法を増大さ
せても、内部の凝固速度は厚み（短辺傭寸法）が同じで
あれば上記の正方形断面のものを同一である。従って従
来、連鋳機の生産能力を増大させるためには、所定の熱
間圧延前素材寸法より大きな幅、たとえば２倍幅で鋳造
し、後続設備でこれを幅方向を２分割することが提案さ
れ実施されてきた。これによッテ、不足する鋳造能力を
補えるので、莫大な設備投資をして新らたに連鋳機を設
置する必要がなくなり、その利益は極めて顕著である。
二また、このことは設備上の制約として、鋳造可
能な最小幅に限界があるような場合にも、一旦広幅のも
のに鋳造しなければならないので、上述したと同じよう
に後刻縦断する必要がでてくる〇従来、かかる要−に応
えるべく鋳片の縦割りが行われているが、一般的には省
エネルギー、鋳片の熱損失、低速度切断になるという問
題点のある冷間切断がＩＩＦ＠されている。これに対し
、かかる冷間切断の問題点を解決すべく高熱片のままの
熱間切断法が提案された。
能な最小幅に限界があるような場合にも、一旦広幅のも
のに鋳造しなければならないので、上述したと同じよう
に後刻縦断する必要がでてくる〇従来、かかる要−に応
えるべく鋳片の縦割りが行われているが、一般的には省
エネルギー、鋳片の熱損失、低速度切断になるという問
題点のある冷間切断がＩＩＦ＠されている。これに対し
、かかる冷間切断の問題点を解決すべく高熱片のままの
熱間切断法が提案された。
ところが、鋳片の熱間切断を行うと、第１図に示すよう
に、切断中ないしは切断後の数時間以内に、切断鋳片の
切断端面が日む形で湾曲するという現象に接したのであ
る。しかも、これは冷間縦切断においては全く見られず
、熱間での切断に限って発生することが判った。このよ
うな湾曲鋳片が発生すると、これを以降の圧延工程に廻
しても１１正ができず、ひいてはコイル巻取時のトラブ
ルの原因となり、製品形状を悪くして歩出りを低下させ
る。
に、切断中ないしは切断後の数時間以内に、切断鋳片の
切断端面が日む形で湾曲するという現象に接したのであ
る。しかも、これは冷間縦切断においては全く見られず
、熱間での切断に限って発生することが判った。このよ
うな湾曲鋳片が発生すると、これを以降の圧延工程に廻
しても１１正ができず、ひいてはコイル巻取時のトラブ
ルの原因となり、製品形状を悪くして歩出りを低下させ
る。
このような現象についての発明者の研売によれば、切断
鋳片湾曲の原因は連鋳鋳片の幅方向における温度差にあ
ることが確められたＯすなわち、抽出された連鋳鋳片の
場合、両側端側表面ｌ、１′が中央部２に比較すると適
冷されている上に熱放散も大きいから、該中央部ｇ（８
００℃）と両側部１ｅｌ’（１６０℃）トチは！５０５
−Ａｌｓｏ℃程度の温度差が生じており、この温度差の
ために切）断鋳片に湾曲が発生するのである。
鋳片湾曲の原因は連鋳鋳片の幅方向における温度差にあ
ることが確められたＯすなわち、抽出された連鋳鋳片の
場合、両側端側表面ｌ、１′が中央部２に比較すると適
冷されている上に熱放散も大きいから、該中央部ｇ（８
００℃）と両側部１ｅｌ’（１６０℃）トチは！５０５
−Ａｌｓｏ℃程度の温度差が生じており、この温度差の
ために切）断鋳片に湾曲が発生するのである。
実験によれば、中央部２の一面は切断後にあり′１
ても両側部１，１′に比べると相当高温であるＯところ
が、そのより高温の中央部８の方が高温のその分だけ冷
却速度が大きく温度勾配が大なるため一両側部１．１７
に比べると、収縮比が大きな値を示し、ために切断鋳片
は中央部８側の切断端面が凹む形で湾曲変形するように
なるのである。
が、そのより高温の中央部８の方が高温のその分だけ冷
却速度が大きく温度勾配が大なるため一両側部１．１７
に比べると、収縮比が大きな値を示し、ために切断鋳片
は中央部８側の切断端面が凹む形で湾曲変形するように
なるのである。
本発明は、上述した連鋳鋳片を熱間で縦割すする際の欠
点を克服することを目的として開発した技術であり、そ
の特徴とするところは、切断に際して鋳片中央部と両側
部間の温度差が４００℃以下になるようにコントロール
して切断を完了するようにした点にある。以下にその具
体的な構成について説明する。
点を克服することを目的として開発した技術であり、そ
の特徴とするところは、切断に際して鋳片中央部と両側
部間の温度差が４００℃以下になるようにコントロール
して切断を完了するようにした点にある。以下にその具
体的な構成について説明する。
第８図は鋳造終了後の経過時間と中央部〜側部の鋳片表
面温度の差（Δテ）との関係を示すものである。この図
から判るように、上記の温度差ΔＴは時間の経過に従っ
て５＃間位までは順次大きくなり、その後は次第に小さ
くなる傾向がある。
面温度の差（Δテ）との関係を示すものである。この図
から判るように、上記の温度差ΔＴは時間の経過に従っ
て５＃間位までは順次大きくなり、その後は次第に小さ
くなる傾向がある。
とくに、こうした傾向は積み重ねて置くパイリング材の
場合において顕著である。
場合において顕著である。
そして％ＩＩＡ図から明らかなように、切断鋳片の湾曲
の大きさく曲９量１ Ｈｍｍ ）は、上記温度差４丁が
大きくなればなる程増す。
の大きさく曲９量１ Ｈｍｍ ）は、上記温度差４丁が
大きくなればなる程増す。
なお、圧延工程でのコイル巻取りトラブルおよび製品形
状の面等から鋳片の曲り量Ｈ・１５０１１１１／８１１
１としなければならない。この条件を満足するための上
記温度差ΔＴは４００℃以下でなけれＧｆならず、ΔＴ
：４００℃址蓮にコントロールされた状態のもとで熱鋳
片の縦割り８分割が行われることが重要である０ 実施例でも、鋳造後８．６時間経過の前までに切断した
ときのスラブ曲り量Ｈは６０協以内であった。
状の面等から鋳片の曲り量Ｈ・１５０１１１１／８１１
１としなければならない。この条件を満足するための上
記温度差ΔＴは４００℃以下でなけれＧｆならず、ΔＴ
：４００℃址蓮にコントロールされた状態のもとで熱鋳
片の縦割り８分割が行われることが重要である０ 実施例でも、鋳造後８．６時間経過の前までに切断した
ときのスラブ曲り量Ｈは６０協以内であった。
本発明の実施に当って前記温度差ΔＴを４００℃以下に
抑えたもとで切断をする方法として、（１） 鋳造後
鋳片両偏部１．，１’を遮蔽や保温材の巻きつけなどに
よって切断時まで保温する０ （８） 切断に当って両側部１．１′を加熱するＯ（
δ） 鋳込み終了後なるぺ〈速やかに切断する。
抑えたもとで切断をする方法として、（１） 鋳造後
鋳片両偏部１．，１’を遮蔽や保温材の巻きつけなどに
よって切断時まで保温する０ （８） 切断に当って両側部１．１′を加熱するＯ（
δ） 鋳込み終了後なるぺ〈速やかに切断する。
方法などを用いる。
以上説明したように本発明によれば、連鋳鋳片を熱間で
縦割すしても、切断端面が凹む湾曲を起すことがなくな
り、コイル巻取り時のトラブルや製品形状を悪くするこ
とがなくなり、高歩留り高品質のものが製造できるよう
になった。
縦割すしても、切断端面が凹む湾曲を起すことがなくな
り、コイル巻取り時のトラブルや製品形状を悪くするこ
とがなくなり、高歩留り高品質のものが製造できるよう
になった。
ｗｉ面の第１図は熱鋳片切断時に起る湾曲の模様を示す
切断鋳片平面図、 第１．ＷＪム鋳片の斜視図、 第８図は鋳造終了後経過時間と温度差ｌＴとの関係を示
すグラフ、 第４図は温度差と曲り量との関係を示すグラフである・ １．１′・・・鋳片側部、 ８・・・鋳片中央部。 第１図 第２図 第８図 硝遣ｇＳｌｋａＭ通１今間（Ｈｒ） 第４図 湿Ｉ！ｉ差ＡＴ（’Ｃ）
切断鋳片平面図、 第１．ＷＪム鋳片の斜視図、 第８図は鋳造終了後経過時間と温度差ｌＴとの関係を示
すグラフ、 第４図は温度差と曲り量との関係を示すグラフである・ １．１′・・・鋳片側部、 ８・・・鋳片中央部。 第１図 第２図 第８図 硝遣ｇＳｌｋａＭ通１今間（Ｈｒ） 第４図 湿Ｉ！ｉ差ＡＴ（’Ｃ）
Claims (1)
- Ｌ 鋼の連続鋳造設備によって鋳造された高熱状態の鋳
片を熱片のままその中央部を縦方向に切断する方法にお
いて、該熱鋳片の中央部と両側部における表面や温度差
が４００℃以下になるように保持して切断をりうことを
特徴とする連鋳鋳片の熱間縦割り方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2277082A JPS58141841A (ja) | 1982-02-17 | 1982-02-17 | 連鋳鋳片の熱間縦割り方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2277082A JPS58141841A (ja) | 1982-02-17 | 1982-02-17 | 連鋳鋳片の熱間縦割り方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58141841A true JPS58141841A (ja) | 1983-08-23 |
Family
ID=12091901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2277082A Pending JPS58141841A (ja) | 1982-02-17 | 1982-02-17 | 連鋳鋳片の熱間縦割り方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58141841A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011031306A (ja) * | 2010-11-19 | 2011-02-17 | Jfe Steel Corp | 小断面鋳片の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5223775A (en) * | 1975-08-18 | 1977-02-22 | Nichiro Kogyo Kk | Bale pressing device |
| JPS5342752A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Structure of liquid crystal panel row |
| JPS5666363A (en) * | 1979-10-31 | 1981-06-04 | Kawasaki Steel Corp | Ingot cutting device in continuous casting |
| JPS583775A (ja) * | 1981-06-29 | 1983-01-10 | Nippon Supingu Kk | ガス切断装置 |
-
1982
- 1982-02-17 JP JP2277082A patent/JPS58141841A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5223775A (en) * | 1975-08-18 | 1977-02-22 | Nichiro Kogyo Kk | Bale pressing device |
| JPS5342752A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Structure of liquid crystal panel row |
| JPS5666363A (en) * | 1979-10-31 | 1981-06-04 | Kawasaki Steel Corp | Ingot cutting device in continuous casting |
| JPS583775A (ja) * | 1981-06-29 | 1983-01-10 | Nippon Supingu Kk | ガス切断装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011031306A (ja) * | 2010-11-19 | 2011-02-17 | Jfe Steel Corp | 小断面鋳片の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4108694A (en) | Continuously cast slabs for producing grain-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties | |
| JP2000042690A (ja) | 金属の連続鋳造用鋳型 | |
| JPS6167549A (ja) | 連続鋳造における熱間直接圧延方法 | |
| JPS58141841A (ja) | 連鋳鋳片の熱間縦割り方法 | |
| JPH0245534B2 (ja) | ||
| JPH0327843A (ja) | 連続鋳造薄肉鋳片の幅方向均一急速冷却方法 | |
| JPS6149749A (ja) | クラツド鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP2697465B2 (ja) | 薄板の連続製造方法 | |
| US4235278A (en) | Ring for a casting machine wheel | |
| JPS5921401A (ja) | 広幅帯材を圧延するための方法 | |
| JPS6056561B2 (ja) | 耳割れ発生の少ない鋳片 | |
| JPS63238953A (ja) | 双ロ−ルを用いた溶融金属の鋳造方法 | |
| JPS635859A (ja) | 高珪素鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS6228056A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS58184049A (ja) | 鋼の湾曲型連続鋳造方法 | |
| JPH09103845A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄肉鋳片及びその製造方法 | |
| JPH0536148B2 (ja) | ||
| JPH0929391A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS623211B2 (ja) | ||
| JPS59150647A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH09108787A (ja) | 薄肉鋳片及びその製造方法 | |
| JPS62289352A (ja) | 移動ブロツク式連鋳機のブロツク鋳型製造方法 | |
| JPS63192503A (ja) | 熱間スラブの連続幅圧下プレス用金型 | |
| JPH03198950A (ja) | 双ロール法によるブリキ用素材の連続鋳造方法 | |
| JPS5952013B2 (ja) | 耐海水性鋼の連続鋳造法 |