JPS58154407A - 圧延機適応制御装置 - Google Patents
圧延機適応制御装置Info
- Publication number
- JPS58154407A JPS58154407A JP57036472A JP3647282A JPS58154407A JP S58154407 A JPS58154407 A JP S58154407A JP 57036472 A JP57036472 A JP 57036472A JP 3647282 A JP3647282 A JP 3647282A JP S58154407 A JPS58154407 A JP S58154407A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate thickness
- stand
- rate
- actual
- outlet side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続して冷間圧廷會行う圧処機の適応制御装置
に関するものである。
に関するものである。
従来の冷間圧延に於る適応制御装置では、第１スタンド
および最終スタンド出側板厚実績、各スタンドロール速
度実績、張力実績等の実績データから圧延荷重を計算し
、この計算値と実績圧延荷重の検出値の比を適応修正係
数として、次回圧延機のセットアツプＩ￥１′算に適用
している。
および最終スタンド出側板厚実績、各スタンドロール速
度実績、張力実績等の実績データから圧延荷重を計算し
、この計算値と実績圧延荷重の検出値の比を適応修正係
数として、次回圧延機のセットアツプＩ￥１′算に適用
している。
しかし、この計算圧延荷重を求めるにあたり、各スタン
ド出側板圧が必要となるが、実際にはコスト上の問題に
より中間スタンド出側には板厚恢出器が設直さ扛ていな
い。このため、中間スタンドの出側板厚全推定する必要
がある。
ド出側板圧が必要となるが、実際にはコスト上の問題に
より中間スタンド出側には板厚恢出器が設直さ扛ていな
い。このため、中間スタンドの出側板厚全推定する必要
がある。
このためには各スタンド先進率が刊ｒしばよいが、これ
は測に不能であるため、以）の様な方法で出側板厚全推
定してい元。即ち、まず先進率ケ苓としてマスフロー一
定９１１ｊより谷スタンド出側板厚ケ算出し、第１スタ
ンド出側板厚実績と最終スタンド出側板厚実績との差と
、第１スタンド＃ｒ算出側板厚と実績出側板厚との赤の
比例配分にて中間スタンド出側板厚を推定していた。
は測に不能であるため、以）の様な方法で出側板厚全推
定してい元。即ち、まず先進率ケ苓としてマスフロー一
定９１１ｊより谷スタンド出側板厚ケ算出し、第１スタ
ンド出側板厚実績と最終スタンド出側板厚実績との差と
、第１スタンド＃ｒ算出側板厚と実績出側板厚との赤の
比例配分にて中間スタンド出側板厚を推定していた。
しかし、この従来の方法では先進率ケ考慮していないた
め、実際の出側板厚と異なり、以降で討舅する圧延荷重
そのものが誤差ケもつこととなり、このため通切な適応
制御が困難であった。
め、実際の出側板厚と異なり、以降で討舅する圧延荷重
そのものが誤差ケもつこととなり、このため通切な適応
制御が困難であった。
本発明の目的は、上記した従米技術の欠点ヲ′なくシ、
正確な圧延荷重を算出して側倒１できるようにした圧延
機遍応制＠ｊ装置會提供するにある。
正確な圧延荷重を算出して側倒１できるようにした圧延
機遍応制＠ｊ装置會提供するにある。
不発明は、谷スタ／ドに於る先進率と圧下率の比は摩擦
後数とは関係なくほぼ一定であることを第１」用して、
１す中間スタンド出側板厚の第−次推建を何い、次に公
知の先進率算出式に上記で求めた板厚の第−次推友埴會
代人して求めた先進率とカーケ、、ケア□、えヵ。２６
．癲：Ｌ６、。□７、許谷姐以下にならない時は上記の
先進率算出式で侍だ先進率から板厚の第二次推走を行っ
てこの結果から栴び先進率を算出し、こｎ會上記許谷値
以１が確認さｒしる１でくり返すことによって各スタン
ド夾検出側板厚推足埴の精度を向上させ、これによって
圧妙荷Ｎ耐算領の精度を良くシ、よジ尚度な適応制御ケ
行えるようにしたことを％徴とするものでめる。
後数とは関係なくほぼ一定であることを第１」用して、
１す中間スタンド出側板厚の第−次推建を何い、次に公
知の先進率算出式に上記で求めた板厚の第−次推友埴會
代人して求めた先進率とカーケ、、ケア□、えヵ。２６
．癲：Ｌ６、。□７、許谷姐以下にならない時は上記の
先進率算出式で侍だ先進率から板厚の第二次推走を行っ
てこの結果から栴び先進率を算出し、こｎ會上記許谷値
以１が確認さｒしる１でくり返すことによって各スタン
ド夾検出側板厚推足埴の精度を向上させ、これによって
圧妙荷Ｎ耐算領の精度を良くシ、よジ尚度な適応制御ケ
行えるようにしたことを％徴とするものでめる。
以下、本発明を、１丁その原理的な説明から詳細に述べ
る。
る。
一般に、任慈のスタンドＩ（Ｉ＝１〜５゜簡単のため５
スタンドとする）の先進率１．と圧下率ｒ、の間には、
第１図に示す様なほぼ細形の関係がある。同、図で実線
部がμｍ０．１０．点線部がμｍ ０．０２ ｉ示す。
スタンドとする）の先進率１．と圧下率ｒ、の間には、
第１図に示す様なほぼ細形の関係がある。同、図で実線
部がμｍ０．１０．点線部がμｍ ０．０２ ｉ示す。
でしてこの関係は摩擦係数μｍにはあ１υ影響さｊＬな
い。そこで、出側板厚算出ｅ（当り、圧下率／先進率會
尾数帽と仮定する；１１１１゜ 更に、第１スタンドの入側及び出側の実績板厚τＦＩＡ
Ｉ ＋ ｈＡ、 ｌ第１スタンドの出物ｌｌ板厚をｉ＋
、（＋＝２〜５）とすると、圧下率ｒ、耘よびｒ、は各
々次式により表わされる； 次に、マスフロー−Ｗ側により次式が成立する。
い。そこで、出側板厚算出ｅ（当り、圧下率／先進率會
尾数帽と仮定する；１１１１゜ 更に、第１スタンドの入側及び出側の実績板厚τＦＩＡ
Ｉ ＋ ｈＡ、 ｌ第１スタンドの出物ｌｌ板厚をｉ＋
、（＋＝２〜５）とすると、圧下率ｒ、耘よびｒ、は各
々次式により表わされる； 次に、マスフロー−Ｗ側により次式が成立する。
シム＋（１＋ｔ、）ｈＡ。
＝ｖ人４．．−（］ ＋ＩＩ） ｈ、 、 ｉ＝ ２〜
５ ・・・（４）ここにＶＡＩは第１スタンド（１＝
１〜５）の実績ロール周速である。以上の式（１）、
（２）、 （３）ｅ式（４）へ代入し、ｈ、について解
くと 、１＝２〜５ ・・・（５）１
且し となるから第１スタンドの笑績入、出側板厚Ｈム、。
５ ・・・（４）ここにＶＡＩは第１スタンド（１＝
１〜５）の実績ロール周速である。以上の式（１）、
（２）、 （３）ｅ式（４）へ代入し、ｈ、について解
くと 、１＝２〜５ ・・・（５）１
且し となるから第１スタンドの笑績入、出側板厚Ｈム、。
ｈＡｌｌ 実績ロール周速ＶＡＩ、定数α１から、夾
績出仙」板厚の検出できない中間スタンドの出側板厚ｆ
ｉ＋ＬＩ＝２〜５）を算出できる。但し、一般に上記に
よって算出さｎた最終スタンド出側板厚ｎ、と敢終スタ
ンド出側ＸＮ厚み酎による実績出側板厚り人、との間に
誤差が発生するから、この誤差ケ各中間スタンドに配分
し実績出側板厚とする。即ち、中間スタンド出側板厚の
第一次推定１匝ｈ□量は次式によって表わされる； ｈＡｔ ＝ｆｉ＋＋１１＋ （ｈＡｌｌ ”５ ）こ
れ１での＃算は、式（１）を仮定していたか、こｎは先
進率ｆ、 を次式に仮定していたことでおる；一方、
Ｂｌａｎｄ ＆ Ｆｏｒｄの先進率算出式に式（７）迄
で得た第一次推定値ｈＡＩを代入して先進率実績値ｆＡ
ｌを求めると。
績出仙」板厚の検出できない中間スタンドの出側板厚ｆ
ｉ＋ＬＩ＝２〜５）を算出できる。但し、一般に上記に
よって算出さｎた最終スタンド出側板厚ｎ、と敢終スタ
ンド出側ＸＮ厚み酎による実績出側板厚り人、との間に
誤差が発生するから、この誤差ケ各中間スタンドに配分
し実績出側板厚とする。即ち、中間スタンド出側板厚の
第一次推定１匝ｈ□量は次式によって表わされる； ｈＡｔ ＝ｆｉ＋＋１１＋ （ｈＡｌｌ ”５ ）こ
れ１での＃算は、式（１）を仮定していたか、こｎは先
進率ｆ、 を次式に仮定していたことでおる；一方、
Ｂｌａｎｄ ＆ Ｆｏｒｄの先進率算出式に式（７）迄
で得た第一次推定値ｈＡＩを代入して先進率実績値ｆＡ
ｌを求めると。
・・・（９）
但し、ｒＡＩは第１スタンド実績圧下率μ人−は第１ス
タンド実績摩擦係数、Ｒ＋ｕは第１スタンド偏平ロール
半’７！、ｌｂＡ＋及び１．ム量は第１スタンドの入側
及び出側実績単位張力、Ｓｂｈ＋及び８ｔｈ＋は第１ス
タンドの入側及び出側実績変形抵抗で、こγしらは実測
値から与えられる。
タンド実績摩擦係数、Ｒ＋ｕは第１スタンド偏平ロール
半’７！、ｌｂＡ＋及び１．ム量は第１スタンドの入側
及び出側実績単位張力、Ｓｂｈ＋及び８ｔｈ＋は第１ス
タンドの入側及び出側実績変形抵抗で、こγしらは実測
値から与えられる。
ここで、２つの先進率りおよびｆＡムが得ら扛たか、こ
の２つの値の差が、ある軛囲内に入っているかどうか判
定する。即ち１ｆＩ−ｔＡｌｌ＜ε（εａ：ｉａテｏ、
ｏ ｏ ０５程度＞、ｉ＝１〜５であｒしば、・：１ 式（７）にて算出した中間スタンド出側板厚ｈム１は正
しいとして、後述するように公知の圧延荷重式よ！１１
ｇ１°算圧処荷宣ＰＣＡを算出し、適応修正係数ｚＰを
求める。
の２つの値の差が、ある軛囲内に入っているかどうか判
定する。即ち１ｆＩ−ｔＡｌｌ＜ε（εａ：ｉａテｏ、
ｏ ｏ ０５程度＞、ｉ＝１〜５であｒしば、・：１ 式（７）にて算出した中間スタンド出側板厚ｈム１は正
しいとして、後述するように公知の圧延荷重式よ！１１
ｇ１°算圧処荷宣ＰＣＡを算出し、適応修正係数ｚＰを
求める。
一方、Ｉｆ＋ｆＡ＋ｌンε、ｌ＝１〜５であれば、中間
スタンド出側板厚の第一次推定が適切でないと判断し、
以下の方法で式（９）で求めたｆ＊＋ （’ ＝１〜５
）ケ用いて中間スタンド出側板厚ｈＡｌ （第二次推定
値）を計算する； ■ＡＩｖＡｌｌ で、この時用いたｆム＋（ｔ”ｆ＋とし、式（１０）で
得た第二仄推建１ヒｂＡ、から式（９）により沓計算し
た１ム１とｆ、とを比軟し、その差がε以下になる推定
次数１で上記全繰返す。これによって中間スタンド出・
・パ： 仙］也厚推建の＃贋金上ける↓９にしたものである。
スタンド出側板厚の第一次推定が適切でないと判断し、
以下の方法で式（９）で求めたｆ＊＋ （’ ＝１〜５
）ケ用いて中間スタンド出側板厚ｈＡｌ （第二次推定
値）を計算する； ■ＡＩｖＡｌｌ で、この時用いたｆム＋（ｔ”ｆ＋とし、式（１０）で
得た第二仄推建１ヒｂＡ、から式（９）により沓計算し
た１ム１とｆ、とを比軟し、その差がε以下になる推定
次数１で上記全繰返す。これによって中間スタンド出・
・パ： 仙］也厚推建の＃贋金上ける↓９にしたものである。
次に、以上の原理にもとついた本発明の夾施例倉第２図
により説明する。
により説明する。
第２図は、５台の圧延機（ＩＮｏ、３およびＮＯ，４ス
タンドは図示せず）を有する遵絖圧姑機の制御に本発明
全通用した一実施例である。各スタンドには、１対のワ
ークロール１，２，３．ロールを上下させるための圧下
駆動装置１７，１８．１９ワークロール１，２．３に取
付けらｆ′Ｌ′ｆｃ、パルス発信器６，７，８．ならび
に圧延荷重検出器１２゜１３．１４が備えらｎている。
タンドは図示せず）を有する遵絖圧姑機の制御に本発明
全通用した一実施例である。各スタンドには、１対のワ
ークロール１，２，３．ロールを上下させるための圧下
駆動装置１７，１８．１９ワークロール１，２．３に取
付けらｆ′Ｌ′ｆｃ、パルス発信器６，７，８．ならび
に圧延荷重検出器１２゜１３．１４が備えらｎている。
出側板厚算出装置２０は、母材圧延情報、１スタンド出
側厚み＃Ｆ１５，５スタンド出側厚み計１６及びロール
周速検出器９，１０．１１の出力金入力として、式（１
）〜（７）ｒ用いて中間スタンド（Ｎｏ。
側厚み＃Ｆ１５，５スタンド出側厚み計１６及びロール
周速検出器９，１０．１１の出力金入力として、式（１
）〜（７）ｒ用いて中間スタンド（Ｎｏ。
２〜４）の出側板厚実績値ｈＡＩを算出する。
先進率算出装置２１は、式（８）による先進率ＩＩおよ
び式（９）による先進率ｆＡｌ ｋ谷々算出する。
び式（９）による先進率ｆＡｌ ｋ谷々算出する。
へに、比ｆ器２２において、１ｆＩ−ｆＡ−とε會比軟
し、ｌ １＋ ｆ＊’＋ Ｉ＞εでめｎは、出側板厚
書ｉ＃を算装匝２３にて式（８）〜（１１）を用い出側
板厚実績値ｈム１を再ｔｉ算する。そして、先進率算出
装置２１へ戻り再度先進率ｆＡｌを算出する。一方、比
（９） 収益２２において、１ｆＩ−１Ａ旨くεと判断されれは
、圧延荷重算出装置ｔ２４にて張力検出器４゜５及びロ
ール周速検出器９，１０．１１よりの入力値を用いて圧
延荷車計算値ＰＣＡ ＋を公知の次式により算出する。
し、ｌ １＋ ｆ＊’＋ Ｉ＞εでめｎは、出側板厚
書ｉ＃を算装匝２３にて式（８）〜（１１）を用い出側
板厚実績値ｈム１を再ｔｉ算する。そして、先進率算出
装置２１へ戻り再度先進率ｆＡｌを算出する。一方、比
（９） 収益２２において、１ｆＩ−１Ａ旨くεと判断されれは
、圧延荷重算出装置ｔ２４にて張力検出器４゜５及びロ
ール周速検出器９，１０．１１よりの入力値を用いて圧
延荷車計算値ＰＣＡ ＋を公知の次式により算出する。
ＱμムＩＱσム１ ・・・（１２）
但しＫＡＩは変形抵抗、ｂは板幅、ＱμＡＩは摩擦係数
を含む修正項、ＱσＡ１は張力修正項であり、また、式
（１２）のＲＩＭ １ｉＲｔ會ｌスタンドのワークロー
ル半径、Ｃ會ヒツチコックの定数とするとき、公知の次
式により算出することがでさる；更に、圧延荷重恨出器
１２，１３．１４の入力値ＰＡＬより適応１蓼止係数Ｚ
ｐ＋を次式により算出する。
但しＫＡＩは変形抵抗、ｂは板幅、ＱμＡＩは摩擦係数
を含む修正項、ＱσＡ１は張力修正項であり、また、式
（１２）のＲＩＭ １ｉＲｔ會ｌスタンドのワークロー
ル半径、Ｃ會ヒツチコックの定数とするとき、公知の次
式により算出することがでさる；更に、圧延荷重恨出器
１２，１３．１４の入力値ＰＡＬより適応１蓼止係数Ｚ
ｐ＋を次式により算出する。
記憶装置２５は、セットアソノタイミングにより記憶さ
れているＺｐ＋會取出し、圧延荷ＭＪ出装（１０） ！２７への人力とする。
れているＺｐ＋會取出し、圧延荷ＭＪ出装（１０） ！２７への人力とする。
圧姑荷ｌ算出装［２７は、ドラフトスケジュール発生器
２６よりの各スタンド出側板厚ｈ１および記憶装［２５
よりのＺｐ＋ ｋ用いて、次式によシ圧延荷ＴＬＰＩ
を算出する。
２６よりの各スタンド出側板厚ｈ１および記憶装［２５
よりのＺｐ＋ ｋ用いて、次式によシ圧延荷ＴＬＰＩ
を算出する。
Ｐｔ ＝ Ｚｐ＋ −に＋−ｂ ＲＩＭ （Ｈｌ −肩
了Ｑ帽Ｑσ１ ・・・（１５）圧下
位置算出装［２８は、公知の次式により臣下位置ｓＩ
を算出する。
了Ｑ帽Ｑσ１ ・・・（１５）圧下
位置算出装［２８は、公知の次式により臣下位置ｓＩ
を算出する。
但しＳｏ＋は圧下位匝苓点に相当する値でめり、ＭＩは
ミル−り性後数でおる。
ミル−り性後数でおる。
圧下位を算出装＃２８により算出された各スタンドの圧
下位置Ｓ＋は、圧下駆動舞直１７，１８゜、９゜え、１
、。−１，−２”ｍ ＊ −＋］ａ−０以上の様に、本
発明に工ｎば、通常測建することが田畑である先進率を
、実績データを用いて公（１１） 知のＢ１１ｎｄ ＆ Ｆｏｒｄの先進率算出式によす算
出し、先に推建しておいた先進率との誤差がめる範囲内
に入るまで繰り返し中間スタンド出側板厚會耐鼻するこ
とにより、精度良い中間スタンド出側板厚および先進率
が求められ、より正確な適応開側１を行うことができる
という効米がある。
下位置Ｓ＋は、圧下駆動舞直１７，１８゜、９゜え、１
、。−１，−２”ｍ ＊ −＋］ａ−０以上の様に、本
発明に工ｎば、通常測建することが田畑である先進率を
、実績データを用いて公（１１） 知のＢ１１ｎｄ ＆ Ｆｏｒｄの先進率算出式によす算
出し、先に推建しておいた先進率との誤差がめる範囲内
に入るまで繰り返し中間スタンド出側板厚會耐鼻するこ
とにより、精度良い中間スタンド出側板厚および先進率
が求められ、より正確な適応開側１を行うことができる
という効米がある。
第１図は先進率と圧下率の関係を示す図、第２図は本発
明の一実施例を示す構成図である。 ９〜１１・・・ロール周速検出器、１５・・・１スタン
ド出側厚み針、１６・・・５スタンド出側厚み訂、２０
・・・出側板厚算出装置、２１・・・先進率算出装置、
２２・・・比較器、２３・・・出側板厚央ｆｒｒ算装置
、２４（１２）
明の一実施例を示す構成図である。 ９〜１１・・・ロール周速検出器、１５・・・１スタン
ド出側厚み針、１６・・・５スタンド出側厚み訂、２０
・・・出側板厚算出装置、２１・・・先進率算出装置、
２２・・・比較器、２３・・・出側板厚央ｆｒｒ算装置
、２４（１２）
Claims (1)
- １、各スタンドの圧下率と先進率の比が一定であるとみ
なして試行先進率を与え、該試行値により各スタンドの
ロール周速検出値と第１及び最終スタンドの出側板厚検
出値とから上記第１及び最終スタンド以外の中間スタン
ド出側板厚全推定する第１の算出手段と、谷スタンドの
推定出側板厚から実績先進率を公知の方法によって算出
する第２の算出手段と、上記試行先進率と上記実績先進
率との差が予め定められた許容値をこえた時は上記実績
先進率を試行先進率として上記中間スタンドの出側板厚
を推定する第３の算出手段とを備えるとともに、上記第
１あるいは第３の算出手段の推定に用いられた上記試行
先進率と該推定によって得られた板厚推定値から上記第
２の算出手段により算出されよ上記実績先進率との差が
上記許答値以下となるまで板厚推定をくり返し、該くり
返し終了時の上記中間スタンド出側板厚推定値及び上記
第１と最終スタンドの出側板厚検出値を用いて谷スタン
ドの圧下位置制御を行うように構成したことを特徴とす
る圧延機適応制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57036472A JPS58154407A (ja) | 1982-03-10 | 1982-03-10 | 圧延機適応制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57036472A JPS58154407A (ja) | 1982-03-10 | 1982-03-10 | 圧延機適応制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58154407A true JPS58154407A (ja) | 1983-09-13 |
| JPS638846B2 JPS638846B2 (ja) | 1988-02-24 |
Family
ID=12470753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57036472A Granted JPS58154407A (ja) | 1982-03-10 | 1982-03-10 | 圧延機適応制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58154407A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023533257A (ja) * | 2020-07-09 | 2023-08-02 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 安定した圧延プロセスのためのパススケジュールを演算する方法及びコンピュータプログラム製品 |
-
1982
- 1982-03-10 JP JP57036472A patent/JPS58154407A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023533257A (ja) * | 2020-07-09 | 2023-08-02 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 安定した圧延プロセスのためのパススケジュールを演算する方法及びコンピュータプログラム製品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS638846B2 (ja) | 1988-02-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6161406A (en) | Method of preadjusting cold deforming plants | |
| JPS6277110A (ja) | 熱間圧延鋼板の寸法及び形状矯正設備 | |
| JP3826762B2 (ja) | 板厚制御方法 | |
| JPS638846B2 (ja) | ||
| JP3062017B2 (ja) | 熱間圧延における板厚制御方法 | |
| JPS6320108A (ja) | 厚板の圧延方法 | |
| JPH05269516A (ja) | 厚板圧延の形状制御方法 | |
| JPH0661566B2 (ja) | 圧延機のセットアップ装置 | |
| JPH0471605B2 (ja) | ||
| JPH05111712A (ja) | 連続圧延機の板厚・板クラウン制御方法 | |
| JP3646622B2 (ja) | 板幅制御方法 | |
| JPH11244921A (ja) | 板尾端の蛇行制御方法 | |
| JPH07178427A (ja) | 熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JPS6316805A (ja) | 圧延方法 | |
| JPH0671614B2 (ja) | 自動板厚制御装置 | |
| JP2661497B2 (ja) | 板クラウン制御装置及び熱間圧延時の板クラウン制御方法 | |
| AU2004320913B2 (en) | Method of setting/controlling wedge in plate material rolling | |
| JPS6225444B2 (ja) | ||
| JPH0441010A (ja) | 冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 | |
| SU1165499A1 (ru) | Способ управления толщиной полосы на стане горячей прокатки при прокатке в минусовом поле допусков и система для его реализации | |
| JPH0386310A (ja) | タンデム圧延機における左右板厚差制御方法 | |
| JPH04100625A (ja) | 自動板厚制御方法 | |
| JPS62151214A (ja) | Ｈ形鋼の厚み制御方法 | |
| JPH0871626A (ja) | 連続圧延機の板速度測定装置並びに板厚制御方法及び装置 | |
| JPH06304635A (ja) | 板圧延の噛み込み端部の板厚制御方法 |