JPS5816792A - Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPS5816792A JPS5816792A JP11598781A JP11598781A JPS5816792A JP S5816792 A JPS5816792 A JP S5816792A JP 11598781 A JP11598781 A JP 11598781A JP 11598781 A JP11598781 A JP 11598781A JP S5816792 A JPS5816792 A JP S5816792A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- welding material
- welding
- layers
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は互いにＣｒ含有量が異なる２種のＯｒ−（１）
Ｍｏ鋼−からなる母材を溶接するＣｒ−Ｍ。鋼用溶接材
料に関する。
料に関する。
がイラや化学プラントの配管等では、低温側にはＣｒ含
有量の少ないＯｒ−Ｍｏ鋼が使用され、高温側にはＣｒ
含有量の多い”ｒ Ｍｏ鋼が使用されるためにｓｏｒ
含有址が異なるＣｒ−Ｍ０鋼同士の溶接が必要になる。
有量の少ないＯｒ−Ｍｏ鋼が使用され、高温側にはＣｒ
含有量の多い”ｒ Ｍｏ鋼が使用されるためにｓｏｒ
含有址が異なるＣｒ−Ｍ０鋼同士の溶接が必要になる。
従来、 Ｃｒ量が異なるＯｒ−ＭＯ鋼国同士浴接におい
ては、Ｏｒｔの多いも、のと同−成分系の溶接材料を用
いるのが一般的なものである。しかし。
ては、Ｏｒｔの多いも、のと同−成分系の溶接材料を用
いるのが一般的なものである。しかし。
経済的な観点から、継手に要求される諸性質を満足する
ことを前提に、Ｃｒ含有量が少ない細材と同−成分系の
溶接材料が用いられる場合もある。
ことを前提に、Ｃｒ含有量が少ない細材と同−成分系の
溶接材料が用いられる場合もある。
いずれの溶接方法においても溶接部を境界として０ｒｌ
ｌ＆が大きく遷移することになる。
ｌ＆が大きく遷移することになる。
このようにして溶接された溶接継手は、溶接後に硬化組
織の焼もどしを目的とした溶接後熱処理が行なわれるが
、熱処理の過程において低Ｏｒ材側から高Ｏｒ材側への
炭素の拡散が生じることになるため高Ｏｒ材側に浸炭層
が形成され、低Ｏｒ（２） 材側にフェライト層が形成される。
織の焼もどしを目的とした溶接後熱処理が行なわれるが
、熱処理の過程において低Ｏｒ材側から高Ｏｒ材側への
炭素の拡散が生じることになるため高Ｏｒ材側に浸炭層
が形成され、低Ｏｒ（２） 材側にフェライト層が形成される。
このような浸炭層及びフェライト層は、通常の引張特性
には大きな影響を及ぼさないが、り９−グ強度あるいは
疲労強度に対しては悪影響を及ばずことがわかり、近年
では大きな問題となっている。
には大きな影響を及ぼさないが、り９−グ強度あるいは
疲労強度に対しては悪影響を及ばずことがわかり、近年
では大きな問題となっている。
このような現象を防止する方法としては、Ｎ１基溶接材
料を用いることが公知であり、一部において実用化され
ている。しかし、これらの溶接材料は非常に高価である
という問題点がある。
料を用いることが公知であり、一部において実用化され
ている。しかし、これらの溶接材料は非常に高価である
という問題点がある。
本発明の目的は、互いにＣｒ含有量の異なるＣｒ−ＭＱ
鋼の俗接部に発生するフェライト層および浸炭層を抑制
し、溶接継手の信頼性を向上させたＣｒ −Ｍ□鋼鋼溶
溶接材料提供することにある。
鋼の俗接部に発生するフェライト層および浸炭層を抑制
し、溶接継手の信頼性を向上させたＣｒ −Ｍ□鋼鋼溶
溶接材料提供することにある。
本発明は、Ｏｒ−ＭＱ銅鋼用浴接材料中、Ｃｒよりも炭
化物を形成しやすい元素であるＮｂを添加するとともに
１１１）とＴ１および／又はＶとの複合効果により、浸
炭層およびフェライト層６発生を抑制し、浴縁部の信頼
性を向上させたものである。
化物を形成しやすい元素であるＮｂを添加するとともに
１１１）とＴ１および／又はＶとの複合効果により、浸
炭層およびフェライト層６発生を抑制し、浴縁部の信頼
性を向上させたものである。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明のＣｒ−Ｍ０鋼用溶接材料によって浴接される母
材は、互いにＣｒ含有量が異なるＯｒＭ０鋼である。こ
のようなＯｒ−Ｍｏ鋼中のＣｒ含有量及びＭＯＯ有量は
、一方のＯｒ−Ｍ０鋼中のＣｒ含有量が他方のｃｒＭＯ
鋼中のＣｒ含有量よりも多ければよく特に制約はないが
、１例としてｌイラや化学プラントの配管等に使用され
ている２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼と９０ｒ−ＩＭＱ鋼との組合
せを挙げることができる。
材は、互いにＣｒ含有量が異なるＯｒＭ０鋼である。こ
のようなＯｒ−Ｍｏ鋼中のＣｒ含有量及びＭＯＯ有量は
、一方のＯｒ−Ｍ０鋼中のＣｒ含有量が他方のｃｒＭＯ
鋼中のＣｒ含有量よりも多ければよく特に制約はないが
、１例としてｌイラや化学プラントの配管等に使用され
ている２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼と９０ｒ−ＩＭＱ鋼との組合
せを挙げることができる。
本発明におけるＣ！ｒ−ＭＱ鋼鋼溶溶接材料、上記のよ
うなＣｒ−ＭＱ鋼からなる母材中、 Ｃｒ を有ｉｔが
少ない方のＯｒ−ＭＱ鋼とそれぞれほぼ同一のＣｒ皺及
びＭｏ−量を含有することを基本とし、更にＮｂとＴ１
および／又はＶとを含有する。ｒ−Ｍ０鋼である。した
がってＣｒ含有量が少ない方の母材であ・るｃｒ＋ Ｍ
Ｑ鋼が２）’、 Ｃ！ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼であル場合、Ｏｒ
−ＭＯ鋼鋼溶溶接材料２．２５１量９Ｇ （！ｒ トｔ
、。
うなＣｒ−ＭＱ鋼からなる母材中、 Ｃｒ を有ｉｔが
少ない方のＯｒ−ＭＱ鋼とそれぞれほぼ同一のＣｒ皺及
びＭｏ−量を含有することを基本とし、更にＮｂとＴ１
および／又はＶとを含有する。ｒ−Ｍ０鋼である。した
がってＣｒ含有量が少ない方の母材であ・るｃｒ＋ Ｍ
Ｑ鋼が２）’、 Ｃ！ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼であル場合、Ｏｒ
−ＭＯ鋼鋼溶溶接材料２．２５１量９Ｇ （！ｒ トｔ
、。
重量−Ｍｏを基本成分とする。
次Ｋ Ｏｒ −Ｍｏ鋼用＃接材料中のｌｉｂとＴ１およ
び／又はＶの添加理由について説明する。
び／又はＶの添加理由について説明する。
Ｃｒ含有量が互いに異なるｃｒ−Ａｄｏ鋼として、ｚ％
ｏｒ ＩＭＯ鋼と９Ｏｒ−ｌＭｏ鋼を用い、溶接材料と
して２％Ｏｒ−Ｉ ＭＱ鋼を用いて溶接する場合。
ｏｒ ＩＭＯ鋼と９Ｏｒ−ｌＭｏ鋼を用い、溶接材料と
して２％Ｏｒ−Ｉ ＭＱ鋼を用いて溶接する場合。
Ｏｒは炭化物を形成しやすい元素であり、９０ｒ−Ｉ
Ｍｏ鋼側の炭素は後熱処理中ｖｌ二炭化物になるため、
固溶炭：ＩＡ濃度が低下し、２ｙ４Ｏｒ −Ｉ Ｍｏ
＃浴接金属中の炭素は９０ｒ−ＩＭＱＭＱ鋼拡散する。
Ｍｏ鋼側の炭素は後熱処理中ｖｌ二炭化物になるため、
固溶炭：ＩＡ濃度が低下し、２ｙ４Ｏｒ −Ｉ Ｍｏ
＃浴接金属中の炭素は９０ｒ−ＩＭＱＭＱ鋼拡散する。
この結果、９０ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼側に浸炭層が形成される
。また２％Ｏｒ−ＩＭＯ−と９０ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼とＯｒ
−の量−池な差ｉ（９％−２，２５％）のために、
２％Ｏｒ−ＩＭＯ鋼溶接金属のＯｒ炭化物は分解し、完
全なフェライト単相となる。
。また２％Ｏｒ−ＩＭＯ−と９０ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼とＯｒ
−の量−池な差ｉ（９％−２，２５％）のために、
２％Ｏｒ−ＩＭＯ鋼溶接金属のＯｒ炭化物は分解し、完
全なフェライト単相となる。
したがって、低Ｏｒ含有材料側にＣｒよりも炭化物を形
成しやすい元素を含有させておけば、たとえ９０ｒ−１
Ｍｏ鋼側への炭素の拡散が生じ、かつ９０ｒ−ＩＭｏ＠
側の固浴炭素濃度力門低下しても炭化、物の分解を抑制
できる。そこでＯｒよりも炭化物を形成しゃすいＭｌ）
を溶接材料中に添加した。しかしＭｌ）のみではフェラ
イト層と浸炭層の発生を完全に防止することができない
。そこでＮｂとＴ１および／又はＶとを併用添加したと
ころ、これらの元素の相乗的効果によってフェライト層
と浸炭層の発生を防止することが判明した。
成しやすい元素を含有させておけば、たとえ９０ｒ−１
Ｍｏ鋼側への炭素の拡散が生じ、かつ９０ｒ−ＩＭｏ＠
側の固浴炭素濃度力門低下しても炭化、物の分解を抑制
できる。そこでＯｒよりも炭化物を形成しゃすいＭｌ）
を溶接材料中に添加した。しかしＭｌ）のみではフェラ
イト層と浸炭層の発生を完全に防止することができない
。そこでＮｂとＴ１および／又はＶとを併用添加したと
ころ、これらの元素の相乗的効果によってフェライト層
と浸炭層の発生を防止することが判明した。
ただし、Ｎｂの添加量は０．０６〜０．１０重量％。
Ｔ１およびＶのそれぞれの添加量は０，０１〜０．０６
重量％であることが必要である。Ｎｂ％Ｔ１およびＶの
添加量の下限は所期の効果を得るために必要であり、４
！にＴ１およびＶの添加量の下限はフェライト層の発生
防止に必要である。Ｊ）は添加量の上限を越えても効果
上昇がなく−１またＴ１およ−びＶは後熱処理によるｍ
接金属の脆化を防ぐ観点から上限値を決定した。
重量％であることが必要である。Ｎｂ％Ｔ１およびＶの
添加量の下限は所期の効果を得るために必要であり、４
！にＴ１およびＶの添加量の下限はフェライト層の発生
防止に必要である。Ｊ）は添加量の上限を越えても効果
上昇がなく−１またＴ１およ−びＶは後熱処理によるｍ
接金属の脆化を防ぐ観点から上限値を決定した。
実施例
第１図に示すように２ＸＣｒ−Ｉ Ｍ、 ｆｌＡ ｌと
ｇｃｒ−ｌＭｏ鋼２とを第１ＮＫ示す化学成分からなる
溶接材料３で突合せ溶接した溶接継手を７４０℃Ｘ２ｈ
の後熱処理した。
ｇｃｒ−ｌＭｏ鋼２とを第１ＮＫ示す化学成分からなる
溶接材料３で突合せ溶接した溶接継手を７４０℃Ｘ２ｈ
の後熱処理した。
上記のようにして得られた溶接継手の断面の金層組織を
顕微鏡写真で調べた結果、溶接材料としてム（従来＃）
を用いた場合、第２図に示すように１２０μｍのフェラ
イト層と６５μｍの浸炭層が形成されていた。また溶接
材料としてＢ、Ｃ。
顕微鏡写真で調べた結果、溶接材料としてム（従来＃）
を用いた場合、第２図に示すように１２０μｍのフェラ
イト層と６５μｍの浸炭層が形成されていた。また溶接
材料としてＢ、Ｃ。
Ｄを用いた場合、フェライト層及び浸炭層の発生状況は
第２表の通りであった。
第２表の通りであった。
第 ２ 我
第２我の結果から、フェライト層および浸炭層の発生を
防ぐにはＭｌ）とＴ１又はＶの併用添加が有効であるこ
とがわかる。
防ぐにはＭｌ）とＴ１又はＶの併用添加が有効であるこ
とがわかる。
以上のように本発明によれば、ｏｒ含有蓋が互いに異な
る２Ｍ１ Ｏ０ｒ Ｍｏ鋼の溶接において、高価なＮ
１基溶接材料を用いることなく、フェライト層および浸
炭層の発生を防止することができるｔ８） ので、メイラ、や化学ノラント等の溶接継手の信頼性を
大巾に向上させることができる。
る２Ｍ１ Ｏ０ｒ Ｍｏ鋼の溶接において、高価なＮ
１基溶接材料を用いることなく、フェライト層および浸
炭層の発生を防止することができるｔ８） ので、メイラ、や化学ノラント等の溶接継手の信頼性を
大巾に向上させることができる。
第１図は夾施例の溶接継手を示す断面図、第２図は従来
の溶接材料を用いた溶接部の金属組織を示すＪｌｌ微−
写真である。 １−２ＸＯｒ ＩＭＯ鋼、 ２ 、、、９Ｃ，−Ｉ Ｍｏ鋼、 ３・・・溶接材料。 代理人 鵜 沼 辰 之 第１図
の溶接材料を用いた溶接部の金属組織を示すＪｌｌ微−
写真である。 １−２ＸＯｒ ＩＭＯ鋼、 ２ 、、、９Ｃ，−Ｉ Ｍｏ鋼、 ３・・・溶接材料。 代理人 鵜 沼 辰 之 第１図
Claims (3)
- （１） 互イＫ Ｏｒ含有蓋が異なる２ｊ９１のＯｒ
−Ｍ、０鋼からなる母材を溶ｉする溶接材料であって、
重量比にて０．０６〜０．１０％のＮｌ）と、０．０１
〜０．０６−のＴ１および／又は０．０１〜０．０６−
のＶとを含有するＣｒ−Ｍｏ鋼であることを特徴とする
Ｃｒ−Ｍｏ鋼吊用溶接材料 - （２）２檀のＯｒ−Ｍｏ鋼からなる母材が、それぞれ２
％Ｏｒ’ −Ｉ Ｍ、鋼および９０ｒ −Ｉ Ｍｏ鋼で
あるこ・とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のＯ
ｒ−ＭＯ鋼吊用溶接材料 - （３）溶接材料が、２．２５重量％ Ｏｒと１．０重量
−′Ｍｏを基本成分とするＯｒ−Ｍｏ鋼であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のＯｒ−Ｍｏ鋼吊用
溶接材料
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11598781A JPS5816792A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11598781A JPS5816792A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5816792A true JPS5816792A (ja) | 1983-01-31 |
Family
ID=14676064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11598781A Pending JPS5816792A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5816792A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
-
1981
- 1981-07-24 JP JP11598781A patent/JPS5816792A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2116999A (en) | Corrosion resistant clad steel pipe and method for manufacturing same | |
| DE1214005B (de) | Bauteile aus austenitischen Staehlen | |
| JPS5816792A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料 | |
| JPS5950437B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| WO1986007096A1 (fr) | Procede de production de tuyaux en acier haute resistance sans soudure presentant une excellente resistance aux fissures de corrosion sous contraintes dues aux sulfures | |
| JPS60196286A (ja) | ８０キロ級高張力鋼用ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ | |
| KR101974012B1 (ko) | 스테인리스강과 탄소강의 이종금속 용접방법 및 이를 통해 용접된 용접부 | |
| JPS6379921A (ja) | 高張力鋼の多層盛溶接継手ｈａｚ部の優れた靭性を得る溶接方法 | |
| JPS6137951A (ja) | はく離抵抗性の優れたオ−バレイステンレスクラツド鋼 | |
| US3531279A (en) | Ferritic columbium containing,chromium - molybdenum steel,containing nickel | |
| JPS58204159A (ja) | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 | |
| JPS59159970A (ja) | 高強度高靭性チエ−ン用鋼材 | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2001179484A (ja) | 鋼構造物用溶接継手およびその製造方法 | |
| US4189333A (en) | Welded alloy casing | |
| KR102396818B1 (ko) | 우수한 저온인성 및 저경도 특성을 가지는 서브머지드 아크 용접 금속부 및 이를 포함하는 용접 강관 | |
| JPS5914538B2 (ja) | 応力除去焼なまし割れ感受性の低い鋼 | |
| JPS617090A (ja) | 硬化肉盛溶接用複合ワイヤ | |
| JPS59159295A (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系オ−ステナイトステンレス鋼肉盛溶着金属 | |
| JPS55117561A (en) | Executing method for welding joint of high hydrogen erosion resistance | |
| JPH01162596A (ja) | レール溶接用複合ワイヤ | |
| JPS6369941A (ja) | 耐デイスボンデイング性の優れたオ−バ−レイクラツド鋼 | |
| US3431102A (en) | Fusion welding filler metal with chromium nickel and vanadium alloying elements | |
| JPS6251715B2 (ja) | ||
| JPS61235544A (ja) | 耐サワ−性が良好な溶接構造用高強度オ−ステナイト系ステンレス鋼 |