JPS5819430A - 高降伏比高延性型非調質熱延高張力鋼板の製造法 - Google Patents
高降伏比高延性型非調質熱延高張力鋼板の製造法Info
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- JPS5819430A JPS5819430A JP11794381A JP11794381A JPS5819430A JP S5819430 A JPS5819430 A JP S5819430A JP 11794381 A JP11794381 A JP 11794381A JP 11794381 A JP11794381 A JP 11794381A JP S5819430 A JPS5819430 A JP S5819430A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高降伏比＾延性釡非−質熱延高張力−板の製
造法、特に引張強さ５５ｋｇ／ｓｍ−以１の高強度を有
し、かつ冷間加工性、低ｌ！＠性および溶接性−ζもす
ぐれた、熱延まへで使用し得る［低〇−高８１−ＩＬａ
０ｒ−Ｔｉ Ｊ系尚降伏比高延性盤非−質熱延Ｉ％張
力鋼板の製造方法に関する。
造法、特に引張強さ５５ｋｇ／ｓｍ−以１の高強度を有
し、かつ冷間加工性、低ｌ！＠性および溶接性−ζもす
ぐれた、熱延まへで使用し得る［低〇−高８１−ＩＬａ
０ｒ−Ｔｉ Ｊ系尚降伏比高延性盤非−質熱延Ｉ％張
力鋼板の製造方法に関する。
近年、建毅櫨械、１７１励車その他の鋼構造物の安全性
確保、軽量化啼の要請から＾張力を有する熱延鋼板が要
求されている。二〇熱延鍋板は、該愛＃−と応え得る十
分な強゛度七−えねばならな＆亀ことはもちろん、その
用途、と、プレス加工等苛酷な成形加工が施されるため
、曲げ加工性や伸びフランジｔ！１．譬の加工性Ｉζす
ぐれたものでなければならず更にＩＩＩ接４＃り用鋼材
として良好な溶接性を兼備することも必費である。
確保、軽量化啼の要請から＾張力を有する熱延鋼板が要
求されている。二〇熱延鍋板は、該愛＃−と応え得る十
分な強゛度七−えねばならな＆亀ことはもちろん、その
用途、と、プレス加工等苛酷な成形加工が施されるため
、曲げ加工性や伸びフランジｔ！１．譬の加工性Ｉζす
ぐれたものでなければならず更にＩＩＩ接４＃り用鋼材
として良好な溶接性を兼備することも必費である。
本発明者等、は、と紀要請に応えるため、熱延鋼板Ｊζ
これら緬特注を最も経済的に具備せしめるべくホントス
トリップミルによる薄手熱延ま〜非調質高張力鋼板の製
造法について、鋼の成分構成および熱延条件全般にわた
る詳細な検討を直ねた結果、すでに特許出Ｉｊ１４（５
４−１７９８１） した「低〇−高Ｍ。
これら緬特注を最も経済的に具備せしめるべくホントス
トリップミルによる薄手熱延ま〜非調質高張力鋼板の製
造法について、鋼の成分構成および熱延条件全般にわた
る詳細な検討を直ねた結果、すでに特許出Ｉｊ１４（５
４−１７９８１） した「低〇−高Ｍ。
−８ｉ Ｏｒ Ｔｉ Ｊ系の強度−切欠伸びバランスの
すぐれた冷間加工用ベーナイト系ハイテンに比べてすぐ
れた強度−伸びバランスを有するフェライト系のＴｌ添
加熱延ハイテンを開発した。
すぐれた冷間加工用ベーナイト系ハイテンに比べてすぐ
れた強度−伸びバランスを有するフェライト系のＴｌ添
加熱延ハイテンを開発した。
すなわち、本発明は、ＯＯ，０１−０，０８％、８ｉ０
．５％〜ｚＯ％、 Ｍ（ｌ １４％以下、Ｏｒｏ、２〜
０．６％＋ Ｔ ｉ Ｏ，０６〜０．２％。
．５％〜ｚＯ％、 Ｍ（ｌ １４％以下、Ｏｒｏ、２〜
０．６％＋ Ｔ ｉ Ｏ，０６〜０．２％。
縁づ溶性ム＃（８・ｌ、ムＪ）０．０６％以下、または
これら元素のほかにＯａおよび／または希土傾元索（Ｒ
ＲＭ）を合計０．００５−ｏ、ｏｔｘ含んで成る「低０
−＾８！−Ｍａ−Ｏｒ−ＴｉＪ系鋼を、１１６１以とに
加熱して、８００Ｃを超える仕）、温度で熱延し、その
熱延板を５５０〜７００Ｃの一度で巻取ることによる冷
間加工性および溶接性箒にすぐれた＾峰伏比高延Ｉｔ型
非調質熱延＾張力鋼板の曽遊方法を提供するものである
。
これら元素のほかにＯａおよび／または希土傾元索（Ｒ
ＲＭ）を合計０．００５−ｏ、ｏｔｘ含んで成る「低０
−＾８！−Ｍａ−Ｏｒ−ＴｉＪ系鋼を、１１６１以とに
加熱して、８００Ｃを超える仕）、温度で熱延し、その
熱延板を５５０〜７００Ｃの一度で巻取ることによる冷
間加工性および溶接性箒にすぐれた＾峰伏比高延Ｉｔ型
非調質熱延＾張力鋼板の曽遊方法を提供するものである
。
以下、本発明方法について詳しく説明する。
既出−特許で発明した［低０−４Ｍａ−８に４Ｊｔ−Ｔ
ｉ Ｊ糸のベーナイ１１ζおいて、Ｏｊｉの低減、０ｒ
（Ｏ４ｌ緻添加、およびＴｉ址の調整によってすぐれた
強度−切欠伸びバランスを得ることができたが１本発明
においては、強度−切欠伸びバランスのみならず強度−
伸びバランスのすぐれたＴｉ系ハイテンの基礎検討を行
なった結果、金属組織としては、低０化、Ｔｉ添加、８
ｉ添加することによって比較的微―な、 ／（−ライト
が著しく少ないフェライト組織を特赦としている。
ｉ Ｊ糸のベーナイ１１ζおいて、Ｏｊｉの低減、０ｒ
（Ｏ４ｌ緻添加、およびＴｉ址の調整によってすぐれた
強度−切欠伸びバランスを得ることができたが１本発明
においては、強度−切欠伸びバランスのみならず強度−
伸びバランスのすぐれたＴｉ系ハイテンの基礎検討を行
なった結果、金属組織としては、低０化、Ｔｉ添加、８
ｉ添加することによって比較的微―な、 ／（−ライト
が著しく少ないフェライト組織を特赦としている。
本発明において特に、強置−伸びバランス６１スぐれて
いることの大きな理由は■Ｔｉによる０のトラブプ、０
添加瀘が少ないことおよび高８！化によりフェライト中
の固＠ｏ １１ｔｌ）減少、さらに熱関圧延謙のフェラ
イト変態が早い時期に起ることなどの諸条件が重なって
、成品のフェライト地中の固＃Ｃの減少、４１１１ ！
の炭輩化物によるオースブナイト粒、フェライト粒の一
粒化効果がとげられる。
いることの大きな理由は■Ｔｉによる０のトラブプ、０
添加瀘が少ないことおよび高８！化によりフェライト中
の固＠ｏ １１ｔｌ）減少、さらに熱関圧延謙のフェラ
イト変態が早い時期に起ることなどの諸条件が重なって
、成品のフェライト地中の固＃Ｃの減少、４１１１ ！
の炭輩化物によるオースブナイト粒、フェライト粒の一
粒化効果がとげられる。
−万、強度−切欠伸びバランスは、■微量Ｏｒの添加に
よる０ｒｆｉ特の向丘効果、■七メン貞イト量の減少、
および■Ｔｊによる硫化物系介在物の形状−一などの諸
効果が寄与してすぐれた特性を有している。）、起の諸
条件を十分−足させるには、０す８４、Ｍａ、（１，Ｔ
ｉの各成分の４！１１と、絨密な熱延条件のフントロー
ルが必要であり、特に本゛発明綱においては、高引系七
特徴としていることから、フェライト変一点が鳥（、従
って熱延仕り温度は過甫条井よ゛り高温側で設定する必
要があり、特に２相域（ａ＋１ ）圧延を適用すると著
しく延性が劣化する、−力、熱延巻取ａ１度は比較的高
温まで可能で、強度の巻取温度依存性も小さく、かつす
ぐれた強度−延％ バランスを有していることが特徴の
１つである。
よる０ｒｆｉ特の向丘効果、■七メン貞イト量の減少、
および■Ｔｊによる硫化物系介在物の形状−一などの諸
効果が寄与してすぐれた特性を有している。）、起の諸
条件を十分−足させるには、０す８４、Ｍａ、（１，Ｔ
ｉの各成分の４！１１と、絨密な熱延条件のフントロー
ルが必要であり、特に本゛発明綱においては、高引系七
特徴としていることから、フェライト変一点が鳥（、従
って熱延仕り温度は過甫条井よ゛り高温側で設定する必
要があり、特に２相域（ａ＋１ ）圧延を適用すると著
しく延性が劣化する、−力、熱延巻取ａ１度は比較的高
温まで可能で、強度の巻取温度依存性も小さく、かつす
ぐれた強度−延％ バランスを有していることが特徴の
１つである。
本発明の成分系鋼において、従来のフェライト系のＴ！
添加−Ｃζ対して、著しく相違することは、成分的ＫＯ
を過言より低いレベルで押えており、したがって、強度
的には過ｇｏレベルの材料に比べて若干低下することは
さけられない。しかしな６≦ら、！！量を適当にプント
−一ルすることによって強度を故大眼に轟めて使用でき
、過言０−ＴＩ鋼に認められるＴＩ １０変化−ζよる
急激な強度Ｒ―が少なく、安定した材料特性が得られる
利点を有している。
添加−Ｃζ対して、著しく相違することは、成分的ＫＯ
を過言より低いレベルで押えており、したがって、強度
的には過ｇｏレベルの材料に比べて若干低下することは
さけられない。しかしな６≦ら、！！量を適当にプント
−一ルすることによって強度を故大眼に轟めて使用でき
、過言０−ＴＩ鋼に認められるＴＩ １０変化−ζよる
急激な強度Ｒ―が少なく、安定した材料特性が得られる
利点を有している。
Ｔｉ添加鋼の普及６；遅れた大きなＷＡ因として、強度
Ｃζ寄与する有効Ｔｉ量のフントロール６；−離である
ことと、強度の巻取温度依存比が大きいこととされてい
たが゛１本発明鋼においては、１述したようｄζ低Ｃ化
−ζよって、これらの問題点は解決できる。このような
材質特性値の安定性は、鋼成分として、Ｏａ＋ＲＩＭ譬
の元素を添−することによって艶に強化される。また、
該元素の添加により低ｄｌＬＩｌ注改蓄効果も付加され
る。
Ｃζ寄与する有効Ｔｉ量のフントロール６；−離である
ことと、強度の巻取温度依存比が大きいこととされてい
たが゛１本発明鋼においては、１述したようｄζ低Ｃ化
−ζよって、これらの問題点は解決できる。このような
材質特性値の安定性は、鋼成分として、Ｏａ＋ＲＩＭ譬
の元素を添−することによって艶に強化される。また、
該元素の添加により低ｄｌＬＩｌ注改蓄効果も付加され
る。
次σζ本発明に用いられる鋼の一分限定垣由についてｍ
＠する。
＠する。
０は、強度を＾め、るために加えられる。特１ｃ６６ｋ
ｇ／ｍ−級以との強度七得るには、０．０ＩＸ以との添
加を必優とする。しかし０．０８％を超えると冷閣加１
性−？＃１ｍｍが悪化する。従って、下限を０．９１％
。
ｇ／ｍ−級以との強度七得るには、０．０ＩＸ以との添
加を必優とする。しかし０．０８％を超えると冷閣加１
性−？＃１ｍｍが悪化する。従って、下限を０．９１％
。
と限をｏ、ｏｓ％、好ましくは０．０８〜０．０８ｊ％
の範−で加えられる。８ｓは、強度を高めるの１ζ好ま
しい元素であり、すぐれた延性を鎖保する１ζはすくな
くとも１１．６％以Ｌｔ−添加する必要があり、過剰に
添ｍするとｆＩＩ接性、低温−１の劣化を招くので１０
％ｔｈ限とする。Ｍａは、−一ζ延性と強度を付与する
のに有効な元素であり、このために０６％以と加えられ
るが過剰に添加するとフェライト変−が容易に起らなく
なり本発明のフェライト組織が十分得られなくなるの？
１．６％をと−とする。Ｏｒは、１度のｔｌに善と同
時−ζ加工性をも＾める効果を有し、添加ｍが０．２％
に満たないと、添加効果、特修こり欠延性の改善効果は
十分！なく、一方ｏ、 ６ ％を超えるとその効果は消
失し、逆に劣化作用を示すので、よって０．２〜０．６
％とする。Ａｌは、溶鋼精練時の脱−剤として加えられ
るが、多量に添加すると、冷間加工性を書するので、８
・凰、ム１故として０．０６％を１：＠とする。１Ｍは
（イ）＊−な炭窒化物の析出強化、（−）スラブ加熱時
のオーステナイト粒の嶺−化、熱延時のオーステナイト
粒の再結晶・粒ｈＩｔ長の抑−によるフェライト粒の微
細化とそれ１ζ基づ（延性の向と、および（／り硫化物
系介在物の形状−１１（該介在物の球状化）憂ζよる「
０」方向４４貨改善に目的として添加される。添加皺が
０．０５％に鋳たないと、と記繍効呆が十分でない。
の範−で加えられる。８ｓは、強度を高めるの１ζ好ま
しい元素であり、すぐれた延性を鎖保する１ζはすくな
くとも１１．６％以Ｌｔ−添加する必要があり、過剰に
添ｍするとｆＩＩ接性、低温−１の劣化を招くので１０
％ｔｈ限とする。Ｍａは、−一ζ延性と強度を付与する
のに有効な元素であり、このために０６％以と加えられ
るが過剰に添加するとフェライト変−が容易に起らなく
なり本発明のフェライト組織が十分得られなくなるの？
１．６％をと−とする。Ｏｒは、１度のｔｌに善と同
時−ζ加工性をも＾める効果を有し、添加ｍが０．２％
に満たないと、添加効果、特修こり欠延性の改善効果は
十分！なく、一方ｏ、 ６ ％を超えるとその効果は消
失し、逆に劣化作用を示すので、よって０．２〜０．６
％とする。Ａｌは、溶鋼精練時の脱−剤として加えられ
るが、多量に添加すると、冷間加工性を書するので、８
・凰、ム１故として０．０６％を１：＠とする。１Ｍは
（イ）＊−な炭窒化物の析出強化、（−）スラブ加熱時
のオーステナイト粒の嶺−化、熱延時のオーステナイト
粒の再結晶・粒ｈＩｔ長の抑−によるフェライト粒の微
細化とそれ１ζ基づ（延性の向と、および（／り硫化物
系介在物の形状−１１（該介在物の球状化）憂ζよる「
０」方向４４貨改善に目的として添加される。添加皺が
０．０５％に鋳たないと、と記繍効呆が十分でない。
一方０．２％をｄえると効果が飽和するだけでなくかえ
って延性の１下を生ずる場合がある。従って、Ｏ，ＯＳ
〜０．２％の範囲で加えられる。
って延性の１下を生ずる場合がある。従って、Ｏ，ＯＳ
〜０．２％の範囲で加えられる。
と−一元索のほかに、０烏あるいはＯｏ＋Ｌａ 等の希
土−金属七添加することができる。これらの金鵬元索は
一般には硫化物系介在物の形状−−のために加えられる
心Ｓ１本発明では、前記のように熱延条件の変動に伴な
う材質変動に抑制し、材質特性値の＾度の安定化な図り
、かつ低ａＩ＠性を＾めることをｌ的とする。これら元
素は単独もしくは複合的に―え′Ｃよい。添抛披が０．
００石％に満たないとと記安定化効果は十分でなく、一
方０．０１％を超えると延性の低Ｆｋ招（ので、０．０
０５〜０．０１％の範囲で加えられる。複合添加の場合
はその合計量がとの軸國にあればよい。
土−金属七添加することができる。これらの金鵬元索は
一般には硫化物系介在物の形状−−のために加えられる
心Ｓ１本発明では、前記のように熱延条件の変動に伴な
う材質変動に抑制し、材質特性値の＾度の安定化な図り
、かつ低ａＩ＠性を＾めることをｌ的とする。これら元
素は単独もしくは複合的に―え′Ｃよい。添抛披が０．
００石％に満たないとと記安定化効果は十分でなく、一
方０．０１％を超えると延性の低Ｆｋ招（ので、０．０
０５〜０．０１％の範囲で加えられる。複合添加の場合
はその合計量がとの軸國にあればよい。
Ｓは、加工性に有害な硫化物系介在物を形成し、また前
記Ｔｉと結合してその添加効果を減殺する。
記Ｔｉと結合してその添加効果を減殺する。
かかる棹沓を防ぎ、ｒ五の有効性を−めるために０．０
１％以Ｆとする。ＮはＴ轟と結合して、その有効ｎを弱
めるので０．０１％以下に規定される。
１％以Ｆとする。ＮはＴ轟と結合して、その有効ｎを弱
めるので０．０１％以下に規定される。
その池不純豐は、噛羅この−の−に許容される軸−内ぐ
ｂれば存在してもかまわない。
ｂれば存在してもかまわない。
次蟲ζｉ＾同圧延条件について−一する。
熱延ミルにおける鋼の加Ｍ温度は１１５０℃以りとする
。ａ該−熱一度が低いと、Ｔｉの合金元素が素地中に２
上に−一し得ないため、その−のＴＩ炭電化ＩＩＩＪ等
の析出が十分性なわれず、１１４強度を得ることができ
ない。加熱緘度を１１６００以ととすることによりかか
る１１＄畜を防ぎ６６ ｋ ｇ ／５ａＩＩＩｌ’ Ｌ
ＩＡｈの高強度を得ること６１町晩となる。
。ａ該−熱一度が低いと、Ｔｉの合金元素が素地中に２
上に−一し得ないため、その−のＴＩ炭電化ＩＩＩＪ等
の析出が十分性なわれず、１１４強度を得ることができ
ない。加熱緘度を１１６００以ととすることによりかか
る１１＄畜を防ぎ６６ ｋ ｇ ／５ａＩＩＩｌ’ Ｌ
ＩＡｈの高強度を得ること６１町晩となる。
一延仕Ｉ一温度のｍ−は高ｄｉ系１ζよるフェライト＆
ｍｌ増姶晶度のと昇から５ｏｏｃ以との高温度に設定す
る必曹がある。このこと−ζよって、 ＴＩの炭窒化−
〇熱延途中での一度に寄与しない析出を最少−に押え、
したがって熱延＠楢時の析出強化が増すこと暑ζなる。
ｍｌ増姶晶度のと昇から５ｏｏｃ以との高温度に設定す
る必曹がある。このこと−ζよって、 ＴＩの炭窒化−
〇熱延途中での一度に寄与しない析出を最少−に押え、
したがって熱延＠楢時の析出強化が増すこと暑ζなる。
しかし過度Ｉ Ａ−仕とは、成品結晶核の粗大化１ζよ
る延性劣化韮び１ζ−板の平坦度全員、コイルａ形状４
ζ良等の弊−を生ずるので一般的１ζ９８０ｕをと−と
するのが妥当である。
る延性劣化韮び１ζ−板の平坦度全員、コイルａ形状４
ζ良等の弊−を生ずるので一般的１ζ９８０ｕをと−と
するのが妥当である。
熱延後の副板の巻堆一度は５６０〜ＴＯＯＣｔζ関紬さ
れる。該−属が６６００に−たないと、“ｒ＆炭電電化
物の析出によるｍ縦止昇が十分発綽さ書−（、また＠域
の実操業上コイル４Ｉ形状ｂｓ悪くなる傾向がある。一
方、７０００を超えると該析出１１粒子の粗大化を件な
い、１腫の低下だけでなく延性も悪くなり好ましくない
。また熱延仕りののちＩＩｋ１！１１に飼るまでの冷却
巡肱はＩ＆に規定しない６≦、通信の操粂冷＃速度で十
妙本ｌａ＠の特ＩＩｋは９ａ揮される。
れる。該−属が６６００に−たないと、“ｒ＆炭電電化
物の析出によるｍ縦止昇が十分発綽さ書−（、また＠域
の実操業上コイル４Ｉ形状ｂｓ悪くなる傾向がある。一
方、７０００を超えると該析出１１粒子の粗大化を件な
い、１腫の低下だけでなく延性も悪くなり好ましくない
。また熱延仕りののちＩＩｋ１！１１に飼るまでの冷却
巡肱はＩ＆に規定しない６≦、通信の操粂冷＃速度で十
妙本ｌａ＠の特ＩＩｋは９ａ揮される。
かくして優られる本命＠１ｍ延−板は、５６ｋｇ／ｓｅ
ａ’以との一強度と、強度−切欠伸びバランス、強度−
伸びバランス◆がすぐれ、かつ後記実施例に示されるよ
うに８０％以ｊ−ｆ）−い陣伏比七有する。
ａ’以との一強度と、強度−切欠伸びバランス、強度−
伸びバランス◆がすぐれ、かつ後記実施例に示されるよ
うに８０％以ｊ−ｆ）−い陣伏比七有する。
このよう６ζ員神伏比型であることから、曲げ加工、伸
びフランジ加工のように局所的Ｋｌｊａ加工が加わる成
ＪＢ−品においても良好な降伏強度を保証することがで
きる。史に、強度が＾いにもかかわらず、歳嵩轟蓋が低
いので椿鍮性も良好である。
びフランジ加工のように局所的Ｋｌｊａ加工が加わる成
ＪＢ−品においても良好な降伏強度を保証することがで
きる。史に、強度が＾いにもかかわらず、歳嵩轟蓋が低
いので椿鍮性も良好である。
崗、本発明により一造される船延板の板厚につい′（は
本實的な１限はない０５、製造設−面および一般的用途
から、通線ｇｍａ＋以Ｆとされる。本発明により嘗４ら
れる鋼板は高強度を有するので、従来これより与い板４
で使用されて用途、例えば自動傘のよ・［−ル等にも十
分適用することができ、その−瀘化に資するとともに、
安全性の向とにも寄子する。次に実施例を挙げて本発明
について具体的に説明する。
本實的な１限はない０５、製造設−面および一般的用途
から、通線ｇｍａ＋以Ｆとされる。本発明により嘗４ら
れる鋼板は高強度を有するので、従来これより与い板４
で使用されて用途、例えば自動傘のよ・［−ル等にも十
分適用することができ、その−瀘化に資するとともに、
安全性の向とにも寄子する。次に実施例を挙げて本発明
について具体的に説明する。
実施例
４１１１表に示す各櫨成分組成の供試材を、第２表に示
す条件でホ、トストリフプミルをシミュレートして最終
板厚８．２ｍｇｍの熱延板上製造した。得られた各熱延
板の熱延まへの引張特性およびその餌の諸特性を第２表
着こ示す。
す条件でホ、トストリフプミルをシミュレートして最終
板厚８．２ｍｇｍの熱延板上製造した。得られた各熱延
板の熱延まへの引張特性およびその餌の諸特性を第２表
着こ示す。
供試材（ａ）および（号は従来−（、） 、 （句、（
→および（ｆ）は本発明の成分組成１有する綱である。
→および（ｆ）は本発明の成分組成１有する綱である。
また、第２表の試験隘１〜−５は比較法（忠１〜嵐２は
、従来−に対し通淋の熱延条件付与、忠８〜庵５は、本
発明規定の成分組成鋼に対し本発明の規定を逸脱する熱
敏乗件を付与）、忠６〜隘９は本発明法による−２：Ａ
に示されるように、本発明法による試験ｊｋ ６〜Ｎａ
９４４は−い強におよび降伏比を有し、かつ伸び、り欠
沖び、伸びフランジ性および低銀−性について、比較６
１による４１−述５を大幅にｔ躬６艮好な加工性を鍮え
ていることがわかる。またｕａ ｔ ｌｉ加した本発明
庵６材は延性のみならず低温−性においてもすぐれてい
ることが判る。また、表１に示すように本発明の鋼板は
炭素５董が低いので溶接性の点でも有利なことが判る。
、従来−に対し通淋の熱延条件付与、忠８〜庵５は、本
発明規定の成分組成鋼に対し本発明の規定を逸脱する熱
敏乗件を付与）、忠６〜隘９は本発明法による−２：Ａ
に示されるように、本発明法による試験ｊｋ ６〜Ｎａ
９４４は−い強におよび降伏比を有し、かつ伸び、り欠
沖び、伸びフランジ性および低銀−性について、比較６
１による４１−述５を大幅にｔ躬６艮好な加工性を鍮え
ていることがわかる。またｕａ ｔ ｌｉ加した本発明
庵６材は延性のみならず低温−性においてもすぐれてい
ることが判る。また、表１に示すように本発明の鋼板は
炭素５董が低いので溶接性の点でも有利なことが判る。
ｒｌ を二ｕ’ｊように、本発明によれば、圧延ま一テ
高辿度、尚降伏比を―え、かっツノ；１工性、低融−性
、鼾１１こもすぐれた鋼板を得ることができ、また丼Ａ
簀であるので、平担Ｉｆ、表面性状も良好でコＡ＆的に
も有利である。これら繍特性によりｄ設置ｍｔａ、自動
車上〇池各櫨用途に対し好適な材料として供すにとがで
きる。
高辿度、尚降伏比を―え、かっツノ；１工性、低融−性
、鼾１１こもすぐれた鋼板を得ることができ、また丼Ａ
簀であるので、平担Ｉｆ、表面性状も良好でコＡ＆的に
も有利である。これら繍特性によりｄ設置ｍｔａ、自動
車上〇池各櫨用途に対し好適な材料として供すにとがで
きる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １１） ００．０１〜０．０８％、８１ ｏ、５９Ｐｔ
ｏ％、Ｍｅ １．５Ｘ以下、Ｏｒｏ、２〜０．６％、Ｔ
ｌＯ，０５〜０．２％、酸可溶性ムｊ Ｏ，０５％以下
、８０．０１％以下、ＮＯ，０１％以下、残部鉄および
不純物からなる鋼を、温度１１５０Ｃ以とに加熱し、５
ｏｏｃｔ超える仕ｊ：ｌｉ１度で熱間圧延を行ない、６
５００〜７００℃で巻取ることを特徴とする冷間加工性
、低温１姓および溶接性のすぐれた高降伏比高延性型非
−質熱延＾彊力鋼板の製造法 （２） ００．０１〜０．０８％、８ｉ０．５％〜ＳＬ
Ｏ％、Ｍａ １．５％以下、Ｏｒｏ、２〜０．６％、Ｔ
直０．０５〜０．２％、酸可溶性ムＪ０．０５Ｘ以下、
８０．０１％、ＮＯ，０１％以下およびＯａもしくは希
土類元素から選ばれる金属の１種または２種以とを合計
０．００６〜０．０１％含有し、残部鉄および不純物か
らなる鋼を、温度１” １６０℃以と暑ζ加熱し８００
ｃを超える仕先は度で熱間圧延を行ない、 ５５００〜
７００℃で巻取ることを特徴とする冷間加工性、低温＠
性および溶接性のすぐれた蟲降伏比＾延性釡非−質熱延
Ｉ４張力鋼板の製造法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11794381A JPS5819430A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 高降伏比高延性型非調質熱延高張力鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11794381A JPS5819430A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 高降伏比高延性型非調質熱延高張力鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819430A true JPS5819430A (ja) | 1983-02-04 |
Family
ID=14724059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11794381A Pending JPS5819430A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 高降伏比高延性型非調質熱延高張力鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819430A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6434172U (ja) * | 1987-08-27 | 1989-03-02 | ||
| US5509977A (en) * | 1992-01-30 | 1996-04-23 | Japan Casting & Forging Corporation | High strength hot rolled steel plates and sheets excellent in uniform elongation after cold working and process for producing the same |
| US10115541B2 (en) | 2016-05-13 | 2018-10-30 | Citizen Electronics Co., Ltd. | Switch component, push switch, electronic device including push switch |
-
1981
- 1981-07-27 JP JP11794381A patent/JPS5819430A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6434172U (ja) * | 1987-08-27 | 1989-03-02 | ||
| US5509977A (en) * | 1992-01-30 | 1996-04-23 | Japan Casting & Forging Corporation | High strength hot rolled steel plates and sheets excellent in uniform elongation after cold working and process for producing the same |
| US10115541B2 (en) | 2016-05-13 | 2018-10-30 | Citizen Electronics Co., Ltd. | Switch component, push switch, electronic device including push switch |
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