JPS58196152A - 連続鋳造能力の向上方法 - Google Patents
連続鋳造能力の向上方法Info
- Publication number
- JPS58196152A JPS58196152A JP8061982A JP8061982A JPS58196152A JP S58196152 A JPS58196152 A JP S58196152A JP 8061982 A JP8061982 A JP 8061982A JP 8061982 A JP8061982 A JP 8061982A JP S58196152 A JPS58196152 A JP S58196152A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- continuous casting
- ingot
- slab
- ratio
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶鋼の連続鋳造において鋳片の許容偏平比を拡
大可能とすることで連続鋳造能力を向上せしめる方法に
関する。
大可能とすることで連続鋳造能力を向上せしめる方法に
関する。
一般に連続鋳造においては、溶銅はタンディツシュを介
して水冷機構ｔ一般は九モールドに注入され、該モール
ドを形成する銅板を介して間接冷却され抜熱されること
から凝固が開始される０モールドから引抜かれ良鋳片は
ロールで支持されながら、いわゆる二次冷却帯でスプレ
ー水による直接冷却を経、俵絖するロール支持帯でＩＩ
Ｉｋｌ！１１を完ｒする。
して水冷機構ｔ一般は九モールドに注入され、該モール
ドを形成する銅板を介して間接冷却され抜熱されること
から凝固が開始される０モールドから引抜かれ良鋳片は
ロールで支持されながら、いわゆる二次冷却帯でスプレ
ー水による直接冷却を経、俵絖するロール支持帯でＩＩ
Ｉｋｌ！１１を完ｒする。
このとき、一般に鋳片の最ＭａＩ同部では合金の―化滴
鋼がとじこめられることからｌｊｋ固した場合この部分
のみ他の部分と興なっ良成分地が形成されるいわゆる偏
析現象が起きることはよく知られているところである。
鋼がとじこめられることからｌｊｋ固した場合この部分
のみ他の部分と興なっ良成分地が形成されるいわゆる偏
析現象が起きることはよく知られているところである。
連続鋳造鋳片とくにプルームの連続鋳造においては、上
述し良偏析の範囲は該プルーム鋳片の断ｉｉ形状に強く
１会され、例えば正方形の場合には、中心部のみに偏析
が集中し長方形断面の場合は第１ＩＩに示すように偏析
ｍ＜ａとなって現われる範囲が拡がる傾向を有している
。
述し良偏析の範囲は該プルーム鋳片の断ｉｉ形状に強く
１会され、例えば正方形の場合には、中心部のみに偏析
が集中し長方形断面の場合は第１ＩＩに示すように偏析
ｍ＜ａとなって現われる範囲が拡がる傾向を有している
。
この中心偏析１１（４は、鋼種によっては品質に悪影響
を及はすため従来では、鋳片の偏平比（ｙ”ｔｖｔｂ）
を、前記中心偏析！１（４による１替を被らない程度に
制限する必要がありだ。
を及はすため従来では、鋳片の偏平比（ｙ”ｔｖｔｂ）
を、前記中心偏析！１（４による１替を被らない程度に
制限する必要がありだ。
一方、連続鋳造能力は前述し九偏平比にほぼ比例するこ
とから最近のように連鋳比率を向上させる強い要請があ
る場合は、能力面から鋳片の偏平比を出来るだけ大きく
する必要があシ中心偏析線の縮少と偏平比の拡大という
相矛盾する問題を抱えていた。
とから最近のように連鋳比率を向上させる強い要請があ
る場合は、能力面から鋳片の偏平比を出来るだけ大きく
する必要があシ中心偏析線の縮少と偏平比の拡大という
相矛盾する問題を抱えていた。
本発明はかかる事態に１みてなされたものでその要旨と
するところは、溶鋼の連続鋳造において二次冷却帯通過
中の鋳片の冷却パターン叡あらかじめ設定し九本量比に
もとづいて二次冷却水量を適宜選択制御し、骸鋳片の中
心偏析＊１所望ｔ４ターンに制御して鋳片の許春偏平比
を拡大することにあシ、連続鋳造鋳片の品質を阻書する
ことなく、鋳造能力を増大することが出来る連続鋳造能
力の向上方法にある。
するところは、溶鋼の連続鋳造において二次冷却帯通過
中の鋳片の冷却パターン叡あらかじめ設定し九本量比に
もとづいて二次冷却水量を適宜選択制御し、骸鋳片の中
心偏析＊１所望ｔ４ターンに制御して鋳片の許春偏平比
を拡大することにあシ、連続鋳造鋳片の品質を阻書する
ことなく、鋳造能力を増大することが出来る連続鋳造能
力の向上方法にある。
本発明者等は、本発明の完成に先立って種々研究を重ね
た結果、二次冷却帯を通過中の鋳片とくに該鋳片狭面の
選択冷却を行なうことで、該鋳片の中心偏析線の長さを
縮少することが出来これによって鋳片偏平比の拡大化に
成功し本発明を完成し九のである。
た結果、二次冷却帯を通過中の鋳片とくに該鋳片狭面の
選択冷却を行なうことで、該鋳片の中心偏析線の長さを
縮少することが出来これによって鋳片偏平比の拡大化に
成功し本発明を完成し九のである。
即ち、中心偏析−長さ／鋳片中で求められる中心偏析率
は、基本的には一片の偏平比（ｙ −’Ｖｔｂ ）によ
って決まるがいわゆる樹枝状晶（デンドライト）Ｏ成長
速度にも１譬され、従りて、鋳片の短辺と長辺との冷却
水ｊｉｌを制御することによシ、各面へのデンドライト
の平均成長速度の比を変え中心偏析率を改豐することが
可能である。
は、基本的には一片の偏平比（ｙ −’Ｖｔｂ ）によ
って決まるがいわゆる樹枝状晶（デンドライト）Ｏ成長
速度にも１譬され、従りて、鋳片の短辺と長辺との冷却
水ｊｉｌを制御することによシ、各面へのデンドライト
の平均成長速度の比を変え中心偏析率を改豐することが
可能である。
今 Ｗ魚 ： ｔｍでの水量密度
α１ ： ｉ向での総合熱伝達率
町 ＝ １面からのデンドライトの成長速度（平均）ｔ
： 中心偏析線長さ ｔｉ ： １面の辺の長さくｔａ：長辺の長さ、
ｔｂ：［、＋’１Ｊ）ｘ＝’／ｚａｘｔｏｏ（伺：中心
偏析率ｚ ： ｖｔＡｌ、 短辺と長辺の水
皿密度比＃ ： デンドライトの接線角度 とすると、幾何学的には中心偏析率（Ｘ）と偏平比との
関には、ｘ＝（１−”／、）Ｘ１００という関係が成シ
立つが、一般的には長辺、短辺がほぼ同じ水量密度であ
れば、組込側は長辺側からも冷却されるので煙道側のデ
ンドライトの成長が長辺のそれより 。
： 中心偏析線長さ ｔｉ ： １面の辺の長さくｔａ：長辺の長さ、
ｔｂ：［、＋’１Ｊ）ｘ＝’／ｚａｘｔｏｏ（伺：中心
偏析率ｚ ： ｖｔＡｌ、 短辺と長辺の水
皿密度比＃ ： デンドライトの接線角度 とすると、幾何学的には中心偏析率（Ｘ）と偏平比との
関には、ｘ＝（１−”／、）Ｘ１００という関係が成シ
立つが、一般的には長辺、短辺がほぼ同じ水量密度であ
れば、組込側は長辺側からも冷却されるので煙道側のデ
ンドライトの成長が長辺のそれより 。
適やく幾何学的に決まるＸより小さい。
ま九短辺側の水量密度を大きくするとそれに伴いデンド
ライトの平均成長速度？ｂが大きくなシ、中心偏析線ｔ
は短辺と長辺Ｏ該速度差分だけ燭かくなシΔＬ＝ ｌ／
ｙ Ｃ”ｂ／ｖ＠ １ ）となる＠ （’ｂは短辺側
の、’＆は長辺側のプント２イトの平均成長適度）一方
デンドライトの平均成長速度ｆｌは水量密度（町）によ
って決ｔシ、第３図のような関係になる。
ライトの平均成長速度？ｂが大きくなシ、中心偏析線ｔ
は短辺と長辺Ｏ該速度差分だけ燭かくなシΔＬ＝ ｌ／
ｙ Ｃ”ｂ／ｖ＠ １ ）となる＠ （’ｂは短辺側
の、’＆は長辺側のプント２イトの平均成長適度）一方
デンドライトの平均成長速度ｆｌは水量密度（町）によ
って決ｔシ、第３図のような関係になる。
（ｌｂ／ｇ、） −／ （：ｂ、）−ル） ・・・・
・・（１）を九中心偏折線長さく４の向上式（Δｔ）は
、Ｉｔ −ｔｂ （ｆ （Ｚ） −１） ・−・
−（２）となる。
・・（１）を九中心偏折線長さく４の向上式（Δｔ）は
、Ｉｔ −ｔｂ （ｆ （Ｚ） −１） ・−・
−（２）となる。
このとき、中心偏析率に）の向上式（ｊｘ） Ｆｉ、ｊ
ｘ ｘ １／、（／ （Ｚ）−ｔ） ｘ ｔ ００−
・−・（３）となり、第２図の如くになる。
ｘ ｘ １／、（／ （Ｚ）−ｔ） ｘ ｔ ００−
・−・（３）となり、第２図の如くになる。
以下本発明を実施例について説明する。
第１表は本発明による鋳片短辺の強冷ノ奇ターンと比較
例として従来水冷／４ターンを対比して示し良ものであ
る。
例として従来水冷／４ターンを対比して示し良ものであ
る。
嬉１表
上記亀１表から判るように、短辺と最辺の水量密度を適
正に制御すゐことで中心偏析率を５−改譬することかで
龜え。
正に制御すゐことで中心偏析率を５−改譬することかで
龜え。
まえこの結果とあわせて伝熱計算から求めた水量密度と
中心偏′析纏長畜からの推定−纏を示すと嬉！図のよう
Ｋｍ）、これから推定すると鋳片におけ４短辺と最辺の
水量を適正に判断することによ）中心偏析率を一定とし
え場合、鋳片の偏平比で約０．２１１度の増加が可能と
なることが判る。
中心偏′析纏長畜からの推定−纏を示すと嬉！図のよう
Ｋｍ）、これから推定すると鋳片におけ４短辺と最辺の
水量を適正に判断することによ）中心偏析率を一定とし
え場合、鋳片の偏平比で約０．２１１度の増加が可能と
なることが判る。
□ 次に本発明を適用し九場會Ｏ鋳造能力の試算例を掲
げ為・ 第 ２ 表 鋳造能力の肉上代は、鋳造速度は厚与が羨らなければ同
じとすると、偏平比の向上重分だけ比例的に増加し、能
力向上に大きく寄与することがわかる。
げ為・ 第 ２ 表 鋳造能力の肉上代は、鋳造速度は厚与が羨らなければ同
じとすると、偏平比の向上重分だけ比例的に増加し、能
力向上に大きく寄与することがわかる。
上述したように、本発明は、連続鋳造にあって、被鋳造
鋳片の狭、区画冷却水量比を適宜制御することで鋳片品
質を阻害することなく鋳造能力を飛躍的に増大する仁と
が出来、生＆性の向上とＩＮ費増に貢献する効果がきわ
めて大きい。
鋳片の狭、区画冷却水量比を適宜制御することで鋳片品
質を阻害することなく鋳造能力を飛躍的に増大する仁と
が出来、生＆性の向上とＩＮ費増に貢献する効果がきわ
めて大きい。
第１１１１は鋳片断面における偏平比と中心偏析線Ｃ）
＠係を示す概略図。 Ｉｓ２図は偏平比、中心偏析本水量密度比の相互関係図
。 第３図社水量密度比とデンドライトの成長速度比との関
係−図。 本 多 小 平；史：’、ｒ’！ −−一
＠係を示す概略図。 Ｉｓ２図は偏平比、中心偏析本水量密度比の相互関係図
。 第３図社水量密度比とデンドライトの成長速度比との関
係−図。 本 多 小 平；史：’、ｒ’！ −−一
Claims (1)
- 溶鋼の連続鋳造において、二次冷却帯通過中Ｏ鋳片の冷
却・母ターンをあらかじめ設定し良鋳片狭面と広面の水
量比にもとづいて二次冷却水量を適宜選択制御し、該鋳
片の中心偏析線を所望・曽ターンに制御して鋳片の許容
偏平比を拡大することｔ％黴とする連続鋳造能力の向上
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8061982A JPS58196152A (ja) | 1982-05-13 | 1982-05-13 | 連続鋳造能力の向上方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8061982A JPS58196152A (ja) | 1982-05-13 | 1982-05-13 | 連続鋳造能力の向上方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58196152A true JPS58196152A (ja) | 1983-11-15 |
Family
ID=13723355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8061982A Pending JPS58196152A (ja) | 1982-05-13 | 1982-05-13 | 連続鋳造能力の向上方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58196152A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5147527A (en) * | 1974-10-23 | 1976-04-23 | Nippon Kokan Kk | Kono renzokuchuzohoho |
| JPS5630065A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-26 | Kawasaki Steel Corp | Continuous casting method of high-carbon steel slab |
| JPS5750261A (en) * | 1980-09-09 | 1982-03-24 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of continuously cast slab |
-
1982
- 1982-05-13 JP JP8061982A patent/JPS58196152A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5147527A (en) * | 1974-10-23 | 1976-04-23 | Nippon Kokan Kk | Kono renzokuchuzohoho |
| JPS5630065A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-26 | Kawasaki Steel Corp | Continuous casting method of high-carbon steel slab |
| JPS5750261A (en) * | 1980-09-09 | 1982-03-24 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of continuously cast slab |
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