JPS5819680A - 回転炉耐火物の温度制御方法 - Google Patents
回転炉耐火物の温度制御方法Info
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- JPS5819680A JPS5819680A JP11849981A JP11849981A JPS5819680A JP S5819680 A JPS5819680 A JP S5819680A JP 11849981 A JP11849981 A JP 11849981A JP 11849981 A JP11849981 A JP 11849981A JP S5819680 A JPS5819680 A JP S5819680A
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- JP
- Japan
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- refractory
- temperature
- rotary furnace
- furnace
- cooling gas
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- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Control Of Temperature (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、原料が装入された炉体を回転しながら原料を
加熱製錬する回転炉において、炉体の内面に張られた耐
火物の温度制御方法に関するものである。
加熱製錬する回転炉において、炉体の内面に張られた耐
火物の温度制御方法に関するものである。
高炉等においては、炉体゛内面に張られた耐火物の消耗
防止対策として、炉壁に水冷箱をと９つけあるいは空気
等の冷却ガスを吹付けることにより強制冷却を行なって
いる。しかしながら、回転炉においては、例えば特公昭
４０−１５０４５５号公報、特公昭４４−２５７６１号
公報に見られる如く、従来耐火物の損耗防止対策紘行な
われていなかった。
防止対策として、炉壁に水冷箱をと９つけあるいは空気
等の冷却ガスを吹付けることにより強制冷却を行なって
いる。しかしながら、回転炉においては、例えば特公昭
４０−１５０４５５号公報、特公昭４４−２５７６１号
公報に見られる如く、従来耐火物の損耗防止対策紘行な
われていなかった。
回転炉によシ、例えばフェロクロムを製造する場合、原
料への熱の伝達は、還元剤燃焼熱のＩ！接伝熱、耐火ｗ
ｐ面からの輻射熱及び加熱された耐火物からの伝熱によ
っており、スラグと接する耐火物の表面付近の温度社、
スラグの温度に比べて非常に高温になっている。したが
って、水冷相や冷却ガスを使用して炉壁表面から冷却し
ても、耐火物の表面温度を制御することはほとんど不可
能であった５、このため、回転炉においては、耐火物の
損耗が著しく、保守費が嵩むばかりでなく生産能率の向
上を阻害してい友。
料への熱の伝達は、還元剤燃焼熱のＩ！接伝熱、耐火ｗ
ｐ面からの輻射熱及び加熱された耐火物からの伝熱によ
っており、スラグと接する耐火物の表面付近の温度社、
スラグの温度に比べて非常に高温になっている。したが
って、水冷相や冷却ガスを使用して炉壁表面から冷却し
ても、耐火物の表面温度を制御することはほとんど不可
能であった５、このため、回転炉においては、耐火物の
損耗が著しく、保守費が嵩むばかりでなく生産能率の向
上を阻害してい友。
★た、発明者等は、フェロクロムの製造においテ、９５
％ｔｉ１４１ｋＯＯｒ ３１元率を得る九めの適正な
メタル、スラグ温度範囲と、その温度を維持する丸めの
耐火物表面の適正温度範囲にりいて種々実験を重ねた結
果、第１図に示すよう壜詰論を得た。
％ｔｉ１４１ｋＯＯｒ ３１元率を得る九めの適正な
メタル、スラグ温度範囲と、その温度を維持する丸めの
耐火物表面の適正温度範囲にりいて種々実験を重ねた結
果、第１図に示すよう壜詰論を得た。
即ち、メタル・スラグの適正温度範囲はｔ’ｔ’ｆ１７
００〜１７５０℃であシ、耐火物にマグクロレンガを使
用した例では、その表面の適正温度範囲はハｙ１８００
〜１８７０℃であって、耐火物の表面温度が１９００℃
以上に達するとスラグによる浸潤が着しく大とな〉、消
耗量が急激に増大することが明らかＫなった。
００〜１７５０℃であシ、耐火物にマグクロレンガを使
用した例では、その表面の適正温度範囲はハｙ１８００
〜１８７０℃であって、耐火物の表面温度が１９００℃
以上に達するとスラグによる浸潤が着しく大とな〉、消
耗量が急激に増大することが明らかＫなった。
本発明は、上記のような従来の問題点と実験結果に鎌み
てなされたもので、回転炉内に複数の吹付孔を有するサ
ブ２ンスを設け、このサブランスによシ耐人物表面に水
蒸気、 ａｉｒ、 Ｎ、−ａｉｒ、 Ｎ！を排ガス、
Ａｒ等の冷却ガスを吹きつけることにより、溶融物と耐
火物の表面の過熱を防止して適正温度に保持すると共に
、還元剤の燃焼時における火災及び輻射熱による耐火物
の損耗防止をはかることを目的とする−のである。さら
に本発明の他の目的は、耐火物表面の温度を適正温度に
制御することによシ、高品質の製品を得ることにある。
てなされたもので、回転炉内に複数の吹付孔を有するサ
ブ２ンスを設け、このサブランスによシ耐人物表面に水
蒸気、 ａｉｒ、 Ｎ、−ａｉｒ、 Ｎ！を排ガス、
Ａｒ等の冷却ガスを吹きつけることにより、溶融物と耐
火物の表面の過熱を防止して適正温度に保持すると共に
、還元剤の燃焼時における火災及び輻射熱による耐火物
の損耗防止をはかることを目的とする−のである。さら
に本発明の他の目的は、耐火物表面の温度を適正温度に
制御することによシ、高品質の製品を得ることにある。
以下図面を用ｉて本発明を説明する。
纂２図は本発明を実施し九回転炉の一例の縦断面図、第
６図はそのＡ−Ａｌｌｉ面図である。両図において、１
は外周を円筒状の鉄皮２で囲まれた炉体で、一方の側に
は原料の装入口６が設けられており、ロー２４によシ回
転しうるようにＷＭ、されている。５は鉄皮２の内側に
張られ九耐大物である。６は酸素吹錬用ランス、７は複
数本の冷却用サブランスで、水蒸気、 ａｉｒ、 Ｎｔ
−ａｉｒ、 Ｎｔ ＋ 排ガス、Ａｒ等の冷却ガス源
（図示せず）Ｋ接続°されておシ、また炉内挿入部には
多数の吹付孔８が設けられている。なお、９は炉内で製
造されたメタル、１０はスラグ、１２は還元剤である９
、次に、上記のような回転炉による本発明の実施例につ
いて説明する。
６図はそのＡ−Ａｌｌｉ面図である。両図において、１
は外周を円筒状の鉄皮２で囲まれた炉体で、一方の側に
は原料の装入口６が設けられており、ロー２４によシ回
転しうるようにＷＭ、されている。５は鉄皮２の内側に
張られ九耐大物である。６は酸素吹錬用ランス、７は複
数本の冷却用サブランスで、水蒸気、 ａｉｒ、 Ｎｔ
−ａｉｒ、 Ｎｔ ＋ 排ガス、Ａｒ等の冷却ガス源
（図示せず）Ｋ接続°されておシ、また炉内挿入部には
多数の吹付孔８が設けられている。なお、９は炉内で製
造されたメタル、１０はスラグ、１２は還元剤である９
、次に、上記のような回転炉による本発明の実施例につ
いて説明する。
実施ｆＭＪ−１
本実施例は、高炭素７エロクロムの製造例で、以下のよ
うに製造した。
うに製造した。
使用した回転炉は、内径０．４２ ｍφ、外径α７６ｍ
φ、長さ１．４ ｗｒで、耐火物５としてマグクロレン
ガを内張シし、炉体１を水平に対して２０°傾けて配置
し、８ｒｐｍ で回転し九。また、原料、フラックス、
還元剤の割合は、Ｃｒ鉱石：３０初。
φ、長さ１．４ ｗｒで、耐火物５としてマグクロレン
ガを内張シし、炉体１を水平に対して２０°傾けて配置
し、８ｒｐｍ で回転し九。また、原料、フラックス、
還元剤の割合は、Ｃｒ鉱石：３０初。
焼石灰：＆８１ｉ＋、コークス：２０にとした。
酸素吹錬量は１．４Ｎｍ’／―で開始し、原料は約２０
分で溶解した。このときのスラグ温度は約１．６００℃
であり、また耐火物５の表面温度は約１、８２０℃であ
った。この時点で、サブランス７から０．１Ｎｄ／−の
ａｉｒを流し、さらに３５分経過後０−０５Ｎｓ／／”
” トＬ、耐火物５の表面温度を１．８２０〜１８４０
℃に＠御し友。溶解時点から５００ ｇｒ／ｘｋの追加
コークスを装入し、また酸、素吹錬量は、２０分から６
５分まで１．２Ｎ＃／／ｍ、６５分から５０分まで［Ｌ
９Ｎｄｌ−ｋ、５０分から７０分まで０．７Ｎｄ／−で
行な１１７０分で吹錬を終了し、出湯した。このときの
スラグ温度はｉ、７２０℃であった。
分で溶解した。このときのスラグ温度は約１．６００℃
であり、また耐火物５の表面温度は約１、８２０℃であ
った。この時点で、サブランス７から０．１Ｎｄ／−の
ａｉｒを流し、さらに３５分経過後０−０５Ｎｓ／／”
” トＬ、耐火物５の表面温度を１．８２０〜１８４０
℃に＠御し友。溶解時点から５００ ｇｒ／ｘｋの追加
コークスを装入し、また酸、素吹錬量は、２０分から６
５分まで１．２Ｎ＃／／ｍ、６５分から５０分まで［Ｌ
９Ｎｄｌ−ｋ、５０分から７０分まで０．７Ｎｄ／−で
行な１１７０分で吹錬を終了し、出湯した。このときの
スラグ温度はｉ、７２０℃であった。
以上の方法で１０パツチの操業を行なった結果、次のよ
うなメタル、スラグの重量、化学組成及び耐火物の損耗
量が得られた。
うなメタル、スラグの重量、化学組成及び耐火物の損耗
量が得られた。
（１） メタル：１３８麺／１−０回メタル平均組成
＝５五〇 ｑｂＣｒ ｔ ３６．５−Ｆｅ（２） ス
ラグ：２２０１！４／１０回スラグ平均組成： １．０
９ＧＣｒｔＯｎ 、 １７．５％Ｓｉｎ、。
＝５五〇 ｑｂＣｒ ｔ ３６．５−Ｆｅ（２） ス
ラグ：２２０１！４／１０回スラグ平均組成： １．０
９ＧＣｒｔＯｎ 、 １７．５％Ｓｉｎ、。
２＆６％Ｃａ０
（３） 耐火物損耗量：３５Ｋｔ／１０回実施例−２
本実施例は、高炭素フェロクロムの製造例で、以下のよ
うに製造した。
うに製造した。
使用した装置は、実施例−１と同様の回転炉である。原
料、７ラツクス及び還元剤の割合は、Ｃｒ鉱石：３０ｊ
Ｃｔ、焼石炭：６．８麺、コークス＝２０麺とした。
料、７ラツクス及び還元剤の割合は、Ｃｒ鉱石：３０ｊ
Ｃｔ、焼石炭：６．８麺、コークス＝２０麺とした。
酸素吹錬量は１．４ＮＩＩ／／−で開始【７、原料は約
２０分で溶解した。このときのスラグ温度Ｆｉ、ＩｆＪ
１６００℃であ如、を九耐大物の表面温度は約１８３０
℃であつ九。この時点で、サブランス７からＱ、０８Ｎ
ｄｌ−の水蒸気を流し、３５分経過後耐火物の表向温度
を１８１０〜１８６０℃の間に制御しながら、水ｇｚｔ
１０２〜ＬＬ ０４ Ｎ／ ／−流した。溶解時点から
５００ｇｒ／−のコークスを装入し、また酸素吹錬量は
、２０分から６５分まで１．２ Ｎｎｌ／−ｍ、６５分
から５０分まで０．９ＮＷｌ／−，５０分から７０分ま
でＬＬ７Ｎｌ／／−で行ない、７０分で吹錬を終了し、
出湯した。このときのスラグ１１ＩＩＬは１７４０℃で
あった。同様の方法で１０ノ（ツチの操礒を行なった結
果、次のようなメタル、スラグの重量、化学組成及び耐
火物の損耗量が得られた。
２０分で溶解した。このときのスラグ温度Ｆｉ、ＩｆＪ
１６００℃であ如、を九耐大物の表面温度は約１８３０
℃であつ九。この時点で、サブランス７からＱ、０８Ｎ
ｄｌ−の水蒸気を流し、３５分経過後耐火物の表向温度
を１８１０〜１８６０℃の間に制御しながら、水ｇｚｔ
１０２〜ＬＬ ０４ Ｎ／ ／−流した。溶解時点から
５００ｇｒ／−のコークスを装入し、また酸素吹錬量は
、２０分から６５分まで１．２ Ｎｎｌ／−ｍ、６５分
から５０分まで０．９ＮＷｌ／−，５０分から７０分ま
でＬＬ７Ｎｌ／／−で行ない、７０分で吹錬を終了し、
出湯した。このときのスラグ１１ＩＩＬは１７４０℃で
あった。同様の方法で１０ノ（ツチの操礒を行なった結
果、次のようなメタル、スラグの重量、化学組成及び耐
火物の損耗量が得られた。
（１） メタル：１３５＆／１０回
メタル平均組成： ５ ′５．３ ％ Ｃｒｔ ６６−
ＯＴｏＦ ｅＱ） スラグ：２１ＯＫ４／１０回 スラグ平均組成： ｕ８＊ｃｒ會０ｓ 、 ＩＥＬ１％
８１０ｔ＊２７、０５Ｇ Ｃａ ０ （３）耐火物損耗量＝３２却／１０回 纂４図は上記実施例−１の酸嵩吹錬量、スラグφ温度・
耐火物表面温度及び冷却カス（ａｉｒ）吹込量の経時変
化を示す線図である。耐火物の表面に冷却ガスを吹付け
々い場合は、スラグ温度を１７５０℃に維持するために
酸素吹錬量を徐少させたのにかかわらず、耐火物の表面
温度社適正温度範囲以上に達する。本発明におい゛ては
、耐火ｑｍ＝闇に冷却ガスを０．０５〜０．ＩＮｊ／−
吹付けることによシ、その表面温度を適正温度軸１ｆｉ
Ｋ保つことかで裏る。
ＯＴｏＦ ｅＱ） スラグ：２１ＯＫ４／１０回 スラグ平均組成： ｕ８＊ｃｒ會０ｓ 、 ＩＥＬ１％
８１０ｔ＊２７、０５Ｇ Ｃａ ０ （３）耐火物損耗量＝３２却／１０回 纂４図は上記実施例−１の酸嵩吹錬量、スラグφ温度・
耐火物表面温度及び冷却カス（ａｉｒ）吹込量の経時変
化を示す線図である。耐火物の表面に冷却ガスを吹付け
々い場合は、スラグ温度を１７５０℃に維持するために
酸素吹錬量を徐少させたのにかかわらず、耐火物の表面
温度社適正温度範囲以上に達する。本発明におい゛ては
、耐火ｑｍ＝闇に冷却ガスを０．０５〜０．ＩＮｊ／−
吹付けることによシ、その表面温度を適正温度軸１ｆｉ
Ｋ保つことかで裏る。
第５図は、耐火物表面に冷却ガスｔ−吠きつけた場合ａ
と吹きつけない場合すの耐火物の損耗状態を示すもので
、冥験の結果によれば損札振に約２０Ｋｌ／Ｔの差が認
められた。
と吹きつけない場合すの耐火物の損耗状態を示すもので
、冥験の結果によれば損札振に約２０Ｋｌ／Ｔの差が認
められた。
第６図は上記実施例−１，２による冷却ガス量と耐火物
の損耗量との関係を示す線図で、冷却ガスとしてａｉｒ
又は水蒸気を用いた場合、いずれもすぐれた冷却効果を
示し、耐火物の損耗量が少ないことがわかった。
の損耗量との関係を示す線図で、冷却ガスとしてａｉｒ
又は水蒸気を用いた場合、いずれもすぐれた冷却効果を
示し、耐火物の損耗量が少ないことがわかった。
本発明における耐火物の温度制御は手動で行なうことも
可能であるが、耐火物の表面温度及び／又は耐火物内の
温度を検出して設定温度と比較し、両温度の偏差１１Ｋ
に対応して冷却ガスの噴量を自動制御し、耐火物の表面
温度を適正温度に保持するようにしてもよい。
可能であるが、耐火物の表面温度及び／又は耐火物内の
温度を検出して設定温度と比較し、両温度の偏差１１Ｋ
に対応して冷却ガスの噴量を自動制御し、耐火物の表面
温度を適正温度に保持するようにしてもよい。
上記の説明では、片側に原料の装入口を有する一転炉に
本発ａｔ＊施した場合を示したが、本発明はこれに限定
するものではなく、両側に原料の装入口を有する回転炉
にも実施しうろことは云う迄もない。また、実施例では
フェルクロムの製造について説明したが、本発明はその
他の金属の製造に実施しても同様の効果を賽することが
できる。
本発ａｔ＊施した場合を示したが、本発明はこれに限定
するものではなく、両側に原料の装入口を有する回転炉
にも実施しうろことは云う迄もない。また、実施例では
フェルクロムの製造について説明したが、本発明はその
他の金属の製造に実施しても同様の効果を賽することが
できる。
以上の説明から明らかなように１本発明は回転炉に内張
シされ九耐火物の表面會冷却ガスによって冷却し、適正
温度範囲に維持するようにしたので、耐火物の損耗量を
大幅に軽減することができ、また高品質の製品が得られ
る等、実施による効果大である。。
シされ九耐火物の表面會冷却ガスによって冷却し、適正
温度範囲に維持するようにしたので、耐火物の損耗量を
大幅に軽減することができ、また高品質の製品が得られ
る等、実施による効果大である。。
ｊｌＥＩ図は回転炉におけるメタル、スラグ適正温直軸
ｄと耐火物表面の適正温度範囲の関係等を示す線図、第
２図は本発明を実施した回転炉の一例の縦断面図、第６
図はそのＡ−Ａ断面図、第４図は酸素吹込量、スラグと
耐火物表面温度及び冷却ガス吹込量の経時変化を示す線
図、第５図は耐火物の損耗状−を示す回転炉の断面図、
第６図は冷却ガスの吹込量と耐火−の−損耗量との関係
を示す線図である。 １：炉体、２：鉄皮、６：装入口、４：ローラ、５：耐
火物、６：ランス、７：サブランス、８：吹付孔、９：
メタル、１０ニスラグ、１１：還元剤。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 第１図 １．６００ １．７００ １．１１００’
１９ω ２．αυ第２図 第３図 ０ ２０ ４０ ６０＜楡ｍｌ’ｔｊ
（ｍ Ｉｎ ） 第、５図 第６図 手続補正書（自′＃） １．事件の表示 特願昭５６−１１８４９９ ２、発明の名称 回転炉耐火物の温度制御方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 翫５ （４１２）日本鋼管株式会社 ４、代理人 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄
ｄと耐火物表面の適正温度範囲の関係等を示す線図、第
２図は本発明を実施した回転炉の一例の縦断面図、第６
図はそのＡ−Ａ断面図、第４図は酸素吹込量、スラグと
耐火物表面温度及び冷却ガス吹込量の経時変化を示す線
図、第５図は耐火物の損耗状−を示す回転炉の断面図、
第６図は冷却ガスの吹込量と耐火−の−損耗量との関係
を示す線図である。 １：炉体、２：鉄皮、６：装入口、４：ローラ、５：耐
火物、６：ランス、７：サブランス、８：吹付孔、９：
メタル、１０ニスラグ、１１：還元剤。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 第１図 １．６００ １．７００ １．１１００’
１９ω ２．αυ第２図 第３図 ０ ２０ ４０ ６０＜楡ｍｌ’ｔｊ
（ｍ Ｉｎ ） 第、５図 第６図 手続補正書（自′＃） １．事件の表示 特願昭５６−１１８４９９ ２、発明の名称 回転炉耐火物の温度制御方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 翫５ （４１２）日本鋼管株式会社 ４、代理人 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄
Claims (3)
- （１） 金属合金の溶融還元及び／又は溶融製錬用横
ａｔ若しくは傾斜屋回転炉において、酸素吹錬用２ンス
と複数の吹付孔を有するサブランスを炉内に設置し、絨
サブランスによシ炉の内面に設は九耐大物の表面に冷却
ガスを吹きつけて、該耐火豐の表面温度を適正温度範８
に維持することを特徴とする回転炉耐火物０１１度制御
方法。 - （２） 前記冷却ガスに水蒸気、ａ ｉ ｒ Ｉ Ｎ
寛−ａ ｉ ｒ を拠、排ガス、ムｒ等を使用したこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の回転炉耐火物
の温度制御方法。 - （３）耐火物の表面温度及び／又は耐火物内温度を欄定
して設定温度と比較し、腋両温度の偏差温度に対応して
冷却ガス量を制御することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の回転炉耐火物のａ度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11849981A JPS5819680A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 回転炉耐火物の温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11849981A JPS5819680A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 回転炉耐火物の温度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819680A true JPS5819680A (ja) | 1983-02-04 |
| JPH0118350B2 JPH0118350B2 (ja) | 1989-04-05 |
Family
ID=14738177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11849981A Granted JPS5819680A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 回転炉耐火物の温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819680A (ja) |
-
1981
- 1981-07-30 JP JP11849981A patent/JPS5819680A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0118350B2 (ja) | 1989-04-05 |
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