JPS5820232A - 水素化分解用触媒組成物 - Google Patents
水素化分解用触媒組成物Info
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- JPS5820232A JPS5820232A JP11762181A JP11762181A JPS5820232A JP S5820232 A JPS5820232 A JP S5820232A JP 11762181 A JP11762181 A JP 11762181A JP 11762181 A JP11762181 A JP 11762181A JP S5820232 A JPS5820232 A JP S5820232A
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- JP
- Japan
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- alumina
- carrier
- catalyst composition
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、水素化分解用触媒組成物に関し、詳しくは比
較的低温度に於いて重質油等の石油類を効率よく水素化
分解することのできる触媒組成物Ｋｌｌする〇 従来、アルギナやシリカアルミナなどの担体に活性金属
を担持させた水素化分解用触媒は知られている。しかし
これらの触媒を用いて重質油を水素化分解するには、高
温度において行なわなければならず、熱エネルギーを多
量に消費するという欠点があった。
較的低温度に於いて重質油等の石油類を効率よく水素化
分解することのできる触媒組成物Ｋｌｌする〇 従来、アルギナやシリカアルミナなどの担体に活性金属
を担持させた水素化分解用触媒は知られている。しかし
これらの触媒を用いて重質油を水素化分解するには、高
温度において行なわなければならず、熱エネルギーを多
量に消費するという欠点があった。
本発明者らは上記従来技術の欠点を克服すべく鋭意研究
を重ね、轡に担体成分の開発に勢力を傾注した。その結
果、一般にアルコールの脱水素反応あるいは硫黄の吸着
剤外どとしてしか使用されていない酸化亜鉛を触媒担体
の一成分として用いると１重質油の水素分解を低温度に
て効率よく行表えることを見出した。本発明はかかる知
見に基いて完成したものである〇すなわち本発明は、酸
化亜鉛およびアルミナ系酸化物よりなる担体に、周期律
表第ＶＩＢ族に属する金属および第■族に属する金属よ
りなる活性金属を担持することを特徴とする水素化分解
用触媒組成物を提供するものである。
を重ね、轡に担体成分の開発に勢力を傾注した。その結
果、一般にアルコールの脱水素反応あるいは硫黄の吸着
剤外どとしてしか使用されていない酸化亜鉛を触媒担体
の一成分として用いると１重質油の水素分解を低温度に
て効率よく行表えることを見出した。本発明はかかる知
見に基いて完成したものである〇すなわち本発明は、酸
化亜鉛およびアルミナ系酸化物よりなる担体に、周期律
表第ＶＩＢ族に属する金属および第■族に属する金属よ
りなる活性金属を担持することを特徴とする水素化分解
用触媒組成物を提供するものである。
本発明の触媒組成物は上述の如く担体と活性金属よシな
るものであるが、この担体は酸化亜鉛とアルミナ系酸化
物よシ構成されている。ここで担体を構成する酸化亜鉛
とアルミナ系酸化物の配合割合は特に制限はなく、各種
条件に応じて適宜選定すればよいが、通常は酸′化亜鉛
３〜６０重量哄およびアルミナ系酸化物９７〜４０重量
−１好ましくは酸化亜鉛５〜３０重量哄およびアルミナ
系酸化物９５〜７０重量％とすべきである。また、アル
ミナ系酸化物とは具体的には様々なものがあるが、例え
ばアルミナ、アルミナ−ゼオライト、アルミナ−ボリア
（ＡＪ、Ｏ。
るものであるが、この担体は酸化亜鉛とアルミナ系酸化
物よシ構成されている。ここで担体を構成する酸化亜鉛
とアルミナ系酸化物の配合割合は特に制限はなく、各種
条件に応じて適宜選定すればよいが、通常は酸′化亜鉛
３〜６０重量哄およびアルミナ系酸化物９７〜４０重量
−１好ましくは酸化亜鉛５〜３０重量哄およびアルミナ
系酸化物９５〜７０重量％とすべきである。また、アル
ミナ系酸化物とは具体的には様々なものがあるが、例え
ばアルミナ、アルミナ−ゼオライト、アルミナ−ボリア
（ＡＪ、Ｏ。
−Ｂ＊０ｓ）−アルミナ−ボリア−ゼオライト、アルミ
ナ−シリカ（にらＯ，−８ｉ０．）などをあげることが
で色る。
ナ−シリカ（にらＯ，−８ｉ０．）などをあげることが
で色る。
一方、上記担体に担持させる活性金属は、周期律表第Ｖ
ＩＢ族に属する金属ならびに第■族に属する金属である
が、ここで第ＶＩＢ族に属する金属としてはクロム、モ
リブデン、タングステンがあるが、このうちモリブデン
およびタングステンを単独あるいは混合して用いること
が好ましい。
ＩＢ族に属する金属ならびに第■族に属する金属である
が、ここで第ＶＩＢ族に属する金属としてはクロム、モ
リブデン、タングステンがあるが、このうちモリブデン
およびタングステンを単独あるいは混合して用いること
が好ましい。
また、周期律表第■族に属する金属としては。
鉄、コバルト、ニッケル、ロジウム、パラジウム、白金
等各種のものがあるが、特にニッケル。
等各種のものがあるが、特にニッケル。
コバルトが好ましく、これらを単独であるいは混合して
用いればよい。
用いればよい。
上述の活性金属の担持量は、用いる担体、活性金属の種
類あるいは水素化分解すべき重質油の種類などに応じて
適宜定めればよいが、通常は担体１００重量部に対して
、第ＶＩＢ族に属する金属５〜２４重量部、好ましくは
７〜２０重量部および第■族に属する金属０．５〜８重
量部、好ましくは２〜７重量部の範囲とすべをである。
類あるいは水素化分解すべき重質油の種類などに応じて
適宜定めればよいが、通常は担体１００重量部に対して
、第ＶＩＢ族に属する金属５〜２４重量部、好ましくは
７〜２０重量部および第■族に属する金属０．５〜８重
量部、好ましくは２〜７重量部の範囲とすべをである。
これらの活性金属を前述の担体に担持するにあたっては
、含浸、混練、共沈などの公知の方法によればよい。
、含浸、混練、共沈などの公知の方法によればよい。
このようにして得られる触媒組成物を用いて効果的に水
素化分解することのできる原料油としては、原油の常圧
蒸留残渣油、減圧蒸留残渣油などの重質油である。もち
ろん、本発明の触媒組成物は、軽油９重質軽油、接触分
解残渣油。
素化分解することのできる原料油としては、原油の常圧
蒸留残渣油、減圧蒸留残渣油などの重質油である。もち
ろん、本発明の触媒組成物は、軽油９重質軽油、接触分
解残渣油。
減圧軽油などの留出油の水素化分解にも適用しうるもの
である。
である。
また、本発明の触媒組成物を用いて水素化分解を実施す
る場合、従来から水素化分解に採用されている反応条件
を含む広範囲の反応条件を採用することができるが、従
来の反応温度よりもかなｐ低い温度で十分に水素化分解
が進行する。具体的な反応条件は、原料油の種類などに
より変動し、一義的に定めることはできないが、例えば
重質油の水素化分解の場合１通常は反応温度３４０−４
５０ｔｌ：、反応圧力８０〜２００ Ｙ−ｙ／ｅｘａ”
＊水素／原料油比３００〜２５００ Ｎｍ”／ＫＪ
、液時空間速度（ＬＨ８Ｖ ） ８．１〜Ｎ、Ｏｈｒ−
’とし、また水素は純度８０モ、ルチ以上のものが使用
されるｏ４Ｉに好ましい条“件としては、反応温度３８
０〜４３０Ｃ９反応圧力１００〜１５０Ｋｐ／（が、水
素／原料油比５０ Ｑ 〜２０ Ｇｏ Ｎｍ”／ＩＩＪ
、 ＬＨ８Ｖｏ、ｚ 〜Ｇ、７ ｈｒ−”であり、水
素は純度８５モルチ以上である〇本発明の触媒組成物に
よれば、重質な原料油を水素化分解するにあたっても比
較的低温度で高い分解活性を示すため、分解に際して必
要な熱エネルギーを大巾に節約することができる。
る場合、従来から水素化分解に採用されている反応条件
を含む広範囲の反応条件を採用することができるが、従
来の反応温度よりもかなｐ低い温度で十分に水素化分解
が進行する。具体的な反応条件は、原料油の種類などに
より変動し、一義的に定めることはできないが、例えば
重質油の水素化分解の場合１通常は反応温度３４０−４
５０ｔｌ：、反応圧力８０〜２００ Ｙ−ｙ／ｅｘａ”
＊水素／原料油比３００〜２５００ Ｎｍ”／ＫＪ
、液時空間速度（ＬＨ８Ｖ ） ８．１〜Ｎ、Ｏｈｒ−
’とし、また水素は純度８０モ、ルチ以上のものが使用
されるｏ４Ｉに好ましい条“件としては、反応温度３８
０〜４３０Ｃ９反応圧力１００〜１５０Ｋｐ／（が、水
素／原料油比５０ Ｑ 〜２０ Ｇｏ Ｎｍ”／ＩＩＪ
、 ＬＨ８Ｖｏ、ｚ 〜Ｇ、７ ｈｒ−”であり、水
素は純度８５モルチ以上である〇本発明の触媒組成物に
よれば、重質な原料油を水素化分解するにあたっても比
較的低温度で高い分解活性を示すため、分解に際して必
要な熱エネルギーを大巾に節約することができる。
しかも、得られる水素化分解油は良質なものであり、軽
質油の得率が高い。
質油の得率が高い。
従って本発明の触媒組成物は、石油精製工業の分野に有
効に利用することができるものであるＯ 次に本発明を実施例によシさらに詳しく説明する。
効に利用することができるものであるＯ 次に本発明を実施例によシさらに詳しく説明する。
実施例１
アルミナとしてｓ、ｏｌ含有するアルミン酸ソーダ水溶
液＆、２９９に２１）の５０−グルコン酸水醇液を加え
て攪拌し、８，４チの硫酸アルミニラム水１１１１ｉｔ
ｐＨ９，ｓになるまで約８．３ Ｋ９を急速に加えた。
液＆、２９９に２１）の５０−グルコン酸水醇液を加え
て攪拌し、８，４チの硫酸アルミニラム水１１１１ｉｔ
ｐＨ９，ｓになるまで約８．３ Ｋ９を急速に加えた。
次いで得られた混合物を一夜静置熟成後、ｆ別し、沈澱
物を０．２−アンモニア水で洗浄してアルミナヒドロゲ
ルを得た。
物を０．２−アンモニア水で洗浄してアルミナヒドロゲ
ルを得た。
一方、シリカ対アルミナのモル比が！Ｌ３２であるアン
モニウムイオン交換Ｙ型ゼオライトを、１気圧の水蒸気
雰囲気下で５４０ＣＫて焼成した。
モニウムイオン交換Ｙ型ゼオライトを、１気圧の水蒸気
雰囲気下で５４０ＣＫて焼成した。
なおこの際の水蒸気の流速は毎分７００ＣＣでありた。
上記水蒸気処理後、ｌ規定の塩化アン毫ニウム溶液の過
剰量で室温にて２０時間処理してアンモニウム型とし、
次いで乾燥空気中で３時間焼成してＵＳ−Ｙ型ゼオツイ
トを得九。
剰量で室温にて２０時間処理してアンモニウム型とし、
次いで乾燥空気中で３時間焼成してＵＳ−Ｙ型ゼオツイ
トを得九。
続いて、上記アルミナヒドロゲルＩＫ２．上記ｕｓ −
ｙ ｍゼオライト２６４ｐ、硝酸亜鉛１５４？および水
ＩＪを加えて、ニーダ−で捏和し九後、直径０．９−の
ペレットに成形し、空気中１１０Ｃで１６時間乾燥後、
５５０Ｃア３時間焼成してＵＳ−Ｙ型ゼオライト含量４
０ｗｔ％、酸化亜鉛含１ｔ９Ｗｔｌアルミナ含量５１Ｗ
ｔ−の触媒担体を得た。
ｙ ｍゼオライト２６４ｐ、硝酸亜鉛１５４？および水
ＩＪを加えて、ニーダ−で捏和し九後、直径０．９−の
ペレットに成形し、空気中１１０Ｃで１６時間乾燥後、
５５０Ｃア３時間焼成してＵＳ−Ｙ型ゼオライト含量４
０ｗｔ％、酸化亜鉛含１ｔ９Ｗｔｌアルミナ含量５１Ｗ
ｔ−の触媒担体を得た。
さらに、との担体フＳｏ）にパラタングステン酸アンモ
ン２３３） 、硝酸ニッケル１３２？を含む水溶液４０
０ｍを加えて含浸させた後、 ２５０Ｃまで徐々に昇温
しながら乾燥した。次いで５５０Ｃで２時間焼成してタ
ングステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属
としてＩＬ５重量部および４．１重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造した。
ン２３３） 、硝酸ニッケル１３２？を含む水溶液４０
０ｍを加えて含浸させた後、 ２５０Ｃまで徐々に昇温
しながら乾燥した。次いで５５０Ｃで２時間焼成してタ
ングステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属
としてＩＬ５重量部および４．１重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造した。
実施例２
実施例１で得られたアルミナヒドロゲルＩＫ２゜実施例
１で得られたＵ８−ＹＷゼオライト６３５ｉ 。
１で得られたＵ８−ＹＷゼオライト６３５ｉ 。
硝酸亜鉛２０Ｓｆおよび水ＩＪを加えて、ニーダーで捏
和した後、直径０．９−のペレットに成形し、空気中１
１ＯＣで１６時間乾燥後、５５０Ｃで３時間焼成してＵ
Ｓ−Ｙ型ゼオライト含量ａｏｗｔチ、酸化亜鉛含量１２
ｗｔ％、アルミナ含量２８ｗｔ％の触媒担体を得た。
和した後、直径０．９−のペレットに成形し、空気中１
１ＯＣで１６時間乾燥後、５５０Ｃで３時間焼成してＵ
Ｓ−Ｙ型ゼオライト含量ａｏｗｔチ、酸化亜鉛含量１２
ｗｔ％、アルミナ含量２８ｗｔ％の触媒担体を得た。
さらに、この担体７５０？にパラタングステン酸アンモ
ン２３３Ｆ 、硝酸ニッケル１３２）を含む水溶液４０
０−を加えて含浸させた後、２５０ｔ、ｔで徐々に昇温
しながら乾燥した。次いで５ｓｏＣで２時間焼成してタ
ングステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属
として１７．１重量部および４２重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造した０ 実施例３ 実施例２で得られた担体６６０？に、硝酸コバルト１３
ｚｙ、パラモリブデン酸アンモン２９４ｆを含む水溶液
３９６１を加えて含浸させた後。
ン２３３Ｆ 、硝酸ニッケル１３２）を含む水溶液４０
０−を加えて含浸させた後、２５０ｔ、ｔで徐々に昇温
しながら乾燥した。次いで５ｓｏＣで２時間焼成してタ
ングステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属
として１７．１重量部および４２重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造した０ 実施例３ 実施例２で得られた担体６６０？に、硝酸コバルト１３
ｚｙ、パラモリブデン酸アンモン２９４ｆを含む水溶液
３９６１を加えて含浸させた後。
２５０Ｃまで徐々に昇温しながら乾燥した。次いで５５
０Ｃで２時間焼成してコバルト担持量およびモリブデン
担持量がそれぞれ金属として３．９重量部および１６．
９重量部（担体１００重量部に対して）である触媒組成
物を製造した０ 比較例１ 実施例１で得られたアルミナとドロゲルｉｔｍ実施例１
で得られｐ Ｕ８−Ｙ型ゼオライ）２２９）および水Ｉ
Ｊを加えて、ニーダ−で捏和した後、直径０．９■のペ
レットに成形し、空気中１１０１：’で１６時間乾燥後
、５５０Ｃで３時間焼成、してＵＳ−Ｙ型ゼオライト含
１ｔ４０ＷｔＬ アルミナ含量（ｉＱＷｔ＄の触媒担
体を得喪。
０Ｃで２時間焼成してコバルト担持量およびモリブデン
担持量がそれぞれ金属として３．９重量部および１６．
９重量部（担体１００重量部に対して）である触媒組成
物を製造した０ 比較例１ 実施例１で得られたアルミナとドロゲルｉｔｍ実施例１
で得られｐ Ｕ８−Ｙ型ゼオライ）２２９）および水Ｉ
Ｊを加えて、ニーダ−で捏和した後、直径０．９■のペ
レットに成形し、空気中１１０１：’で１６時間乾燥後
、５５０Ｃで３時間焼成、してＵＳ−Ｙ型ゼオライト含
１ｔ４０ＷｔＬ アルミナ含量（ｉＱＷｔ＄の触媒担
体を得喪。
さらに、この担体７５０）にパラタングステン酸アンモ
ン２３３） 、硝酸ニッケル１３２）’ｉ含む水溶液４
００−を加えて含浸させた後、ｚｓｏｃまで徐々に昇温
しながら乾燥した。次いで５５０Ｃで２時間焼成してタ
ングステン担持゛量およびニッケル担持量がそれぞれ金
属として１７．０重量部および４．２５重量部（担体１
００重量部に対して）である触媒組成物を製造した０ 比較例２ 実施例１で得られたアルミナヒドロゲルＩ ＫＦ ＋実
施例１で得られたＵＳ−Ｙ型ゼオライ）２５１ｔ＊ホウ
酸９９ｆおよび水１１を加えて、ニーダーで捏和した後
、直径０．９−のペレットに成形し、空気中１ｌｏｔ：
’で１６時間乾燥後、５５０Ｃで３時間焼成してＵ８−
Ｙ Ｉｔゼオライト含量４９ｗｔ％。
ン２３３） 、硝酸ニッケル１３２）’ｉ含む水溶液４
００−を加えて含浸させた後、ｚｓｏｃまで徐々に昇温
しながら乾燥した。次いで５５０Ｃで２時間焼成してタ
ングステン担持゛量およびニッケル担持量がそれぞれ金
属として１７．０重量部および４．２５重量部（担体１
００重量部に対して）である触媒組成物を製造した０ 比較例２ 実施例１で得られたアルミナヒドロゲルＩ ＫＦ ＋実
施例１で得られたＵＳ−Ｙ型ゼオライ）２５１ｔ＊ホウ
酸９９ｆおよび水１１を加えて、ニーダーで捏和した後
、直径０．９−のペレットに成形し、空気中１ｌｏｔ：
’で１６時間乾燥後、５５０Ｃで３時間焼成してＵ８−
Ｙ Ｉｔゼオライト含量４９ｗｔ％。
ボリア（ＢｍＯｓ）含量ｓｗｔチ、アルミナ含量５１ｗ
ｔ−の触媒担体を得た。
ｔ−の触媒担体を得た。
さらにここの担体ｙｓｏｔにパラタングステン酸アンセ
ン２３３ｆ、硝酸ニッケル１３２Ｆを含む水溶液４００
１を加えて含浸させた後、２５０Ｃまで徐々に昇温しな
がら乾燥した。次いで５ｓｏＣで２時間焼成してタング
ステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属とし
て１７．０重量部および４．２５重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造した。
ン２３３ｆ、硝酸ニッケル１３２Ｆを含む水溶液４００
１を加えて含浸させた後、２５０Ｃまで徐々に昇温しな
がら乾燥した。次いで５ｓｏＣで２時間焼成してタング
ステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属とし
て１７．０重量部および４．２５重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造した。
比較例３
実施例１で得られたアルミナヒドロゲルＩＫｙ。
実施例１で得られｆｃＵ８−Ｙ型ゼオライト２９７ ｔ
ｅオルト珪酸ナトリウム２９５Ｐおよび水ＩＪを加え
て、ニーダーで捏和した後、直１ｊＯ，９ｓｍのペレッ
トに成形し、空気中１１００で１６時間乾燥後、５５０
Ｃで３時間焼成してＵＳ−Ｙ型ゼオライト含量４０ｗｔ
％、シリカ（８ｔ Ｏｘ ）含量９ ｗｔ ％ 。
ｅオルト珪酸ナトリウム２９５Ｐおよび水ＩＪを加え
て、ニーダーで捏和した後、直１ｊＯ，９ｓｍのペレッ
トに成形し、空気中１１００で１６時間乾燥後、５５０
Ｃで３時間焼成してＵＳ−Ｙ型ゼオライト含量４０ｗｔ
％、シリカ（８ｔ Ｏｘ ）含量９ ｗｔ ％ 。
アルミ、す含量５１ｗｔ−の触媒担体を得た。
さらに、この担体７５０？にパラタングステン酸アンモ
ン２３３Ｐ、硝酸ニッケル１３２？を含む水溶液４００
１を加えて含浸させた後、２５０Ｃまで徐々に昇温しな
がら乾燥した。次いで５ｓｏＣで２時間焼成してタング
ステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属とし
て１７．２重量部および４２重量部（担体１００重量部
に対して）である触媒組成物を製造した。
ン２３３Ｐ、硝酸ニッケル１３２？を含む水溶液４００
１を加えて含浸させた後、２５０Ｃまで徐々に昇温しな
がら乾燥した。次いで５ｓｏＣで２時間焼成してタング
ステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属とし
て１７．２重量部および４２重量部（担体１００重量部
に対して）である触媒組成物を製造した。
比較例４
実施例１て得られたアルミナヒドロゲル１ ’９ ｍ実
施例１で得られたＵＳ−Ｙｉｌゼオライ）Ｓ２７ｐおよ
び水１４を加えて、ニーダ−で捏和した後、直径０．９
■のベレットに成形し、空気中１１０ｃで１６時間乾燥
後、５５０ｃで３時間焼成してＵ８−Ｙ型ゼオライト含
量６０ｖｔ％、アルミナ含量４゜ｗｔ哄の触媒担体を得
た。
施例１で得られたＵＳ−Ｙｉｌゼオライ）Ｓ２７ｐおよ
び水１４を加えて、ニーダ−で捏和した後、直径０．９
■のベレットに成形し、空気中１１０ｃで１６時間乾燥
後、５５０ｃで３時間焼成してＵ８−Ｙ型ゼオライト含
量６０ｖｔ％、アルミナ含量４゜ｗｔ哄の触媒担体を得
た。
さらに、この担体７５６ＰＫパフタングステン酸アンモ
ン２３３ｆ、硝酸ニッケル１３２？を含む水＠１ｉ４０
０−を加えて含浸さセタ後、２５０Ｃまで徐々に昇温し
ながら乾燥した。次いで５５０ｃで２時間焼成してタン
グステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属と
して１７．３重量部および４．３重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造し九。
ン２３３ｆ、硝酸ニッケル１３２？を含む水＠１ｉ４０
０−を加えて含浸さセタ後、２５０Ｃまで徐々に昇温し
ながら乾燥した。次いで５５０ｃで２時間焼成してタン
グステン担持量およびニッケル担持量がそれぞれ金属と
して１７．３重量部および４．３重量部（担体１００重
量部に対して）である触媒組成物を製造し九。
応用例１および参考例１〜３
原料油として大慶原油からの常圧蒸留残渣油を用い、反
応圧力（水素分圧）１３５にｙ／ｃａｒ” 、水素／油
比２００ＯＮｍｊハ（Ｊ 、 ＬＨ８Ｖ Ｏ，ｓ ｈｒ
−” Ｏ条件で反応温度を変化させ、また触媒として実
施例！および比較例１，２．’ｌで得られた組成物を用
いて、水素化分解反応を行なった。この水素化分解反応
による沸点３４３Ｃ以下の留分の得率（原料油に対する
重量％）ｔ−第１表に示す。
応圧力（水素分圧）１３５にｙ／ｃａｒ” 、水素／油
比２００ＯＮｍｊハ（Ｊ 、 ＬＨ８Ｖ Ｏ，ｓ ｈｒ
−” Ｏ条件で反応温度を変化させ、また触媒として実
施例！および比較例１，２．’ｌで得られた組成物を用
いて、水素化分解反応を行なった。この水素化分解反応
による沸点３４３Ｃ以下の留分の得率（原料油に対する
重量％）ｔ−第１表に示す。
応用例２，３および参考例４
原料油としてクラエート原油からの常圧蒸留残渣油を用
い、反応圧力（水素分圧） １３５ ＫＰ／ｃｄ 。
い、反応圧力（水素分圧） １３５ ＫＰ／ｃｄ 。
水素／油比２０００ Ｎｍ”／ ＫＪ 、 ＬＨ８Ｖ
Ｑ、 Ｂ ｈｒ−’ Ｏ条件で反応温度を変化させ、ま
た触媒として実施例２．３および比較例４で得られ九組
成物を用いて、水素化分解反応を行なった。この水素化
分解反応による沸点３４３Ｃ以下の留分の得率（原料油
に対する重量−）を第２表に示す０第２表 特許出願人 重質油対策技術研究組合
Ｑ、 Ｂ ｈｒ−’ Ｏ条件で反応温度を変化させ、ま
た触媒として実施例２．３および比較例４で得られ九組
成物を用いて、水素化分解反応を行なった。この水素化
分解反応による沸点３４３Ｃ以下の留分の得率（原料油
に対する重量−）を第２表に示す０第２表 特許出願人 重質油対策技術研究組合
Claims (4)
- （１） 酸化亜鉛およびアルミナ系酸化物よりなる担
体に１周期律表第■Ｂ族に属する金属および第１族に属
する金属よりなる活性金属を担持することを特徴とする
水素化分解用触媒組成物。 - （２） 酸化亜鉛３〜６０重量−およびアルミナ系酸
化物９７〜４０重量−よりなる担体１ＧＧ重量部に、周
期律表第ＶＨ２族に属する金属５〜２４重量部および第
１族に属する金属Ｏ，Ｓ〜８重量部を担持することを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の組成物。 - （３）周期律表第■ＢｔｊＫ属する金属が、モリブデン
および／あるーはタングステンである特許請求の範囲第
１項記載の組成物。 - （４）周期律表第■族に属する金属が、ニッケルおよび
／あるいは＝パルトである特許請求の範囲第１項記載の
組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11762181A JPS5820232A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 水素化分解用触媒組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11762181A JPS5820232A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 水素化分解用触媒組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820232A true JPS5820232A (ja) | 1983-02-05 |
Family
ID=14716279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11762181A Pending JPS5820232A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 水素化分解用触媒組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5820232A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6013488A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Sony Corp | デジタル位相サ−ボ回路 |
| JPS6013487A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Sony Corp | デジタル速度サ−ボ回路 |
| JPS6015719A (ja) * | 1983-07-07 | 1985-01-26 | Sony Corp | デジタル位相サ−ボ回路 |
| JPS6361707A (ja) * | 1986-09-01 | 1988-03-17 | Yoshie Nishizaki | 内燃機関用排気ガスの浄化消音装置 |
| JPH02299492A (ja) * | 1988-09-24 | 1990-12-11 | Pfu Ltd | モータの回転数制御方式 |
| US5686374A (en) * | 1994-09-01 | 1997-11-11 | Japan Energy Corporation | Catalyst for hydroprocessing |
| JP2015523907A (ja) * | 2012-06-01 | 2015-08-20 | 中国石油天然気股▲ふん▼有限公司 | 重油高効率転化接触分解触媒およびその製造方法 |
| CN107930648A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-04-20 | 福州大学 | 一种重油悬浮床加氢裂化催化剂及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4838884A (ja) * | 1971-09-22 | 1973-06-07 | ||
| JPS57207546A (en) * | 1981-06-13 | 1982-12-20 | Shokubai Kasei Kogyo Kk | Hydrocracking catalyst composition and its production |
-
1981
- 1981-07-29 JP JP11762181A patent/JPS5820232A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
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