JPS5823914A - 熱寸法安定性および化学安定性にすぐれたポリエステル高強力糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱寸法安定性および化学安定性にすぐれたポリ
エステル高強力糸に関するものである。

ポリエステルタイヤコードに代表されるポリエステル高
強力糸は物性面でのバランスにすぐれた有ｍ１１ｍ！維
であり、近年産業用縁線として広く大量に使用さｎるに
至った。

ざらに近年、特に有機繊維の原料の価格上昇が著しい中
にあって、ポリエステル特にポリエチレンテレフタレー
トの原料コストは、他の有機繊維例えばナイロン等に比
べ上昇率が低く、将来にわ次って価格面で優位性を保ち
得るという予測２５１表され、プリエステル高強力糸は
さらに使用量が増加すると考えられている。

しかしながら用途によっては、熱寸法安定性や化学安υ
性、さらＶＣはｔ五等の被補強材との接着性の向上が要
望されているのも事実である０幽然こうし九賛！！に対
し、檜々の改良が提案されてお〕、熱寸法安定性の改良
に関しては比較的低い極限粘度を有するポリエステル繊
維（例えば特開昭！＄３−３＄１１１５２号公報）や高
配向未延伸糸ｃ所１１ＰＯＹ）ｌ延伸する方法によるポ
リエステル繊維（例えばＵ　Ｆ４　Ｐ　４．ｔｅａ、ｏ
ｓｓ　）　＄１１ｋｌｌ［レテいる。

また化学安定性の改良に関してはポリエステル中のカル
ボキシル基量を低下させる方法Ｃ例えば特開昭５６−１
１６８１６号会報）等の提案がなされている。

場らｆＣｆムとの接着性の改良に関してはエポキシ系や
インシアネート系の旭環剤で紡糸延伸工程中に処理する
方法（例えば４＄会昭４７−４９７１１１号公報）が提
案されている０これらの提案は個々の改良の要望に関し
ては一応成果を上けていると考えられる〇 ところが近年の石油価格の高騰により世界的に省エネル
ギー技術の味見に一段と拍車がかかり、製造工＠におけ
るロス率の低下を目的とした素材のエニ７オミティの向
上−強く要望されるに至つた０かかる時代背景の中で、
ポリエステル高強力糸の改良目標を考えると、上記の熱
化学安定性の改良に加えて品質のａ＝フォ電ティ向上が
必要とな、てくると予測される。

こうし念コンテキストの中で上記先行技術について検討
を加えると、まず極限粘度を低下させ寸法安定性を向上
させる方法は、該繊＃Ｉが使用され　゛・る状態での糸
強力と耐疲労性が低いばかりで４なく、例えば接着剤処
理工程においてがムとの接着往管向上させるため高温処
理を施すと、固有粘度が低い霞めにはなはだしい場合に
は一部のコードが溶断する事故が発生する等ユニフォミ
ティに問題を生じやすい。

Ｆ　ＯＹ　’ｔ［ＩｔルＵ　ＲＰ　４．１９５．０５２
　（Ｄ方法で得られた繊維は極限粘度會低下嘔せた場合
と較ぺ糸強力や耐疲労性をほとんど低下させることなく
熱寸法安定性を向上させることに成功しているものの、
原糸（熱処理前糸）の熱処理時の収縮率が低（、発生テ
シン冒ンが低埴ためディフシ！シンによってはトラプル
を生ずることがあり、さらに、かかる方法で得らｔ′Ｌ
７を繊維は単糸の内外層で分子鎖の配向度に大きな差が
必然的に発門するため、単糸の内層での分子４鋤性が大
きく、力学損失正接（ｔｌｎδ）ｆｔ測建すると、α吸
収ピーク温度が従来法で得られ次同種の高強力糸に比べ
約１０υ程度低下して２す、水、アさンあるいはアルカ
リ等の単繊維内への拡散がすみやか゛であり、従来法で
得られ！ｔ、同種の高強力糸ＶＣ比べ化学安だ性が劣る
化学安定性を向上させたポリエステルタイヤコードは、
研究室レベルで社顯着に化学安定性か向上改良されてい
ないため拘−性に問題が生じ晶い〇接着性改良タイメの
ポリエステルタイヤコードも同様である０ 本発明者はかかる点に艦み鋭意研究を行なった結果、上
記の問題点を解決するものとして以下に記述する熱寸法
安定性および化学安定性にすぐれたｆ９エステル高強力
糸を発明するに至った。

すなわち本発明のポリエステル高強力糸は、ポリエチレ
ンプレフタレートを主成分とするポリエステルｆｆ１ｌ
融紡出し、次いで冷却固化し、ざらに延伸することによ
って得らｎｆｃ延伸糸であって、次の特性を有し、 （１）　　＊＠粘度０．７以上 （１）　　テレフタル酸残基に対するジエチレングリコ
ール含量１．５モル−以下 （町　カルボキシル基量２０当惜／１０＠ｆ以下Ｑ／、
　　平均複屈折０．１６５ないし０．１９０（Ｖ）　　
単糸デニーｈ５．０デニール以下（−１７５℃で３０分
間フリー熱処理した時の乾熱収縮率が７．０チないし１
０Ｊ１挾手６／Ｉ　　試長ｌＯインチ、歪速匿０．５イ
ンチ／分、温度１５０℃の条件下にＱ、６７／ｄと０．
０５　Ｊｉ’／ｄの間の応力でヒステリシスルーゾを測
定し得られ大仕事損失が１０００デニール当り０．０２
４０〜０．０３５インチ１１ボンＦ ざらに咳延伸糸Ｋ　２４０℃で１分間足長で乾熱処理を
施したとき、次の臀性管示すに至るポリエステル高強力
糸である。

（１）　　上記乾熱処理による強力保持率・Ｓ−以上（
ｂ）　　１７５℃で３０分間フリー熱麩環し大時の乾熱
収縮率がＳ、Ｏ−以下 （０）　　試長１０インチ、歪速度・、Ｓインチ７分、
温Ｊ［１５０℃の条件下にｏ、ｓ　Ｐ／ｄと０．（１５
／−／ｄの間の応力でヒステリシスループｔｍ定し、得
られた仕事損失が１０００デニール癲９０．０２００　
インチΦポンＶ以下 ｔた咳高強力糸のカルボキシル基含量が１１蟲量／１０
”　ｆ以下であること中、皺高強方糸か紡糸延伸工程中
でエポキシ化金物および又はインシアネート化合物によ
る表面処ｍｌ施されてｉることは、該高強力糸をゴム補
強剤として使用する場合さらに好ましい。

次にかかる４リ工ステル高強カ糸とその製造方法Ｋ”）
Ａて理論的背景を含めて説−する・本発明者らの最近の
研究の結果、次の知見が得られていゐ＠すなわち、！麟
解祈ＫｓＰｖｈて結晶回折が細測されない程度の秩序状
態をアモルファス（無定形）と定義するならば、アモル
ファスでありながら分子鎖の配向がある程度進んだ状態
（例えば複屈折値で定量的に表現するならばポリエチレ
ンテレフタレートの場合１０ＸＩＯ””以上）の未菖伸
糸を延伸して得られた繊維は、無配向アモルファス未延
伸糸（無配向を複屈折で定量的に表現するならば５　Ｘ
　１　Ｇ　−”　　以下）を延伸して得られたえ場合）
熱収縮率が小さくなる。すなわち、ある程度Ｃ配向結晶
化を惹起しない１度）分子配向を進め九アモルファス未
延伸糸を延伸し九場合は。

無配向アモルファス未延伸糸を延伸し九場合に較べ延伸
糸の本質的な延伸歪が小さいと推測される。

一方溶融紡糸における紡出糸の分子配向は固化点での糸
条にかかる張力により決定されゐことが貸出らによって
（例えば貸出ほか、繊維学会誌３４、Ｐ−２０（１９７
８））示されている０本発明者はかかる理論的背景に基
づき、結電延伸につ−て鋭意検討を行なつ７ｔ！１１果
。

（へ）単孔吐出量【低下させる、紡速を上げろ、紡糸口
金から吐出後の糸条にクエンチ風が癲る地点をノズルに
近づける等の方法により比較的高い張力下で紡出糸条装
置化せしめることがで！！ゐこと、 （至）高い張力下で糸条上置化せしめる溶融結果条件下
では１本のフィラメントの内外層の温度差が太きＩ４７
ｔめ伸長粘度差が太きくｅｐ、その結果固化点でのフィ
ラメントの内外１の張力差管生じフィツメントの内外層
の複屈折差が大きく表る・このため延伸時に配向の進ん
でいる表面層が最大延伸倍率を決定する所となり、高強
力が得られ難く、今まで高強力糸用の未延伸糸としであ
る程度配向の進んだアモルファス状態の糸が使用されな
か−）た。

ところが単孔吐出量を小さくする事により未延伸糸の表
面層と中心との複屈折差（δΔｎ）を平均複屈折（λＴ
１）で除し尺値が小さくなり、高強力を得易くなること 岬を発見した。

次に、本発明のぼりエステル高強力糸とその紡糸延伸◆
件について具体的に説明する。

本発明におけるポリエステルは主として産業用の高強力
繊維として供給することを目的とするため、少々くとも
構成単位の９５モル−以上がポリエチレンテレフタレー
ト単位からなり、該／　ＩＪエステル繊細の極限粘度（
フェノール／テトラクロルエタン−６７４の１ｌＩＩＩ
ＩＩ＆中３０’Ｏで１１５ｊｌ、以下同じ）Ｖｌｏ、７
０以上であることが必要である。

本発明による高強力糸はその使用目的から融点近い熱処
ｍｔ施場れる場合かあるが、ポリエステルの融点はジエ
チレングリコール含量の増加と共に低下するので、該高
強力糸のジエチレングリコール含量は重畳であり、テレ
フタル酸残基に対して１．１ｓモル饅以下であることｔ
必要とするＯまた一述した如く、本発明による高強力糸
は、カルボ中７ｈ墓を低下させることにより着しく化学
安定性か向上する仁とから繊−の力Ａメヤシル基含量は
２・当量／１０’ｆ以下、と（Ｋｌ　２当量／ＬＯ＠Ｐ
以下であることが望壇しいので、例えば紡糸用レジン管
固相でエフ哀＋ルーｌ−等に供給する場合該しソンの極
限粘度Ｆｉ０．７　Ｓ以上、カルボキシル基含量は１４
当量７１０＠ｆ以下とくに、６轟量／ＬＯ＠ｆ以下であ
ることが画壇し％６゜ま几カルボΦ゛シル基會量がざら
に多い重合体を用いる場合にはエクストルーダー中にト
リフェニルホスフィン等のトリアリールホスフィンある
いはトリアルキ鳥ホスフィンを触媒として重合体の０．
０１　ｖｓ−以上Ｑ、ｊ％　ｖｔ−以下添加し、ざらに
フェニルグリシジルエーテル等のエポ中ナイドを重合体
のｇ、２ｖｔ−以上ｇ、Ｑ　ｖｌ−以下添加することに
よりカルボキシル基末端の封鎖を行う必要がある。

かかる重合体管層融状−で紡糸口金から押出し。

いわゆる加熱ｔａ′に用いることなく、直ちに−しくに
保温筒中を糸条が通過した後、！Ｏ〜１１０Ｇａ／−ｅ
Ｃの風速と２ト１０℃の温ｔｔ有する冷却風により糸条
固化ＡｔでｔＰ９Ｉ却する０ノズル面から崗化点書での
距ｌＩｌはおおむね単孔吐出量に依存する０固化点での
糸条張力が紡出糸の複屈折の直を与えるので、同化点で
の糸条張力は重要である。ｔた固化後の糸条張力／ｌ′
ｉ空気ｊＩｉ婦による張力により単調に増加するが、糸
条の分子鎖の配向には無関係゛であるので、本発明の如
く紡出糸条の複屈折か重畳となる場合には同化点の張力
をコントロールする事が技婉的なポイントとなる。固化
点張力を決足する王な）１クターは、単孔吐出量、ノズ
ルから冷却風が糸条に当るまでの距離および紡速である
ので、必要な固化点張力を与えるように適＾な紡糸条件
を与えｊＬば良いが、本発明では１．６ＸＩＯ’ｄｙｎ
ｅ／ｓＦ　　からｙ、ｓ　Ｘ　１　ｏｆ　ｄｙｎｅ／−
の間に有するようにすｂことが望ましく、ざらに好まし
くは、２．ＯＸ　１０　’　ｄｙｎ＠／ｒｓ”から６．
５　Ｘ　１０’　ｄｙｎｅ／ｌｏ間に有ｂ　ヨうにする
ことが望ましい〇 かくすることにより後述する如く、タイヤコードとして
使用する際施こす接着剤処理工程中の熱固定にエリ者し
く低い熱収縮率を有する繊維管与える高配向未延伸糸Ｃ
所５Ｂ’ｏｙ）を得ることができる０尚第１図に固化点
張力と未延伸糸＊ｍ折の値の関係を示す。

かくして得られ大助出糸を直ちＫＴｏるいは一度捲き取
−）た舞、延伸すゐ０延伸社加熱ｏ−ｈを用いていわゆ
るネック延伸を施す場合は紡出糸がすでに配向が進んだ
状態であるので、従来技術で与えられる温度で糸条を加
熱すると結晶化を惹起するので、未延伸糸の極限粘度Ｉ
ＩＶ、平均複屈折をＡｎｐｏｙで表わした場合、ローラ
ー表面温度は（９０＋　（ｆｆ　−０，１１）　Ｘ　４
．５−　ｂｙｎｐｃｙｒＸ冨ｉｏ３℃以下とすることが
重要である。かかる−一う−等による接触延伸につ−て
嬬従来技術と実質的な差はない◎壇た、延伸は加熱水蒸
気を用いて一段延伸により高強力糸を得る方法（Ｕｌｉ
Ｐ　！１．！ＩＬ１１１？）Ｋよ。

ても行うことができるか、この場合加熱水蒸気の温度Ｆ
ｉｍｉｏυ以上６１０℃以下であることが望壇しいＯ かくして得られゐ本発明のぼりエステル高強力糸は先に
述べたようＫＦＯＹの状態ですでにフイツメントの内外
で配向度の差が生じているので、延伸後の繊維も分子鎖
の配向度の差が生じている。

従って延伸１１ＯＩｌｌ錨の平均複屈折は、従来技術に
よる同種の繊維に比べ複屈折としては低い値とな大 る。平均複屈折が“０．１１０よりＩとなると延伸時に
糸切れ回数が多くなり生産性の立場から好ましくない・
オた０、１＠Ｉより小であると高強力が得られなｉので
、延伸後の繊維の平均複屈折はＬｌｌｉｌｉ以上ｏ、ｉ
＠ｏ以下である必要かある。

本発明の高強力糸の単糸デニールは本発明の重要な構成
要票の一つである。すなわち、単糸デニールが大となる
と、フィラメント内の分子鎖の配向度の表面部と中心部
との差が大きくな〕高強力が得られ難くなるので、単糸
デニールはＳ、Ｏ以下であることが必要となる０本発明
者かすでに０８Ｐ　４１６４１１４　Ｋ開示した如く、
ｔム補強繊維として使用される高強力糸のｌｌＩ特性な
かんずく力学的性質はディツノ後の熱ｇｍを施された状
■での値が重要である。ディフシ前の値は製造工程の差
により比較的大きな差が発現して−る場合でも、ディツ
ノ後の値はその差が僅小となるからである。

本発明の場合も同様であり、低収縮、低仕事損失と云っ
た特性は繊維が使用される状■で必要となるのであって
、ディップ前Ｋ１−１低収縮、低仕事損失である必要は
無−〇むしろ低収縮に過ぎる場合は、ディップマシンに
よつてはトラブルを生じる場合％ああ。

しかして本発明の如く、熱ＩＩ＆理前の延伸糸が１７！
１℃で３０分間フリー熱熱還した時の乾熱収縮率が７−
以上１０−以下であり、試料長１０インチ、歪速度０．
１インチ／分、温度！■℃の条件下にｏ、ｓ　Ｐ／ｄと
Ｌ（ＨＰ／ｄの間の応力でヒステリシスルーゾを測定し
、得られた仕事損失が１０００９”ニール当り０．０！
４０−０．０３１　　インチ・−ンドあり、（測定方法
はＵＲＰ４ｘｓｓｏｓ＊に準ずゐ）かつ鋏延伸糸を２４
０℃で１分間定長で乾熱地理した場合Ｃディ、ゾ麩理工
程を想定）、乾熱処理後の糸強力が熱処理前の強力の９
８−以上であり、１７１１１０で３０分間フリー熱処理
した時の乾熱収縮率が３．０９１Ｇ以下であｐ、試長！
・インチ、歪速度０．５インチ／分、温度１１０℃の条
件下に０．６　ｔ／ｄと０．０５　？／ｄの間の応力で
ヒステリシスルー！を測定し、得られた仕事損失−１’
１０００デニール当り０．０２００　イン゛チ・ボンド
以下であれば、低収縮、低仕事損契の繊維でありながら
、前述の如き欠点か生じな−、ハンドリングの良好なポ
リエステル高強力糸となる。本発明の高強力糸はタイヤ
、■ベルト、コンベアベルト等の♂ム補強材として特に
有用である。

次いで実施例に基づき本発明について説明する。

実施例１ 極限粘度１．１１ジエチレングリコール含量１．Ｏモｈ
−、カルボキシル基含量１０尚量７１ｏ＠ｔのポリエチ
レン餐しフタレートを、表ＩＫ示す条件・　　で潜融紡
糸延伸して得られた延伸糸へ〜夛は、表ＩＫ示す如く、
従来技術による比較例１に比し、著しく熱安定性が勝れ
ていることが認められる０表　　１ − 一 − − − レ 「 「 − − − − 「 − ［− ［ ［ ［ ［ − 実施例２ 実Ｉ例１と同一のポリエチレンテレフタレート重合体を
用いて溶融時にポリエチレンテレフタレートにｎ　Ｌ　
）　１３　ｙエニルホスフィンｔ　Ｏ，Ｉ　Ｗｔ　−＞
よびフェニルグリシジルエーテルを１．□　ｖｔ−添加
して霞融紡糸延伸した本発明による繊維と、同一条件で
紡糸延伸したカルボキシル基含量２８ａ量／１０・？の
繊維Ｃ比較列りおよび前記実施例１の比較例１と同一条
件で紡糸延伸したカルボキシル基量鵞８当量／１０・？
の繊維Ｃ比較例３）と、化学安定性を比較すると表２の
如くなる〇化学安定性は耐加水分解性と耐アンモニア分
解性により評価し九〇 耐加水分解性１ｊ１２１υの加熱水蒸気中で４８時間劣
化させた後の強力の保持率訃よびエステル結合の解離率
を全エステル結合に対する割合として次式を用いて求め
た・ 上記中〔η〕ｆｉｎｌｌｌＦｉ劣化後の繊維の極限粘度
、〔ダ〕１ｎｉｔｉ□１は劣化前の繊維の極限粘度であ
る〇なお、本式算出は、ツエノーに／テトラクロロエタ
ン＝＠／４の溶媒中！謬℃で欄定を尺極限帖度〔ダ）Ｐ
／ｆ’（Ｊ−いと数平均分子量４の関係式％式％ 耐アンモニア分解性は１８８″Ｏのアン毫ニアガス雰囲
気中（アンモニアガス流量２０６ａ／分）で２時間劣化
させた後の強力の保持率およびエステル結合の解離率を
全エステル結合に対する割合として上式を用いて求めた
◎なお紡糸延伸条件は実施例１−ムと同じであ−Ｊた〇 表　　　３ 表２の比較例意と１からＦＯＹＶｔ延伸した比較例２の
ポリエステル繊−は、従米晶Ｃ比較例３）に比べ化学安
定性か劣ゐことが■められる。おそらくこれは第２図に
示す如（ｔａｍＪ−Ｔ曲線Ｋｌｌれる非晶鎖の吸収ピー
ク温度がＰ　（Ｊ　Ｙ　ｔ＠由したポリエステル繊維の
ものの場合は従来技術による繊維に比べ約１０υ程度近
ｉことに起因すると推定場れる０しかるに本実施例の如
（ＰＣ）Ｙｔ−経由したポリエステル繊維であつてもカ
ルボキシル基量を低下せしめることによりかかあ欠点は
解消された。従）て本発１ｊＩＩＫよる低収縮ポリエス
テル繊維は寸法安定性と共に熱化学安矩性を向上させる
為に轄カルボキシル基含量の低下が重畳であることが壜
解される。。

実施例島 極限粘度ＩＪ、ｚＦエチレングリコール含量０．・モル
−１力Ａ＆中ン身基含量１１蟲量／１０”Ｐのポリエチ
レンテレフタレートｔｆＩＩＩ融紡糸するに際し、エク
ストルーダーの溶融部に、トリデチルホスツインｔｏ、
ｏｓｌ量１、オ身ンフェニルフェノ−ルダリシシルエー
テｋ　ｔ−０，５重量−圧送添加し、ポリオ一温度３０
１℃、単孔吐出量１．４８？／分、ノズ＾ホーｆｉ−数
５００で溶融体を押し出し、ノズルクエシチ距離ｓａ＆
で風速０．６　ｍ／　ｓｅａ　、温度１０１）の冷却風
により糸条を冷却し、糸条にエポキシ化グリセリン２０
ｗｔ−添加した紡糸油剤を付着せしめた後ｚｔｇｏｍ／
ｅの速度で第１ゴデフ）Ｅｌ−ルに糸条を供給した０こ
の時の紡出糸の複屈折はｏ、ｏ　ｓ　ｓであった。咳紡
出糸を直ちに４４！Ｉ’Ｏの加熱水蒸気を用いて２．３
倍に延伸し、５０１４ｍ、４の速度で捲き取つた。

比較例４として、極限粘度１．（１、ゾエチレングリー
ール含量意、ｓモに９Ｇ、力にポ命シル基含量１２重量
／１０＠Ｐのポリエチレンテレフタレートを本実施例と
同一条件でｆＩＩＩ融紡糸した０これらのＩＩｍ艙の諸
畳性を表３に示す・ かくして得られた肉繊維を、撚ｐ数４０　Ｘ　４Ｇ（Ｔ
／ｌｏ（至））の双糸コードとなし、し・戸ルシンーホ
ルマリンーツテックスから成る−わゆる一浴ディッゾ処
ｌｌ（処理温度２４０℃）ｔ−施してディッゾコーＦ４
１性並びＫ１１着力を比較した。結果を表４に示す。

表　　４ 繊維調造時にエボ今サイドでシリコートした実施例３の
コードは棗好な接着力が得られること、およびジエチレ
ングリコール含量の多ｉ比較例４はディツノ後強力が劣
ることがわかるＯ従つて本発明による低収縮ポリエステ
ル繊維は寸法安定性と共に熱化学安定性を向上させるた
めにはジエチレングリコール含量の低下が重要であるこ
とが理解される。

【図面の簡単な説明】

ｇｉ図は固化点張力と未延伸糸複屈折Δｎとの関係を示
すグラフ、第２図は力学的損失正接（ｔａｎδ）一温度
（Ｔ）曲ｌｉＩを示すグラフである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　　＆ジエチレンテレ２タレートを主成分とする４
   リエステルｔＳ融紡出し、次いで冷却固化し、さらに延
   伸することによって得られ危延伸糸であって、下記（１
   ）〜（ロ）の特性を有し、さらに該延伸糸Ｋ　２４＠”
   ０で１分間定長で乾熱処理を施したとき、下記Ｃ１３〜
   （０）の特性を示すに至ること管特徴とする熱寸法安定
   性訃よび化学安定性にすぐれたポリエステル高強力糸。 （ロ）　　ｍｉ＠粘度０．７以上 （１）　　テレフタル酸残基に対するジエチレングリコ
   ール含量１．５モル−以下 （旬　カルボキシルＩ＆番量２ｏ尚量／１０・？以下←
   ）　平絢複屈折０．１１１５ないしｏ、ｉｓ。 （■　単糸デニール器、ｏデニール以下（ｖ９　１７ｓ
   υで３０分間フリー熱地理したときのＩＥ熱１５Ｕｉ率
   ７．ｏ　すｖｓ　Ｌ　１０．０　％（ロ）試長１０イン
   チ、歪速度０．Ｉインチ／分、温度１５０℃の条件下に
   ＯＪ　Ｐ／ｄ　トｏ、ｏｓｙ／ａの間の応力でヒスデリ
   シスルーゾｔｌｌＶＬ４られた仕事損失がｔｏｏｏデニ
   ール轟り０．０２４０〜ｏ、ｏ　ｓ　ｓインチ・ボンド （亀）　　上記定長乾熱処理による強力保持率９ｓｔｓ
   以上 （ｂ）　　１７　Ｉ　１３で３０分間フリー熱処還し次
   ときの乾熱収縮率３．０−以下 （０）　　試長１０インチ、歪速度０．３インチ／分、
   温度１５６℃の条件下に０．６　ｐ／ｄと０．０ｆＪＦ
   ／ｄの間の応力でヒステリシスルーゾ管一定し得られた
   仕事損失が１０００デエーＡ当り０．（１！００インチ
   ・ボンド以下 ２、カルボキシル基食量が１！嶺量／　ｔ　ｏ”　を以
   下である轡許請求の範囲第１項記載のポリエステル高強
   力糸。 ３、紡糸延伸工程中でエポキシ化合物および／またはイ
   ンシアネート化合物による表面魁理を施された、ｔム補
   強用（適した特許請求の範ＭＩＮＩ項ま７２：は第意項
   記載のポリエステル高強力糸。