JPS5834123A - 溶融金属処理容器 - Google Patents
溶融金属処理容器Info
- Publication number
- JPS5834123A JPS5834123A JP56131386A JP13138681A JPS5834123A JP S5834123 A JPS5834123 A JP S5834123A JP 56131386 A JP56131386 A JP 56131386A JP 13138681 A JP13138681 A JP 13138681A JP S5834123 A JPS5834123 A JP S5834123A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon
- alumina
- molten metal
- nozzle
- magnesia
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐スポール性にすぐれ１機械強度が高く、寿命
の長い溶融金属内ガス吹込ノズル周辺用レンガを配設し
九溶融金゛属処履容器を提案するものである。
の長い溶融金属内ガス吹込ノズル周辺用レンガを配設し
九溶融金゛属処履容器を提案するものである。
一般的に溶融金属処理容器１例えば、転炉、脱ガス槽、
取鍋畔の浴内に用いるガス吹込ノズル周辺の耐火レンガ
材質としては、塩基性スラグに強いマダネシアクロム質
、マグネシアドロｉイト質の焼成レンガあるいは前記の
耐スポール性を改善し九不焼成の！ダネシアカーボン質
、マグネシア・ドロマイト・カーボン質レンガが用いら
れている。
取鍋畔の浴内に用いるガス吹込ノズル周辺の耐火レンガ
材質としては、塩基性スラグに強いマダネシアクロム質
、マグネシアドロｉイト質の焼成レンガあるいは前記の
耐スポール性を改善し九不焼成の！ダネシアカーボン質
、マグネシア・ドロマイト・カーボン質レンガが用いら
れている。
（以上を称してマグネシア系レンガとする。）”ここで
不焼成マグネシアカーボン質、マダネシアド四マイトカ
ーｌン質レンガは、各骨材を有機系バインダーとと４に
混錬成形し、これを比較的量温で加熱し、硬化させる製
造プロセスである。
不焼成マグネシアカーボン質、マダネシアド四マイトカ
ーｌン質レンガは、各骨材を有機系バインダーとと４に
混錬成形し、これを比較的量温で加熱し、硬化させる製
造プロセスである。
而して、前記塩基性スラグに強いマグネシア系レンガに
おいては、ＩＩ鋼吊用ガス吹込ノズル周辺耐火線層とし
て使用されていゐが、一般的には（１） マグネシア
系骨材は、ｌｌｌＰＩＭ率が１０００ｔｌ’でｌ！ＮＳ
以上と大きく耐スポール性が−い。
おいては、ＩＩ鋼吊用ガス吹込ノズル周辺耐火線層とし
て使用されていゐが、一般的には（１） マグネシア
系骨材は、ｌｌｌＰＩＭ率が１０００ｔｌ’でｌ！ＮＳ
以上と大きく耐スポール性が−い。
（２） 為温下では、マグネシアと炭素とが反応し。
マグネシウムと一酸化炭素となるマグネシアカーボン反
応が斃生子る。更（吹込ガスとの接触により内部分ＩＥ
が低下するととＫよ）該反応が顕著となシ高温で安定性
に欠け、損耗が太き（なる。
応が斃生子る。更（吹込ガスとの接触により内部分ＩＥ
が低下するととＫよ）該反応が顕著となシ高温で安定性
に欠け、損耗が太き（なる。
（３） ″Ｖグネシアカーボン質、Ｔグネシアドロマ
イトカーボン質、不焼成レンガは使用温度において有機
系バインダーが揮発する為、第１図に示す如く使用中に
は強度が低下する。
イトカーボン質、不焼成レンガは使用温度において有機
系バインダーが揮発する為、第１図に示す如く使用中に
は強度が低下する。
（４） 上記（１）〜（３）全改善する為、高価な電
融マグネシア骨材を使用するので製品価格が高価である
。
融マグネシア骨材を使用するので製品価格が高価である
。
等の問題がある。
具体的には、底吹、上底吹転炉ガス吹込ノズル周辺に使
用されている不焼成Ｍｇ０−Ｃレンガの溶損を第２図Ｃ
）、（ロ）によに説明する。尚、第２図（イ）は、内管
ＩＩＩから反応性ガス、内管Ｉｆｉと外管Ｏｕ間から冷
却ガスを吹込む二重管式のノズルＣを用いた例であり、
第２図（ロ）は不活性ガスを吹込む単管のノズルＣ′を
用い九例である。
用されている不焼成Ｍｇ０−Ｃレンガの溶損を第２図Ｃ
）、（ロ）によに説明する。尚、第２図（イ）は、内管
ＩＩＩから反応性ガス、内管Ｉｆｉと外管Ｏｕ間から冷
却ガスを吹込む二重管式のノズルＣを用いた例であり、
第２図（ロ）は不活性ガスを吹込む単管のノズルＣ′を
用い九例である。
図に示す如く操業中に発生する損耗は、（１）冷却ガス
又は不活性ガスＧＫよる耐火物への直＊＊触による熱的
スポーリングｌの発生（１）熱応力による割れ２脅生 （１）更に３の気泡後退によシ耐大物ｂｔ直接叩（現象
（以後底叩きと称す、）による損傷。
又は不活性ガスＧＫよる耐火物への直＊＊触による熱的
スポーリングｌの発生（１）熱応力による割れ２脅生 （１）更に３の気泡後退によシ耐大物ｂｔ直接叩（現象
（以後底叩きと称す、）による損傷。
（ｆｆ）反応によシ生じた高温流４が耐火物に接触する
為の！ダネシアカーボン反応による損傷勢。
為の！ダネシアカーボン反応による損傷勢。
以上（Ｉ）〜（Ｎ）が主な損耗要因であり、これ等によ
６ｆ３図に示す如くノズルＣ周辺に局部損耗８が生じる
。
６ｆ３図に示す如くノズルＣ周辺に局部損耗８が生じる
。
こＯようにガス吹込ノズル周辺の耐火レンガは匍ＩＩＫ
比し著しく局部損耗が大きい為、再三の補修が必要とな
るが、補修のみで対応するのは操業上眼界を生じ、繁雑
で多大な時間を要する炉底交換によ〉転炉全体の寿命鴬
長を実権している。しかしながら多大な補修材の使用、
廃集レンガによる炉材原単位の上昇、交換の為の長時間
休止は避けられず他意性の低下は免れ得ないのが現状で
ある。
比し著しく局部損耗が大きい為、再三の補修が必要とな
るが、補修のみで対応するのは操業上眼界を生じ、繁雑
で多大な時間を要する炉底交換によ〉転炉全体の寿命鴬
長を実権している。しかしながら多大な補修材の使用、
廃集レンガによる炉材原単位の上昇、交換の為の長時間
休止は避けられず他意性の低下は免れ得ないのが現状で
ある。
本発明はかかるマグネシア系レンガの問題点を解決すべ
く種々検討を行つ九結果、溶融金属内ガス吹込ノズル周
辺は、第２図ヒ）、（ロ）および第４図（閂■は上底吹
き転炉の概念図で、第２図（イ）は同図の部分詳細図で
ある。）に示す如く、＃鋼に浸漬され、更に冷却ガスの
影響による凝固鉄（以後マツシュルーム１と称す）周囲
よシ冷却ガスＧが噴出している為、精錬段階ではノズル
（：：、ｅ’周辺の耐火レンガｂとスラグの接触社すく
ない。尚。
く種々検討を行つ九結果、溶融金属内ガス吹込ノズル周
辺は、第２図ヒ）、（ロ）および第４図（閂■は上底吹
き転炉の概念図で、第２図（イ）は同図の部分詳細図で
ある。）に示す如く、＃鋼に浸漬され、更に冷却ガスの
影響による凝固鉄（以後マツシュルーム１と称す）周囲
よシ冷却ガスＧが噴出している為、精錬段階ではノズル
（：：、ｅ’周辺の耐火レンガｂとスラグの接触社すく
ない。尚。
−）！！４図中、ＡＦｉスラグ層（温度１６００ｃ以上
）。
）。
Ｂはスラグ層火点（温度３０００ｔｌｌ’）、Ｂ’は火
点（温度２６００Ｃ）である。
点（温度２６００Ｃ）である。
又、その他、受銑、出鋼、スラグコーディング等の鳩舎
は、ノズＡ／ｊｌｉ１辺レンガとスラグとの接触状況紘
、 （１）湯面通過時の接触で、数秒の極短時間である。
は、ノズＡ／ｊｌｉ１辺レンガとスラグとの接触状況紘
、 （１）湯面通過時の接触で、数秒の極短時間である。
（２）炉壁のスラグコーティング時での接触で。
スラグ温度は１，２００〜１，３００Ｃと低い。
という事実を知見した。
この事実にたって本発明者畔は１強度、耐スポール性が
優れ【いるが、塩基性スラグに対する耐食性が低いこと
から、一般的には塩基性スラグが存在する製鋼炉容器で
の使用は困難とされてい九アル電ナカーボン質およびア
ルミナマグネシアカーボン質（マグネシア５０重量係以
下添加）ならびにアル建ナマグネシア系スピネルカーボ
ン質（アル電すとして３０重重量風上を含有）および必
要に応じ【これ等に炭化珪素を３０重量％以下添加した
通常のアルミナ系不焼成レンガを溶融金属内βス吹込用
ノズル周辺に使用することを試み九結果、上記スッグの
影響は実質的に無害に等しいことが判明した。
優れ【いるが、塩基性スラグに対する耐食性が低いこと
から、一般的には塩基性スラグが存在する製鋼炉容器で
の使用は困難とされてい九アル電ナカーボン質およびア
ルミナマグネシアカーボン質（マグネシア５０重量係以
下添加）ならびにアル建ナマグネシア系スピネルカーボ
ン質（アル電すとして３０重重量風上を含有）および必
要に応じ【これ等に炭化珪素を３０重量％以下添加した
通常のアルミナ系不焼成レンガを溶融金属内βス吹込用
ノズル周辺に使用することを試み九結果、上記スッグの
影響は実質的に無害に等しいことが判明した。
本発明は上記知見をもとになされたものでその重量鴫以
上４０重量僑以下の炭素を添加し九耐火物を配設した溶
融金属処理容器にある。
上４０重量僑以下の炭素を添加し九耐火物を配設した溶
融金属処理容器にある。
この発明で用いる骨材にアル建すｔ３０重量重量上有し
３〜４０重量係の炭素を添加し丸前記アル建す系不情或
しンｙ＃ｉ、４？に新な組成限定を設け＊ｌ）ｅ嬬なく
、広く、連続−造工糧等、高温スラダとは接触がなく溶
鋼とのみ接触する部位に用いられている公知のアルミナ
系不焼成レンガの範−を出るものではない。
３〜４０重量係の炭素を添加し丸前記アル建す系不情或
しンｙ＃ｉ、４？に新な組成限定を設け＊ｌ）ｅ嬬なく
、広く、連続−造工糧等、高温スラダとは接触がなく溶
鋼とのみ接触する部位に用いられている公知のアルミナ
系不焼成レンガの範−を出るものではない。
本発明は、これを、上記の知見にもとづいて数秒の極短
時間の高温スラグとの接触および、数秒を超える接触ス
ラグの低温状鰺から、アルＺす系不焼成レンガの最も弱
点と考えられ使用を避けていた溶融金属処理容器の金属
浴内ガス吹込ノズルの周辺の新用途に適用したものであ
って、これによって従来用いられ【いた前記マグネシア
系レンガの問題点を単に解消したばかシでなく溶損指数
（ｍ／ｃｈ ） を約０．７弱に低減し、寿命を約Ｌ４
倍に延長せしめたものである。
時間の高温スラグとの接触および、数秒を超える接触ス
ラグの低温状鰺から、アルＺす系不焼成レンガの最も弱
点と考えられ使用を避けていた溶融金属処理容器の金属
浴内ガス吹込ノズルの周辺の新用途に適用したものであ
って、これによって従来用いられ【いた前記マグネシア
系レンガの問題点を単に解消したばかシでなく溶損指数
（ｍ／ｃｈ ） を約０．７弱に低減し、寿命を約Ｌ４
倍に延長せしめたものである。
以上の内容に基づいて転炉炉底に用い九本発明の一実論
例を牙暮図に示す。
例を牙暮図に示す。
図に示すスリーブレンガ６にはアルンナ８０重量係、炭
素２０重量係で前記第２図に示すスポーリング１と熱応
力割れ２に対処して、耐スポーリング性ｔ−考慮し１羽
口レンガ７については前記第２図に示す気泡後退３と高
温流４に対処して、耐強度を考慮し、アルミナ８５−量
鳴、炭素１１重量％を使用している。更にその周辺９に
ついては。
素２０重量係で前記第２図に示すスポーリング１と熱応
力割れ２に対処して、耐スポーリング性ｔ−考慮し１羽
口レンガ７については前記第２図に示す気泡後退３と高
温流４に対処して、耐強度を考慮し、アルミナ８５−量
鳴、炭素１１重量％を使用している。更にその周辺９に
ついては。
アルンナ５６重量％、マグネシア２２重量優、縦索１８
重量憾のアル電ナマグネシア系スピネルカーボンレンガ
を使用し攪拌流によシ巻込まれた高温スラグとの接触に
対処して、耐食性を考慮した。
重量憾のアル電ナマグネシア系スピネルカーボンレンガ
を使用し攪拌流によシ巻込まれた高温スラグとの接触に
対処して、耐食性を考慮した。
これ等の結果ノズル周辺レンガであるスリーブレンガ６
および羽口レンガ７ならびに周辺レンガ９の溶損指数（
ｍ／ｃｈ ） Ｆｉそれぞれ０．４で安定し炉寿命０ｚ
ｏｏｏｃｈの使用に耐えて余命を示したｅ以上１本尭明
によれば、溶融金属内ノズル周辺の耐火物は局部損耗が
皆無となシ、補修が不要となって、炉底周囲のレンガと
の損耗速度が略均等となり、これによシ溶融金属処理容
器の寿命中にシけるノズル周辺レンガの補修による操炉
停止がなくな）、犬山な生産コスト低減が可能となる等
。
および羽口レンガ７ならびに周辺レンガ９の溶損指数（
ｍ／ｃｈ ） Ｆｉそれぞれ０．４で安定し炉寿命０ｚ
ｏｏｏｃｈの使用に耐えて余命を示したｅ以上１本尭明
によれば、溶融金属内ノズル周辺の耐火物は局部損耗が
皆無となシ、補修が不要となって、炉底周囲のレンガと
の損耗速度が略均等となり、これによシ溶融金属処理容
器の寿命中にシけるノズル周辺レンガの補修による操炉
停止がなくな）、犬山な生産コスト低減が可能となる等
。
生産上多大の効果が得られる。
才１図はＭｆＯ−Ｃレンガの熱間強度を示すグラフ。
第２図ｋ）、（ｍは、上底吹転炉炉底のガス吹込部例を
夫々示す拡大断面説明図。 第３図は、ガス吹込ノズル周辺の局部損耗状態を示す断
面説明図、 第４図は上底吹転炉の概念図。 才５図は１本発明の一実緒例を示す要部断面説明図であ
る。 図におい【。 畠：マツシュルーム、ｂ二ノズル周辺の耐火レンガ、Ｃ
；ノズル、６：スリーブレンガ、７：羽口レンガ、９：
羽口レンガの周辺のレンガ。 代理人弁理士 秋 沢 政 光 他２名 ｌ め１図 毛４国 名３目 Ｃ 異５図 θ １１８
夫々示す拡大断面説明図。 第３図は、ガス吹込ノズル周辺の局部損耗状態を示す断
面説明図、 第４図は上底吹転炉の概念図。 才５図は１本発明の一実緒例を示す要部断面説明図であ
る。 図におい【。 畠：マツシュルーム、ｂ二ノズル周辺の耐火レンガ、Ｃ
；ノズル、６：スリーブレンガ、７：羽口レンガ、９：
羽口レンガの周辺のレンガ。 代理人弁理士 秋 沢 政 光 他２名 ｌ め１図 毛４国 名３目 Ｃ 異５図 θ １１８
Claims (3)
- （１） 溶融金属内ガス吹込ノズル周辺に、骨材にア
ルｉナを３０重重量風上を有し、３重量僑以上４０重量
優以下の炭素を添加し九耐火物を配設したことを特徴と
する溶融金属処理容器。 - （２）前記耐火１１１にマグネシアｔ−５０重量４以下
を添加し良ことを特徴とする特許請求の範囲才１項記載
の溶融金属処理容器。 - （３） 前記耐火物に炭化珪素３０重重量風下を添加
し九ことを特徴とする特許請求の範囲才１項又は第２項
記載の溶融金属処理容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56131386A JPS5834123A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 溶融金属処理容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56131386A JPS5834123A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 溶融金属処理容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834123A true JPS5834123A (ja) | 1983-02-28 |
Family
ID=15056736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56131386A Pending JPS5834123A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 溶融金属処理容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834123A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6343601A (ja) * | 1986-08-09 | 1988-02-24 | アキレス株式会社 | スラツシユ靴の製造方法 |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP56131386A patent/JPS5834123A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6343601A (ja) * | 1986-08-09 | 1988-02-24 | アキレス株式会社 | スラツシユ靴の製造方法 |
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