JPS583537A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JPS583537A JPS583537A JP56101011A JP10101181A JPS583537A JP S583537 A JPS583537 A JP S583537A JP 56101011 A JP56101011 A JP 56101011A JP 10101181 A JP10101181 A JP 10101181A JP S583537 A JPS583537 A JP S583537A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、異なる２つの電力系統間の電力潮流量を制御
する電力変換装置に関する。
する電力変換装置に関する。
わが国の電力系統は、″Ｂ日本の４０Ｈｚ系統と東日本
の３０ Ｈｚ系統とに大きく分けることができる。
の３０ Ｈｚ系統とに大きく分けることができる。
この１つの電力系統を結び、系統間の電力潮流量を制御
する装置としては、古くは誘導機等を使った回転形量波
数交換機あるいは水銀整流器を用いた静止形周波数変換
装置郷がある。最近では。
する装置としては、古くは誘導機等を使った回転形量波
数交換機あるいは水銀整流器を用いた静止形周波数変換
装置郷がある。最近では。
水銀整流器の代シにサイリスタ等の半導体制御整流器を
用いた静止形周波数変換装置が実用に供されている。
用いた静止形周波数変換装置が実用に供されている。
またＳ ｊ□Ｈｚ系統の中でも、いくつかの電力会社に
よって管理される種々の電力系統があシ、電圧定格や設
備容量もさまざまである０これらの電力系統を有効に結
び、その系統間の電力潮流量を制御するためにも、交流
→直流→交流の変換を行なう電力変換装置が使われてい
る。特にその直流電線路の距離を長くしたものは、直流
送電用電力変換装置として曳く知られている０ 第１図は、従来の電力変換装置の構成を示すプロ・ｌり
図である。！；ＯＨｚ糸系統４０Ｈｚ系統を結び。
よって管理される種々の電力系統があシ、電圧定格や設
備容量もさまざまである０これらの電力系統を有効に結
び、その系統間の電力潮流量を制御するためにも、交流
→直流→交流の変換を行なう電力変換装置が使われてい
る。特にその直流電線路の距離を長くしたものは、直流
送電用電力変換装置として曳く知られている０ 第１図は、従来の電力変換装置の構成を示すプロ・ｌり
図である。！；ＯＨｚ糸系統４０Ｈｚ系統を結び。
当該両系統間の電力潮流量を制御する場合を表わしてい
る。
る。
ｆｌ、を図において、 ＢＵ８１はｓｏ Ｈｚ電力系統
の３相電曽路、 ＢＵＳ２は４０Ｈｚ電力系統の３相電
線路。
の３相電曽路、 ＢＵＳ２は４０Ｈｚ電力系統の３相電
線路。
ＴＲＩ、ＴＲ２は電源トランス、８８１ｍ ８８２はサ
イリスタブリッジ回路からなる交直電力変換器。
イリスタブリッジ回路からなる交直電力変換器。
Ｌｏは直流リアクトル、ＣＡＰ １ｅ ＣＡＰ２は高調
波フィルター兼用進相コンデンサ、 ＦＪＶＣＩ ｅ
ＢＶＣ２は無効電力補償装置でおる。
波フィルター兼用進相コンデンサ、 ＦＪＶＣＩ ｅ
ＢＶＣ２は無効電力補償装置でおる。
無効電力補償装置８ＶＣ１は電源トランス丁Ｒ５゜サイ
リスタ整流回路８８）、直流リアクトルＬ１から構成さ
れており、無効電力制御回路ムＱＲｓによって受電端の
無効電力Ｑ１が指令値ＱＩ Ｃ＝０）に等しくなるよう
に直流リアクトルＬ１に流れる電流ＩＬＬが制御される
０無効電力補償装置５ＶＣ２も同様に構成されており、
無効電力制御回路ＡＱＲ２によりて受電端の無効電力Ｑ
２が指令値Ｑ２（＝（７）に等しくなるように電流ＩＬ
２が制御される０まず、３０Ｈｚ系統の電線路ＢＵＳｌ
から４（７Ｈｚ系統や電線路ＢＵ８２に電力を送る場合
き例にとって。
リスタ整流回路８８）、直流リアクトルＬ１から構成さ
れており、無効電力制御回路ムＱＲｓによって受電端の
無効電力Ｑ１が指令値ＱＩ Ｃ＝０）に等しくなるよう
に直流リアクトルＬ１に流れる電流ＩＬＬが制御される
０無効電力補償装置５ＶＣ２も同様に構成されており、
無効電力制御回路ＡＱＲ２によりて受電端の無効電力Ｑ
２が指令値Ｑ２（＝（７）に等しくなるように電流ＩＬ
２が制御される０まず、３０Ｈｚ系統の電線路ＢＵＳｌ
から４（７Ｈｚ系統や電線路ＢＵ８２に電力を送る場合
き例にとって。
この装置の動作を説明する。
電線路ＢＵＳｌからの受電端に電流検出器ｃ’ｒ、１と
電圧検出器ＦＴ、、 ｔ−設置し、３相の電圧、電流の
瞬時値を検出する。これを１次の有効無効電力演算回路
ＰＱＣＩに入力し、有効電力Ｐ１および無効電力Ｑｓｔ
求める。同様に、電線路ＢＵ８２からの受電端にも電流
検出器ｃ’ｒ、２および電圧検出器ｐ’ｒ、２を設置し
、有効無効電力演算回路ＰＱＣ２と合わせて、有効電力
Ｐ２および無効電力Ｑｔｔ検出する◇有効電力Ｐ１は人
ってくる方向を正、有効電力Ｐ２は出ていく方向を正と
して検出する。また、無効電力Ｑ１ｓＱｚは遅れ無効電
力を正、進み無効電力を負として検出する。
電圧検出器ＦＴ、、 ｔ−設置し、３相の電圧、電流の
瞬時値を検出する。これを１次の有効無効電力演算回路
ＰＱＣＩに入力し、有効電力Ｐ１および無効電力Ｑｓｔ
求める。同様に、電線路ＢＵ８２からの受電端にも電流
検出器ｃ’ｒ、２および電圧検出器ｐ’ｒ、２を設置し
、有効無効電力演算回路ＰＱＣ２と合わせて、有効電力
Ｐ２および無効電力Ｑｔｔ検出する◇有効電力Ｐ１は人
ってくる方向を正、有効電力Ｐ２は出ていく方向を正と
して検出する。また、無効電力Ｑ１ｓＱｚは遅れ無効電
力を正、進み無効電力を負として検出する。
電線路ＢＵ８１から電線路ＮＵＢｔｉｃ電力を送る場合
、交直電力変換器８８１ は順変換器として動作し、交
直電力変換器８１ｉ１ｚ は逆変換器として動作する
。
、交直電力変換器８８１ は順変換器として動作し、交
直電力変換器８１ｉ１ｚ は逆変換器として動作する
。
電力潮流量設定器ＶＲＰによって電力指令値ｐ＞ｏ
が与えられる。シーミツト回路８Ｈは電力指令値Ｐ“〉
Ｏのとき出力信号”／”を発生し。
が与えられる。シーミツト回路８Ｈは電力指令値Ｐ“〉
Ｏのとき出力信号”／”を発生し。
スイッチｓｗｌ ｔ−側に、またスイッチｓＷ２をｂ側
に接続する。すなわち、順変換器Ｓ８１は電力潮流量Ｐ
＝（Ｐｌ＋Ｐ２）／−がその指令値Ｐに等しくなるよう
に、その出力電圧ｖ１が制御され、逆変換器ｓ＋ｓ２の
出力電圧ｖ２は一定の直流電圧ｖ を発生する！うに制
御される。
に接続する。すなわち、順変換器Ｓ８１は電力潮流量Ｐ
＝（Ｐｌ＋Ｐ２）／−がその指令値Ｐに等しくなるよう
に、その出力電圧ｖ１が制御され、逆変換器ｓ＋ｓ２の
出力電圧ｖ２は一定の直流電圧ｖ を発生する！うに制
御される。
ＣＴｏは直流電流検出器で、ｉｔ流ＩＪアクドルＬＯに
流れる電流Ｉｏｔ検出する。電力制御回路ＡＰＲは両受
置端の電力検出値Ｐ１とＰ２の平均値（Ｐ１＋Ｐｚ ）
／コが指令ＩＩＰ に等しくなるように、前記直流電流
ｆａｔ−制御するものである。
流れる電流Ｉｏｔ検出する。電力制御回路ＡＰＲは両受
置端の電力検出値Ｐ１とＰ２の平均値（Ｐ１＋Ｐｚ ）
／コが指令ＩＩＰ に等しくなるように、前記直流電流
ｆａｔ−制御するものである。
また、定電圧制御回路Ａｖａａ逆変換器８８２の出力電
圧ｖ２が一定値ｖ４ｋになるように制御するものである
ｏＰＨｌ、 ＰＨｚは各々交直電力変換器８８１および
８８２の位相制御回路である０ 交直電力変換器Ｓ８１および８８２の出力電圧を図の矢
印の方向にとると Ｖ１＝ｋｙｓＶ、１ｓｏｏｔα１ ｖ２ ＝ −ｈ、 ＃ ｖｓｌ！・帽α２となる。ただ
しｋｖは変換定数、ｖｌｌ ＃ ｖ１２ は各々交直電
力変換器８８１ｓ？よび８Ｓ２の交流側入力電圧である
◎ 順変換器８８１０点弧制御角α１は００〜ｑｏ０の範囲
で制御され、逆変換器ｓＳｔの点弧制御角α２は９００
〜ｔｒｏ０の範囲に設定されるＯ点弧制御角α２＝／１
０°のとき、逆変換器８８２の交流側入力力率はｌとな
るが、自然転流を行なうための転流進み角ｒだけ点弧タ
イミングｔずらす必要があるＯ故に１点弧制御角α２＝
ｔｔｏ０−ｒとなり、 Ｖ２＝ −ｋｖ”Ｖｓ２・則（
１ｔｏ０−７ ＞の出力電圧を発生する。
圧ｖ２が一定値ｖ４ｋになるように制御するものである
ｏＰＨｌ、 ＰＨｚは各々交直電力変換器８８１および
８８２の位相制御回路である０ 交直電力変換器Ｓ８１および８８２の出力電圧を図の矢
印の方向にとると Ｖ１＝ｋｙｓＶ、１ｓｏｏｔα１ ｖ２ ＝ −ｈ、 ＃ ｖｓｌ！・帽α２となる。ただ
しｋｖは変換定数、ｖｌｌ ＃ ｖ１２ は各々交直電
力変換器８８１ｓ？よび８Ｓ２の交流側入力電圧である
◎ 順変換器８８１０点弧制御角α１は００〜ｑｏ０の範囲
で制御され、逆変換器ｓＳｔの点弧制御角α２は９００
〜ｔｒｏ０の範囲に設定されるＯ点弧制御角α２＝／１
０°のとき、逆変換器８８２の交流側入力力率はｌとな
るが、自然転流を行なうための転流進み角ｒだけ点弧タ
イミングｔずらす必要があるＯ故に１点弧制御角α２＝
ｔｔｏ０−ｒとなり、 Ｖ２＝ −ｋｖ”Ｖｓ２・則（
１ｔｏ０−７ ＞の出力電圧を発生する。
転流進み角ｒを一定とすれば、出力電圧ｖ２も一定の直
流電圧となる。
流電圧となる。
直流電流１ｏは直流リアクトルＬＱに印加される電圧Ｖ
１−Ｖｔｔ変えることによって制御されるＯ出力覚圧ｖ
２は一定に制御されるので、Ｖｌ ＝ ｋｖ＠ ｖｓｌ
・（２）α１を変えて制御することになる。直流電流！
Ｏを増加させたい場合は、Ｖｌ＞Ｖｚとなるように点弧
制御角α１を制御し、直流電流１ｏを減少させたい場合
は、Ｖｌ＜Ｖｚとなるように点弧制御角α１を制御する
。定常点附近では、直流リアクトルＬ、の抵抗分を無視
すれば、Ｖｌ ’ｑ Ｖｚの関係が成シ立ち。
１−Ｖｔｔ変えることによって制御されるＯ出力覚圧ｖ
２は一定に制御されるので、Ｖｌ ＝ ｋｖ＠ ｖｓｌ
・（２）α１を変えて制御することになる。直流電流！
Ｏを増加させたい場合は、Ｖｌ＞Ｖｚとなるように点弧
制御角α１を制御し、直流電流１ｏを減少させたい場合
は、Ｖｌ＜Ｖｚとなるように点弧制御角α１を制御する
。定常点附近では、直流リアクトルＬ、の抵抗分を無視
すれば、Ｖｌ ’ｑ Ｖｚの関係が成シ立ち。
鴎α１−−鴎α２からαｌ’ｉ／となっている。
第一図（ａ） ｅ （ｂ）は、３０Ｈｚ系統の電線路Ｂ
ＵＳｌから４０Ｈｚ系統の電線路ＢＵ８２へ電力を送う
ているときの各交直電力変換器の交流入力側のｌ相分の
電圧電流ベクトル図である０第コ図（耐は変換器Ｓ８１
の電圧電流ベクトル図、第一図（ｂ）は変換器８８２の
電圧電流ベクトル図ｆ：おのおの示す。
ＵＳｌから４０Ｈｚ系統の電線路ＢＵ８２へ電力を送う
ているときの各交直電力変換器の交流入力側のｌ相分の
電圧電流ベクトル図である０第コ図（耐は変換器Ｓ８１
の電圧電流ベクトル図、第一図（ｂ）は変換器８８２の
電圧電流ベクトル図ｆ：おのおの示す。
直流電流！０で定常状ｍを考えると、Ｖ１＋Ｖ２となシ
、αＬ’ＱＩの関係が成シ立っている。順変換器８１１
工の入力電流１１．１は、電圧Ｖｌｌよシ位相α１だけ
遅れて、その大きさはｌ、、１＝ｌ（・Ｉｏ となり
ている。また、逆変換器８８２の入力電流１１．２は電
圧Ｍａｌより位相角α２ ｇ” ｌｌＩ０−７だけ遅れ
テ、ソノ大きさはｌｌＩ２ ” ｋ ” ＩＯである。
、αＬ’ＱＩの関係が成シ立っている。順変換器８１１
工の入力電流１１．１は、電圧Ｖｌｌよシ位相α１だけ
遅れて、その大きさはｌ、、１＝ｌ（・Ｉｏ となり
ている。また、逆変換器８８２の入力電流１１．２は電
圧Ｍａｌより位相角α２ ｇ” ｌｌＩ０−７だけ遅れ
テ、ソノ大きさはｌｌＩ２ ” ｋ ” ＩＯである。
■。よ１．！ｃよ２ は進相コンデンサＣＡＰＩおよび
ＣＡＰ２に流れる電流、■８．５およびＩＩＩＫは各々
無効電力補償装置５ｖｃｌおよび５ｖｃ２に流れ込む遅
れ電流である。
ＣＡＰ２に流れる電流、■８．５およびＩＩＩＫは各々
無効電力補償装置５ｖｃｌおよび５ｖｃ２に流れ込む遅
れ電流である。
入力端子ＩＩＩ□を有効分！２、と無効分夏、□に分け
ると Ｉｐｌ ＝ＩＩＩＬ ” ６０８α１＝ｋｅＩｏｓＣＯ
ＢαＩＩｑｌ ”’ ｆａｌｌ ”自α１＝に＠Ｉｏ＠
自α１となる。遅れ電流ｘ、ｌ＋ Ｉｓｓ！ｌが進み電
流ｘｅａｐｌに等しくなるように遅れ電流！８ｍ５ を
制御すれば。
ると Ｉｐｌ ＝ＩＩＩＬ ” ６０８α１＝ｋｅＩｏｓＣＯ
ＢαＩＩｑｌ ”’ ｆａｌｌ ”自α１＝に＠Ｉｏ＠
自α１となる。遅れ電流ｘ、ｌ＋ Ｉｓｓ！ｌが進み電
流ｘｅａｐｌに等しくなるように遅れ電流！８ｍ５ を
制御すれば。
電線路１１ＵＳ ｌから入る電流ＩＡＣ１は前記有効分
Ｉｐ１だけとなシ、基本波力率が常にｌの状態で運転で
きる。
Ｉｐ１だけとなシ、基本波力率が常にｌの状態で運転で
きる。
同様に、入力端子！１．２を有効分！ｐ２と無効分Ｉｑ
２に分けると。
２に分けると。
Ｉｐ２ ＝ １１１１２・（２）α２＝ｋ”Ｉ（１１１
００１α２１ｑｔ 冨ｌ５１２・自αｔ＝ｊ１ｍＸｏｍ
自α２となシ、 Ｉｑ２ ＋ ｌ１ｌｌｌ ＝ Ｉｃａ
ｐ２ となるように遅れ電流ｋｍｓ を制御すれば、
電線路Ｂυ８２がらの入方電流！ムｃ２ は有効分■ｐ
２に等しくなる。有効分■ｐ２は電圧Ｖ、□に対して１
１００位相がずれているから、基本波力率がＩで電線路
ＢＵ８２の方向へ電力が戻りていることを示している〇 電力潮流量の設定値Ｐ を大きくすると、直流電流Ｉｏ
ｔ増加させるために過渡的には点弧制御角α１を変化さ
せるが、 Ｐ ＝ （Ｐｉ ＋Ｐ２）／コに見合う直流
電流Ｉ′ｏ附近になると、αＩＭ／で落ち着く。
００１α２１ｑｔ 冨ｌ５１２・自αｔ＝ｊ１ｍＸｏｍ
自α２となシ、 Ｉｑ２ ＋ ｌ１ｌｌｌ ＝ Ｉｃａ
ｐ２ となるように遅れ電流ｋｍｓ を制御すれば、
電線路Ｂυ８２がらの入方電流！ムｃ２ は有効分■ｐ
２に等しくなる。有効分■ｐ２は電圧Ｖ、□に対して１
１００位相がずれているから、基本波力率がＩで電線路
ＢＵ８２の方向へ電力が戻りていることを示している〇 電力潮流量の設定値Ｐ を大きくすると、直流電流Ｉｏ
ｔ増加させるために過渡的には点弧制御角α１を変化さ
せるが、 Ｐ ＝ （Ｐｉ ＋Ｐ２）／コに見合う直流
電流Ｉ′ｏ附近になると、αＩＭ／で落ち着く。
このとき、入力側の無効分はｘ、’、＝＋ｃ・Ｉ６・８
１１１α１とな’） −ｌ５ｓ５ ＝ Ｉｅａｐｌｌｑ
Ｅ ｔ−減少させれば、■ムＣ１” Ｉｐｌ ＝ ｋ
・Ｉ６・鴎α１となって、電力潮流量だけを増加させる
ことができる。進相コンデンサＣＡＰＩおよびＣＡＰ２
の電流ＩＣｌ１ｐｌおよびＩ Ｃａｐ２は。
１１１α１とな’） −ｌ５ｓ５ ＝ Ｉｅａｐｌｌｑ
Ｅ ｔ−減少させれば、■ムＣ１” Ｉｐｌ ＝ ｋ
・Ｉ６・鴎α１となって、電力潮流量だけを増加させる
ことができる。進相コンデンサＣＡＰＩおよびＣＡＰ２
の電流ＩＣｌ１ｐｌおよびＩ Ｃａｐ２は。
最大電力を潮流させるに見合った分を用意しておけばよ
い。
い。
電力潮流量の設定値Ｐ を負の値に設定すると、スイッ
チ８Ｗｘはｂ側に、またスイッチ８Ｗ２はａ側に接続さ
れ、今度はｊ□Ｈｚ系統の電線路ＢＵ８２からＩ１０
Ｈｍ系統の電線路ＲＵＢ１に電力が送られるようになる
。このとき、Ｓ８１は逆変換器として出力電圧一定制御
が行なわれ、ｓｓ２は順変換器として直流電流制御が行
なわれる。
チ８Ｗｘはｂ側に、またスイッチ８Ｗ２はａ側に接続さ
れ、今度はｊ□Ｈｚ系統の電線路ＢＵ８２からＩ１０
Ｈｍ系統の電線路ＲＵＢ１に電力が送られるようになる
。このとき、Ｓ８１は逆変換器として出力電圧一定制御
が行なわれ、ｓｓ２は順変換器として直流電流制御が行
なわれる。
この従来の電力変換装置は次のような欠点がある〇
すなわち、電力潮流量を変化させるために直流電流Ｉｏ
を大きくしたり小さくしたりするが、その変化に伴なっ
て、前記変換器８Ｂ、およびｓｓ２の入力側の無効分Ｉ
ｑ１ｅ ＩＱＺ を変化し、その変化に応じて無効電
力補償装置５ＶＣ１および５ｖｃ２の電流ｌ１ｓｓ ｅ
ＩＩＩＫ を制御する必要がある。
を大きくしたり小さくしたりするが、その変化に伴なっ
て、前記変換器８Ｂ、およびｓｓ２の入力側の無効分Ｉ
ｑ１ｅ ＩＱＺ を変化し、その変化に応じて無効電
力補償装置５ＶＣ１および５ｖｃ２の電流ｌ１ｓｓ ｅ
ＩＩＩＫ を制御する必要がある。
この無効電力補償装置ＢＹＣ１，８ＶＣ２の容量は前に
も述べたように、直流電流の最大値をＩｏ（ｒｒ、ｘ）
とした場合は。
も述べたように、直流電流の最大値をＩｏ（ｒｒ、ｘ）
とした場合は。
Ｉａｓ５ ＝ Ｉｌ’ａｐｌ −Ｉｑｌ＝ ｋ＠ （１
０（ｍａｘ） −１０） ”自αＩＩｍｍＩＩ＝ Ｉｃ
ａｐ２− Ｉｑ２ ＝ｋ・（’ｏ（ｍｘ） −Ｉ６ ） ＊ ａｉｍα２と
なり５位相角αｔ”／＊位相角α２ ： ｌｌＩ０−７
の関係を考慮し、前記直流電流ＩｏがＯ〜！。（，８）
の間で変化すると考えると。
０（ｍａｘ） −１０） ”自αＩＩｍｍＩＩ＝ Ｉｃ
ａｐ２− Ｉｑ２ ＝ｋ・（’ｏ（ｍｘ） −Ｉ６ ） ＊ ａｉｍα２と
なり５位相角αｔ”／＊位相角α２ ： ｌｌＩ０−７
の関係を考慮し、前記直流電流ＩｏがＯ〜！。（，８）
の間で変化すると考えると。
ｌ５ｓ３ ” ｌｍ５ｘ ”ｆ ｋ １ｏ（ｍａｗ）
ｓｉｎ ｒが必要となる。
ｓｉｎ ｒが必要となる。
ｌは前述のように電力変換器のサイリスタを自然転流さ
せるために必要な転流進み角で、電源側の、インダクタ
ンスおよびサイリスタのターンオフタイム郷に関係する
。特に前者は変換器のアーム短絡に備えるためかなり大
きな値になる。そのため転流進み角ｒは３００〜＋ｏ０
の値になるのが常である０転流進み角７ ＝ ３００と
してもＢｌｕｒ冨。、ｊで、無効電力補償装置５ｖｃｌ
および５ｖｃ２の容量は電力変換器８８１＄Ｐよび８Ｂ
２の容量のＨの値になってしまう。従って装置が高価で
複雑になる欠点があったＯ 本発明は１以上に鑑みてなされたもので、従来必要であ
った無効電力補償装置を用いることなく。
せるために必要な転流進み角で、電源側の、インダクタ
ンスおよびサイリスタのターンオフタイム郷に関係する
。特に前者は変換器のアーム短絡に備えるためかなり大
きな値になる。そのため転流進み角ｒは３００〜＋ｏ０
の値になるのが常である０転流進み角７ ＝ ３００と
してもＢｌｕｒ冨。、ｊで、無効電力補償装置５ｖｃｌ
および５ｖｃ２の容量は電力変換器８８１＄Ｐよび８Ｂ
２の容量のＨの値になってしまう。従って装置が高価で
複雑になる欠点があったＯ 本発明は１以上に鑑みてなされたもので、従来必要であ
った無効電力補償装置を用いることなく。
受電端の基本波力率ｔ／に保持し、しかもａつの異なる
電力系統間の電力潮流量を自由に制御することができる
電力変換装置を提供することを目的とする。
電力系統間の電力潮流量を自由に制御することができる
電力変換装置を提供することを目的とする。
第３図は１本発明の電力変換装置の一実施例の構成を示
すブロック図である。
すブロック図である。
図面において同一符号は同一もしくは相当部分を表わす
ものとする。
ものとする。
ＣＴ、は３相の交流電流検出器、ＰＴ、は交流電圧検出
器、ＰＱＣは有効無効電力演算回路、０１〜Ｃ５は比較
器−Ａｉ、 Ａ２は加算器、 Ｈ４ＣＢ） 、 Ｈ，（
８）は制御補償回路−ＫＧ ＃ Ｋｌは演算増幅器であ
る〇以下、電線路ＢＵ８．から電線路ＢＵＳ２の方向に
電力を送る場合を例にとって説明する。つまり。
器、ＰＱＣは有効無効電力演算回路、０１〜Ｃ５は比較
器−Ａｉ、 Ａ２は加算器、 Ｈ４ＣＢ） 、 Ｈ，（
８）は制御補償回路−ＫＧ ＃ Ｋｌは演算増幅器であ
る〇以下、電線路ＢＵ８．から電線路ＢＵＳ２の方向に
電力を送る場合を例にとって説明する。つまり。
ＳＳ１は順変換器としてまた’８８７は逆変換器として
動作している。
動作している。
まず、直流電流！０は次のように制御される。
直流電流検出器ｃ’ｒ（、によって直流電流！０を検出
し、比較器Ｃ２によって直流電流の指令値！０ と比較
する。その偏差’１＝Ｉｏ−ｒｏｔ演算増幅器Ｋｏによ
って増幅し１位相制御回路ＰＨ，およびＰＨ２に入力す
る。位相制御回路ＰＨ１およびＰＨ２はその人力＃５お
よびａ６に比例した電圧を変換３８ Ｓ １および８Ｓ
２から発生させるように制御するものである。
し、比較器Ｃ２によって直流電流の指令値！０ と比較
する。その偏差’１＝Ｉｏ−ｒｏｔ演算増幅器Ｋｏによ
って増幅し１位相制御回路ＰＨ，およびＰＨ２に入力す
る。位相制御回路ＰＨ１およびＰＨ２はその人力＃５お
よびａ６に比例した電圧を変換３８ Ｓ １および８Ｓ
２から発生させるように制御するものである。
故に、直流電流の（指令値）Ｉｏ＞（検出値）Ｉ。
の場合は、偏差８２〉Ｏとなり、Ｑ−”６”’Ｑ’ＫＯ
が位相制御回路ＰＨ１およびＰＨ２に入ることによシ。
が位相制御回路ＰＨ１およびＰＨ２に入ることによシ。
変換器８ｇｌの出力電圧ｖ１は第３図の矢印の向きに。
また変換器ｓｓ２の出力電圧ｖ２は第３図の矢印とは反
対の向きに、偏差ε２に比例した大きさの電圧が生じる
。
対の向きに、偏差ε２に比例した大きさの電圧が生じる
。
従って、直流リアクトルＬ、に印加される゛電圧はＭｌ
−ｖ２＞ｏとなり、直流電流Ｉｏｔ増加させる。
−ｖ２＞ｏとなり、直流電流Ｉｏｔ増加させる。
逆に、直流電流の（指令値）Ｉｏ＜（検出値） ＩＯに
なると、偏差１２くＯとなり、出力電圧Ｖ１− Ｖ２
＜Ｑとなって直流電流Ｉｏｔ−減少させる。
なると、偏差１２くＯとなり、出力電圧Ｖ１− Ｖ２
＜Ｑとなって直流電流Ｉｏｔ−減少させる。
結果的には、直流電流ｌ０＝Ｉｏとなって落ち着く。
このとき、直流リアクトルＬ、の抵抗分が十分小さけれ
ば、Ｖｌ＆−ＩＶ２となっている。
ば、Ｖｌ＆−ＩＶ２となっている。
第参図（ａ）、 （ｂ）は、この１！施例（第３図の装
置）の受電端の７相分の電圧電流ベクトル図である。
置）の受電端の７相分の電圧電流ベクトル図である。
Ｍ参図（ａ）は変換器８８１の受電端のベクトル図。
第参図（ｂ）は変換器ＳＳＺの受電端のベクトル図であ
るＯ 次に、第３図および第参図（ａ）、 （ｂ）ｔ＃照しな
がら、電力潮流量の制御動作および無効電力制御の動作
を説明する。
るＯ 次に、第３図および第参図（ａ）、 （ｂ）ｔ＃照しな
がら、電力潮流量の制御動作および無効電力制御の動作
を説明する。
３相交流電流検出器ＣＴ、）よび３相交流電圧検出器Ｐ
Ｔ、によって、変換器８８ｉの受電端の電圧および電流
の瞬時値を検出する。これを有効無効電力演算回路ＰＱ
Ｃに入力し、有効電力Ｐおよび無効電力Ｑｔ求める。有
効電力Ｐは電線路ＢＵ８１から電線路ＢＵ８２に向う潮
流方向を正の値とする。
Ｔ、によって、変換器８８ｉの受電端の電圧および電流
の瞬時値を検出する。これを有効無効電力演算回路ＰＱ
Ｃに入力し、有効電力Ｐおよび無効電力Ｑｔ求める。有
効電力Ｐは電線路ＢＵ８１から電線路ＢＵ８２に向う潮
流方向を正の値とする。
また、無効電力Ｑは遅れ無効電力を正とする。
比較器Ｃ１は前記無効電力Ｑとその指令値Ｑｔ比較する
もので、その出力偏差＃ｌ＝Ｑ −Ｑ は次の制御補
償回路Ｈ，（Ｓ）によって積分される。制御補償回路Ｈ
ｐ（８）の出力信号は１つは加算器ム１′ｆｒ介して位
相制御回路ＰＨ１に人力され、もうｌっは反転増幅器に
、および加算器ム２を介して位相制御回路ＰＨ２に入力
される。
もので、その出力偏差＃ｌ＝Ｑ −Ｑ は次の制御補
償回路Ｈ，（Ｓ）によって積分される。制御補償回路Ｈ
ｐ（８）の出力信号は１つは加算器ム１′ｆｒ介して位
相制御回路ＰＨ１に人力され、もうｌっは反転増幅器に
、および加算器ム２を介して位相制御回路ＰＨ２に入力
される。
従って１位相制御回路ＰＨ，の入力８５および位相制御
回路ＰＨ２の入力ａ６は次のように表わすことができる
。
回路ＰＨ２の入力ａ６は次のように表わすことができる
。
８５”８％＋８２”Ｋ。
＃６″−＃鴇十＃２・ＫＯ
説明の便宜上、Ｉ□＝ｌｏとなっているときを考えると
、匂；Ｏとなり、偏差”５＝Ｑｅ ’６＝−軸の関係が
成シ立ち、出力電圧ＭＬ ＝ Ｖ２となる０変換定数會
ｋＶ ａ交流側入力電圧ｔ Ｖｍ ＝ Ｖｓ□＝Ｖ峠と
すればＶｌ ＝ ｋｖ＠ Ｖ、 ＠ ００８α１ｏｃａ
１１Ｖ２＝−に、ｅＶ、＠ｃｏｓα２０Ｃｊ６０ｃε４
となり、変換器ｓｓｌの点弧制御角α１の余弦値は偏差
軸に比例し、′ｔた交換器ＢＢ２の点弧制御角α２の余
弦値は偏差軸のマイナス値に比例する０故に交換＠Ｈｇ
ｌの点弧制御角αＩＫ対し交換器８Ｂ２の点弧制御角侑
はαｚ＝／１００−α１の関係がある＠直流電流！０←
Ｉｏとなつて、偏差軸〜Ｑとなると、前記点弧制御角α
ｔ”ｔｔｏｏ−α工の関係はくずれて。
、匂；Ｏとなり、偏差”５＝Ｑｅ ’６＝−軸の関係が
成シ立ち、出力電圧ＭＬ ＝ Ｖ２となる０変換定数會
ｋＶ ａ交流側入力電圧ｔ Ｖｍ ＝ Ｖｓ□＝Ｖ峠と
すればＶｌ ＝ ｋｖ＠ Ｖ、 ＠ ００８α１ｏｃａ
１１Ｖ２＝−に、ｅＶ、＠ｃｏｓα２０Ｃｊ６０ｃε４
となり、変換器ｓｓｌの点弧制御角α１の余弦値は偏差
軸に比例し、′ｔた交換器ＢＢ２の点弧制御角α２の余
弦値は偏差軸のマイナス値に比例する０故に交換＠Ｈｇ
ｌの点弧制御角αＩＫ対し交換器８Ｂ２の点弧制御角侑
はαｚ＝／１００−α１の関係がある＠直流電流！０←
Ｉｏとなつて、偏差軸〜Ｑとなると、前記点弧制御角α
ｔ”ｔｔｏｏ−α工の関係はくずれて。
出力電圧ｖ１〜ｖ２となシ直流電流ｒｏｔ増減させる。
定常的には出力電圧Ｖ Ｉ Ｓ Ｖ２となることは前に
述べたＯ 第参図（―）は出力電圧Ｖｒ”ｑＶｚＫおける受電端の
電圧電流ベクトル図を示している。変換器５１８ｔの入
力端子！３．１は大きさがｋＩｏで電圧Ｖｌｌよシ角度
α１だけ遅れて流れている。また、交換器ＳＳ２の入力
電流Ｉ、、２は大きさかに−ＩＱで電圧ｖ、２工り角度
α２Ｓ／１００−α１だけ遅れて流れている。電流１１
１１を有効分Ｉ１、および無効分Ｉ、ｌに分けるとＩ、
ｌ ＝＝ １１１１ ’ （Ｘ）Ｓαｌ＝に・ＩＱ ＠
１Ｘ１８αＩＩｑｉ ” ｌ１ｍ１ ’ ＝αｌ＝に
＠ｉＱ＠ｌ１ｉｆｌα１となシ、電流！用を有効分！、
２および無効分■、１に分けると ｘｐ、 ＝＝ １１ｍ２ ＠（Ｘｌｌαｚ＝に＠１６＠
ａｘα２Ｘｑ２＝■１．２１１８ｉ＋１αｇ＝に・Ｉｏ
ｅｓｌｎα２となる。位相制御角α２Ｓ／１００−α１
の関係を入れると Ｉｐ、 ＝ −１ｐｌ ｉｑ２＝；ｉ９１ となる０なお、前記遅れ無効電流！、１÷Ｉ、ｌは、進
相コンデンサＣＡＰＩおよびＣＡＰ２の進み無効電流ｘ
ｃ、ｐ１．Ｉ６よとに等しく制御されている。
述べたＯ 第参図（―）は出力電圧Ｖｒ”ｑＶｚＫおける受電端の
電圧電流ベクトル図を示している。変換器５１８ｔの入
力端子！３．１は大きさがｋＩｏで電圧Ｖｌｌよシ角度
α１だけ遅れて流れている。また、交換器ＳＳ２の入力
電流Ｉ、、２は大きさかに−ＩＱで電圧ｖ、２工り角度
α２Ｓ／１００−α１だけ遅れて流れている。電流１１
１１を有効分Ｉ１、および無効分Ｉ、ｌに分けるとＩ、
ｌ ＝＝ １１１１ ’ （Ｘ）Ｓαｌ＝に・ＩＱ ＠
１Ｘ１８αＩＩｑｉ ” ｌ１ｍ１ ’ ＝αｌ＝に
＠ｉＱ＠ｌ１ｉｆｌα１となシ、電流！用を有効分！、
２および無効分■、１に分けると ｘｐ、 ＝＝ １１ｍ２ ＠（Ｘｌｌαｚ＝に＠１６＠
ａｘα２Ｘｑ２＝■１．２１１８ｉ＋１αｇ＝に・Ｉｏ
ｅｓｌｎα２となる。位相制御角α２Ｓ／１００−α１
の関係を入れると Ｉｐ、 ＝ −１ｐｌ ｉｑ２＝；ｉ９１ となる０なお、前記遅れ無効電流！、１÷Ｉ、ｌは、進
相コンデンサＣＡＰＩおよびＣＡＰ２の進み無効電流ｘ
ｃ、ｐ１．Ｉ６よとに等しく制御されている。
この状態から、第３図の電力潮流量の指令値Ｐを増加さ
せた場合を考える◇ 、偏差８５士Ｐ−Ｐ＞０ とな〕、制御補償回路Ｈｐ
（８）の出力軸が増加する。故に変換器８８１および８
１２の出力電圧ｖ１−■２が増加し、１ｘ１１αｌおよ
び一咲αｔも増加する。従って％ ｘｐ１＝−■、２
が増加し、有効電力Ｐが増大していき、最終的にＰ＝
Ｐ”となる。
せた場合を考える◇ 、偏差８５士Ｐ−Ｐ＞０ とな〕、制御補償回路Ｈｐ
（８）の出力軸が増加する。故に変換器８８１および８
１２の出力電圧ｖ１−■２が増加し、１ｘ１１αｌおよ
び一咲αｔも増加する。従って％ ｘｐ１＝−■、２
が増加し、有効電力Ｐが増大していき、最終的にＰ＝
Ｐ”となる。
有効電力ｐ＝ｐになる過程において、変換器ＳＳ１およ
び８８２０点弧制御角α１およびα２が変化するため、
受電端の無効電力制御にも影譬を与える。
び８８２０点弧制御角α１およびα２が変化するため、
受電端の無効電力制御にも影譬を与える。
すなわち、０ｆ）ｌα１および−（２）α２が大白くな
ると、８ＩＪｌα１および自α２が減少し Ｉｑ１＝＝ｋｅＩ□＠ｍα１＜ Ｉｅａｐ ＩＩｑ、
＝ ｋ・！ｏ＠自α２＜Ｉ。ｘｐ２となる。従うて、受
電端の無効電力Ｑは進みとなって負の値を検出する。故
に、偏差ａ１＝Ｑ −Ｑ＞Ｏとなって１次の制御補償回
路Ｈ１（８）の出力である直流電流指令値Ｉｏｔ増加さ
せる。直流電流！０の制御は前に述べた通りで、夏◎＝
Ｉｏになるよう一制御される。この結果無効分Ｉ、、
＞よびＩｑｔが増大し、最終的に社無効電力Ｑ＝Ｑ＝０
になるように制御される。
ると、８ＩＪｌα１および自α２が減少し Ｉｑ１＝＝ｋｅＩ□＠ｍα１＜ Ｉｅａｐ ＩＩｑ、
＝ ｋ・！ｏ＠自α２＜Ｉ。ｘｐ２となる。従うて、受
電端の無効電力Ｑは進みとなって負の値を検出する。故
に、偏差ａ１＝Ｑ −Ｑ＞Ｏとなって１次の制御補償回
路Ｈ１（８）の出力である直流電流指令値Ｉｏｔ増加さ
せる。直流電流！０の制御は前に述べた通りで、夏◎＝
Ｉｏになるよう一制御される。この結果無効分Ｉ、、
＞よびＩｑｔが増大し、最終的に社無効電力Ｑ＝Ｑ＝０
になるように制御される。
しかし、直流電流ＩＯが増加すると有効分Ｉ１、＝−Ｉ
、２も増加し、前記有効電力Ｐはその指令値Ｐ１より大
きくなる。故に今度は蕉α１および一嘲α２ｔ−減少さ
せるように動作し、前記直流電流ＩＯも若干減少する。
、２も増加し、前記有効電力Ｐはその指令値Ｐ１より大
きくなる。故に今度は蕉α１および一嘲α２ｔ−減少さ
せるように動作し、前記直流電流ＩＯも若干減少する。
すなわち、電力潮流量の指令値Ｐｔ増加させた場合は、
電力変換器８８１およびＳＳ２の出力電圧Ｖｌｓｖ２お
よび直流電流！０が変化しながら有効電力制御および無
効電力制御が同時に行なわれ、最終的に有効電力Ｐ＝Ｐ
、無効電力Ｑ＝Ｑとなるような、出力電圧ＶＩ Ｑ ｖ
、、と直流電流１．の値になる０第参図（ａ）、（ｂ）
のベクトル図において、前記電力潮流量の指令＊ｐｔ−
増加させた結果、交換器ＳＳ１の入力電流はＩ□１から
■晶１ に変化し、また交換器８８２の入力端子はＩ
０２から！、４２に変化して、有効分だけがＩ、、 ＝
−Ｉ、２がＩム１＝ニー■；ｔに増加したことを示し
ている。
電力変換器８８１およびＳＳ２の出力電圧Ｖｌｓｖ２お
よび直流電流！０が変化しながら有効電力制御および無
効電力制御が同時に行なわれ、最終的に有効電力Ｐ＝Ｐ
、無効電力Ｑ＝Ｑとなるような、出力電圧ＶＩ Ｑ ｖ
、、と直流電流１．の値になる０第参図（ａ）、（ｂ）
のベクトル図において、前記電力潮流量の指令＊ｐｔ−
増加させた結果、交換器ＳＳ１の入力電流はＩ□１から
■晶１ に変化し、また交換器８８２の入力端子はＩ
０２から！、４２に変化して、有効分だけがＩ、、 ＝
−Ｉ、２がＩム１＝ニー■；ｔに増加したことを示し
ている。
有効電力指令値Ｐを減少させた場合にも同様に制御され
、最終的に有効分Ｐ＝Ｐ、無効分Ｑ＝Ｑゝ＝Ｏとなるよ
うな直流電流Ｉｏおよび出力電圧ＶＩＮｖ２となる◇ 以上は無効電力指令値Ｑ＝０として受電端の無効電力Ｑ
が零になるように、すなわち、入力基本波力率がＩにな
るよう妬制御してきたが、Ｑ”＞０あるいはＱ ＜０に
設定しても同様に制御されることは言うまでもない。
、最終的に有効分Ｐ＝Ｐ、無効分Ｑ＝Ｑゝ＝Ｏとなるよ
うな直流電流Ｉｏおよび出力電圧ＶＩＮｖ２となる◇ 以上は無効電力指令値Ｑ＝０として受電端の無効電力Ｑ
が零になるように、すなわち、入力基本波力率がＩにな
るよう妬制御してきたが、Ｑ”＞０あるいはＱ ＜０に
設定しても同様に制御されることは言うまでもない。
第Ｓ図は１本発明の他の実施例の構成を示すブロック図
である。
である。
ム５ｅｋ％は加算器、Ｋ２ ａ Ｋ＞は係数Ｈの演算増
幅器、ｔ、ｏ ｌ ＋ ＬＯ！は直流リアクトル、Ｒは
直流線路の抵抗である〇 第Ｓ図の他の実施例が第３図の一実施例と異なるところ
は、直流線路の抵抗分Ｒｔ考慮したことである。これは
、直流送電用電力変換装置の場合に、その直流送電−の
距−が長く抵抗分Ｒが無視できないときに必要となる・ つ宜シ、抵抗分３によってＩＱ６Ｂの電力が消費され、
電線路ＢＵ８．からの有効電力Ｐ１と電線路］ＩＵ８ｇ
に出て行く有効電力ＰｔＫ違いが発生する。
幅器、ｔ、ｏ ｌ ＋ ＬＯ！は直流リアクトル、Ｒは
直流線路の抵抗である〇 第Ｓ図の他の実施例が第３図の一実施例と異なるところ
は、直流線路の抵抗分Ｒｔ考慮したことである。これは
、直流送電用電力変換装置の場合に、その直流送電−の
距−が長く抵抗分Ｒが無視できないときに必要となる・ つ宜シ、抵抗分３によってＩＱ６Ｂの電力が消費され、
電線路ＢＵ８．からの有効電力Ｐ１と電線路］ＩＵ８ｇ
に出て行く有効電力ＰｔＫ違いが発生する。
そこでＰ−＝（Ｐ＞＋Ｐｔ）／コ を検出し、制御する
ようにしたものである。無効電力Ｑ１および東にも若干
の違いがある場合を考えて、Ｑ ＝ （Ｑｌ＋Ｑ２）／
コを検出して同様に制御している〇 以上のように、本発明の電力変換装置によれば、従来、
必要とされた無効電力補償装置を用いることなく、両系
統からの受電端の基本波力率を常に７に保持することが
でき、しかも両系統間の電力潮流量を自由に制御できる
利点がある。従って。
ようにしたものである。無効電力Ｑ１および東にも若干
の違いがある場合を考えて、Ｑ ＝ （Ｑｌ＋Ｑ２）／
コを検出して同様に制御している〇 以上のように、本発明の電力変換装置によれば、従来、
必要とされた無効電力補償装置を用いることなく、両系
統からの受電端の基本波力率を常に７に保持することが
でき、しかも両系統間の電力潮流量を自由に制御できる
利点がある。従って。
周波数変換装置としては勿論のこと、直流送電用電力変
換装置としても経済的で構成が簡単なシステムを得るこ
とができる。
換装置としても経済的で構成が簡単なシステムを得るこ
とができる。
第１図は従来の電力変換装置のブロック図、Ｍａ図（ａ
）、 （ｂ）は第１図の動作を説明するための受電端の
電圧、電流ベクトル図、第３図は本発明の電力変換装置
の一実施例の構成を示すブロック図。 第φ図（ａ）、 （ｂ）は第３図の装置の動作を説明す
るための受電端の電圧、電流のベクトル図、第Ｓ図は本
発明の他の実施例の構成を表わすブロック図である。 ＢＵ８１・・・ｇｔの電力系統の電線路ＢＵ８ｇ・・・
第一の電力系統の電線路ＴＲ１，ＴＲｇ・・・電源トラ
ンス ｓｓｌ、ｓｓ２・・・電力変換器 ＣＡＰｌ、 ＣＡＰ２・・・進相コンデンサＬｏ ＋
Ｌｏｌ ｅ ”Ｏ７・・・直流リアクトルＲ・・・抵抗 ＣＴ、、 ＣＴ、□、 ＣＴ、之、ＣＴｏ、・・・電流
検出器ＰＴ＠ ｅ ”ｍｌ ｅ ｐ’ｒ、２・・・電圧
検出器ＰＱＣ，ＰＱＣ１，ＰＱＣ２・・・有効無効電力
演算回路Ｈ１（８） 、 Ｈｐ（８）・・・制御補償回
路Ｃ１＊ Ｃ２＊ Ｃ５・・・比較器 ＫＯ＋ Ｋｌ ＋ Ｋ２ ＋ Ｋ５・・・演算増幅器Ａ
ｌ＋ム２・・・加算器 ＰＨＩ 、 ＰＨ２・・・位相制御回路。 ｓｖ、 、 ＳＶ２・・・無効電力補償ａｌｔ （ＴＲ
，、ＴＲ，ハトランス、８８５ ＋ ８８４はサイリス
タ整流回路。 Ｌｔ＋Ｌ２は直流リアクトル、ＣＴｉＣＴ２は電流検出
器、ＶＲＱｌ、ＶＲＱ２は無効電力設定器）ムＱＲｔｓ
ムＱＲ２・・・無効電力制御回路ＶＲＰ・・・電力潮流
設定器 ＡＰＲ・・・電力制御回路 ＶＲＶ・・・出力電圧設定器 ＡＶＲ・・・定電圧制御回路 ＳＨ・・・シ轟ミツト回路。 ・ 出願人代理人 緬 股 清 １、事件の表示 昭和回年特許願第１０１０１１号 ２、発明の名称 電力変換装置 ；（、補正をする者 事件との関係特許出願人 （３０７）東京芝浦電気株式会社 〔電話東京（２１１）２３２１大代表〕明編書の「特許
請求の範囲」の欄 １、第１の交直電力変換器の交流側を第１の電力系統に
接続し第２の交直電力変換器の交流側を第２の電力系統
に接続しかつ２つの前記交直電力変換器の直流側を直流
リアクトルを介して一定方向の直流電流が流れるように
接続してなる電力変換装置において、前記第１の電力系
統と第２の電力、系統の間で授受される有効電力の値の
変化に応じて、前記直流電流の値および直流側電圧の値
を２つの前記電力変換器の交流側の無効電力が一定にな
るように制御したことを特徴とする電力変換装置。 ２、前記第１の電力系統と第２の電力系統の間で授受さ
れる有効電力指令値と検出値の偏差に応じて、２つの前
記電力変換器の直流側電圧を制御し、かつ無効電力の指
令値と検出値の偏差に応じて前記直流電流の値を制御し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電力変
換装置。
）、 （ｂ）は第１図の動作を説明するための受電端の
電圧、電流ベクトル図、第３図は本発明の電力変換装置
の一実施例の構成を示すブロック図。 第φ図（ａ）、 （ｂ）は第３図の装置の動作を説明す
るための受電端の電圧、電流のベクトル図、第Ｓ図は本
発明の他の実施例の構成を表わすブロック図である。 ＢＵ８１・・・ｇｔの電力系統の電線路ＢＵ８ｇ・・・
第一の電力系統の電線路ＴＲ１，ＴＲｇ・・・電源トラ
ンス ｓｓｌ、ｓｓ２・・・電力変換器 ＣＡＰｌ、 ＣＡＰ２・・・進相コンデンサＬｏ ＋
Ｌｏｌ ｅ ”Ｏ７・・・直流リアクトルＲ・・・抵抗 ＣＴ、、 ＣＴ、□、 ＣＴ、之、ＣＴｏ、・・・電流
検出器ＰＴ＠ ｅ ”ｍｌ ｅ ｐ’ｒ、２・・・電圧
検出器ＰＱＣ，ＰＱＣ１，ＰＱＣ２・・・有効無効電力
演算回路Ｈ１（８） 、 Ｈｐ（８）・・・制御補償回
路Ｃ１＊ Ｃ２＊ Ｃ５・・・比較器 ＫＯ＋ Ｋｌ ＋ Ｋ２ ＋ Ｋ５・・・演算増幅器Ａ
ｌ＋ム２・・・加算器 ＰＨＩ 、 ＰＨ２・・・位相制御回路。 ｓｖ、 、 ＳＶ２・・・無効電力補償ａｌｔ （ＴＲ
，、ＴＲ，ハトランス、８８５ ＋ ８８４はサイリス
タ整流回路。 Ｌｔ＋Ｌ２は直流リアクトル、ＣＴｉＣＴ２は電流検出
器、ＶＲＱｌ、ＶＲＱ２は無効電力設定器）ムＱＲｔｓ
ムＱＲ２・・・無効電力制御回路ＶＲＰ・・・電力潮流
設定器 ＡＰＲ・・・電力制御回路 ＶＲＶ・・・出力電圧設定器 ＡＶＲ・・・定電圧制御回路 ＳＨ・・・シ轟ミツト回路。 ・ 出願人代理人 緬 股 清 １、事件の表示 昭和回年特許願第１０１０１１号 ２、発明の名称 電力変換装置 ；（、補正をする者 事件との関係特許出願人 （３０７）東京芝浦電気株式会社 〔電話東京（２１１）２３２１大代表〕明編書の「特許
請求の範囲」の欄 １、第１の交直電力変換器の交流側を第１の電力系統に
接続し第２の交直電力変換器の交流側を第２の電力系統
に接続しかつ２つの前記交直電力変換器の直流側を直流
リアクトルを介して一定方向の直流電流が流れるように
接続してなる電力変換装置において、前記第１の電力系
統と第２の電力、系統の間で授受される有効電力の値の
変化に応じて、前記直流電流の値および直流側電圧の値
を２つの前記電力変換器の交流側の無効電力が一定にな
るように制御したことを特徴とする電力変換装置。 ２、前記第１の電力系統と第２の電力系統の間で授受さ
れる有効電力指令値と検出値の偏差に応じて、２つの前
記電力変換器の直流側電圧を制御し、かつ無効電力の指
令値と検出値の偏差に応じて前記直流電流の値を制御し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電力変
換装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 第１の交直電力変換器の交流＠を第１の電力系統
に接続し第一の交直電力変換器の交流側を第一の電力系
統に接続しがっコっの前記交直電力変換器の直流１ｌｌ
ｆ：直流リアクトルを介して一定方向の直流電流が流れ
るように接続してなる電力変換装置において、前記第１
の電力系統と第一の電力系統の間で授受される有効電力
の値の変化に応じて、前記直流電流の値および１つの前
記電力変換器の交流側の無効電力が一定になるように制
御したことを特徴とする電力変換装置。 コ、前記第１の電力系統とｗｃコの電力系統の間で授受
される有効電力指令値と検出値の偏差に応じて、１つの
前記電力変換器の直流側電圧を制御し、かつ無効電力の
指令値と検出値の偏差に応じて前記直流電流の値を制御
したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電力
変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56101011A JPS583537A (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56101011A JPS583537A (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 電力変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583537A true JPS583537A (ja) | 1983-01-10 |
| JPS6353773B2 JPS6353773B2 (ja) | 1988-10-25 |
Family
ID=14289286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56101011A Granted JPS583537A (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583537A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4735734A (ja) * | 1971-04-06 | 1972-11-25 |
-
1981
- 1981-06-29 JP JP56101011A patent/JPS583537A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4735734A (ja) * | 1971-04-06 | 1972-11-25 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353773B2 (ja) | 1988-10-25 |
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