JPS5836652B2 - 連続焼鈍における過時効処理方法 - Google Patents
連続焼鈍における過時効処理方法Info
- Publication number
- JPS5836652B2 JPS5836652B2 JP8502378A JP8502378A JPS5836652B2 JP S5836652 B2 JPS5836652 B2 JP S5836652B2 JP 8502378 A JP8502378 A JP 8502378A JP 8502378 A JP8502378 A JP 8502378A JP S5836652 B2 JPS5836652 B2 JP S5836652B2
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- Japan
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- strain
- steel strip
- continuous annealing
- overaging
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- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、連続焼鈍炉における過時効処理帯で鋼帯の
受ける歪量（以下、特に断る場合を除き塑性歪量を云う
）に基いてハースロールの設計を考慮し、過時効処理帯
で銅帯に過大な歪（以下、特に断る場合を除き塑性歪量
を云う）を与えることなく、すぐれた品質の冷延鋼帯を
能率よく、シかも速かに製造することを目的とした連続
焼鈍における過時効処理方法に関するものである。
受ける歪量（以下、特に断る場合を除き塑性歪量を云う
）に基いてハースロールの設計を考慮し、過時効処理帯
で銅帯に過大な歪（以下、特に断る場合を除き塑性歪量
を云う）を与えることなく、すぐれた品質の冷延鋼帯を
能率よく、シかも速かに製造することを目的とした連続
焼鈍における過時効処理方法に関するものである。
冷延圧延鋼板の製造において、圧延工程後、焼鈍するこ
とによって鋼板の伸び、硬さの調整を行なうことは一般
的に行なわれている。
とによって鋼板の伸び、硬さの調整を行なうことは一般
的に行なわれている。
従来、上記の如き熱処理としては、冷間圧延鋼帯を函焼
鈍することが行なわれている。
鈍することが行なわれている。
この函焼鈍には、銅帯をコイル状に巻取り、これをその
まま焼鈍する、所謂、バッチ焼鈍タイプのタイト焼鈍法
とコイルをルーズ状に巻き替えて焼鈍を行なう、所謂、
オープンコイル焼鈍法とがある。
まま焼鈍する、所謂、バッチ焼鈍タイプのタイト焼鈍法
とコイルをルーズ状に巻き替えて焼鈍を行なう、所謂、
オープンコイル焼鈍法とがある。
しかし、上記倒れの焼鈍法においても焼鈍完了まで２〜
４日という長時間を要するため生産能率が低く、また、
コイルを積み重ねるこめ温度差によって各コイル間に品
質のバラツキが発生し易い等の理由から材質的に欠点を
有するものとなるなどの問題があった。
４日という長時間を要するため生産能率が低く、また、
コイルを積み重ねるこめ温度差によって各コイル間に品
質のバラツキが発生し易い等の理由から材質的に欠点を
有するものとなるなどの問題があった。
そこで、近年、冷間圧延された銅帯を短時間に処理可能
な、所謂連続焼鈍法が開発され実施されている。
な、所謂連続焼鈍法が開発され実施されている。
連続焼鈍において過時効処理を行なう場合、銅帯を折り
返し、ループ構或としており、銅帯の折返しはハースロ
ールを介して行なっている，ところが、この際、ハース
ロールの径が通過鋼帯に対して適正な径でないと通過鋼
帯に過犬な曲び歪が加わる結果、過時効処理中に析出す
る粒子が微細化し、鋼帯材質が硬質化してしまい鋼帯材
質が劣化して銅帯品質に悪影響を及ぼす。
返し、ループ構或としており、銅帯の折返しはハースロ
ールを介して行なっている，ところが、この際、ハース
ロールの径が通過鋼帯に対して適正な径でないと通過鋼
帯に過犬な曲び歪が加わる結果、過時効処理中に析出す
る粒子が微細化し、鋼帯材質が硬質化してしまい鋼帯材
質が劣化して銅帯品質に悪影響を及ぼす。
本願発明者等は、上記の如くハースロールでの過犬な曲
げ歪により生ずる銅帯材質の硬質化を防止すべく種々の
研究を重ねた結果、過時効処理温度の高低や鋼帯厚の変
化によっても銅帯の降伏応力、ヤング率及び張力が変化
するので、これらを考慮し、ハースロールの径に適した
銅帯の歪量を適正に設定すれば、上記問題が解決できる
という知見を得た。
げ歪により生ずる銅帯材質の硬質化を防止すべく種々の
研究を重ねた結果、過時効処理温度の高低や鋼帯厚の変
化によっても銅帯の降伏応力、ヤング率及び張力が変化
するので、これらを考慮し、ハースロールの径に適した
銅帯の歪量を適正に設定すれば、上記問題が解決できる
という知見を得た。
この発明は、上記知見に基づきなされたものであって、
連続焼鈍設備における過時効処理帯でノ・−スロールに
より銅帯の受ける歪量の制御を行うために、を夫々示す
。
より銅帯の受ける歪量の制御を行うために、を夫々示す
。
なる式を満足するようにして過時効処理することに特徴
を有する。
を有する。
上記歪量を与える式は以下のようにして求めた。
旋回中に銅帯中に生ずる応力及び歪状態が第１図ニ模式
的に示されている。
的に示されている。
ここで、εはハースロール１の鋼帯２に入る全歪（弾性
歪ε。
歪ε。
十塑性歪εｐ）、σは応力である。
銅帯の応力と歪との関係をεくεＹＰ（降伏歪）ではσ
＝Ｙεと仮定すると共にε≧εＹＰではσ＝σＹＰ（降
伏応力）とｘ ＋ ｃ 仮定し、更に、適合条件として、ε一Ｄｉ十一−ｃ ２２ Ｔ （曲げ中心Ｃ＝ ）、力のつり合い条件とし２σＹ
Ｐ ｉｔ７２ で、 σｄｘ＝Ｔが満足されねばならな一ｔ／
２ いことに注意すると、旋回が開始された時点の応力及び
歪状態の詳細は第２図ａ及びｂに示されるようになる。
＝Ｙεと仮定すると共にε≧εＹＰではσ＝σＹＰ（降
伏応力）とｘ ＋ ｃ 仮定し、更に、適合条件として、ε一Ｄｉ十一−ｃ ２２ Ｔ （曲げ中心Ｃ＝ ）、力のつり合い条件とし２σＹ
Ｐ ｉｔ７２ で、 σｄｘ＝Ｔが満足されねばならな一ｔ／
２ いことに注意すると、旋回が開始された時点の応力及び
歪状態の詳細は第２図ａ及びｂに示されるようになる。
第２図ａ及びｂから、旋回一回当り、銅帯に導入される
平均歪量（板厚方向の平均）は、（旋回終了時にも、旋
回開始時と同量の歪が入る。
平均歪量（板厚方向の平均）は、（旋回終了時にも、旋
回開始時と同量の歪が入る。
［Ｄｉ σｙｐ Ｔ
ε＝−（（ − −−）２＋（ ）２）で与えｐ
ｔ Ｄ Ｙ ＤσＹＰ られる。
ｔ Ｄ Ｙ ＤσＹＰ られる。
従って、過時効処理中に与えられる全曲げ歪（ Ｅｐ
）は、ロール本数がＮ本の場合にはＮＤ ｔ σ
ｙｐ Ｔ ＢＰ＝Ｎε ＝−（（−−−）２＋（ ）２〕ｐ
ｔ Ｄ Ｙ ＤσＹＰとなる。
）は、ロール本数がＮ本の場合にはＮＤ ｔ σ
ｙｐ Ｔ ＢＰ＝Ｎε ＝−（（−−−）２＋（ ）２〕ｐ
ｔ Ｄ Ｙ ＤσＹＰとなる。
上記Ｘは板厚方向の距離（第１図参照）を示す。
なお、上記εｐ（平均歪量）は、次のようにして求めら
れる。
れる。
旋回開始時に鋼帯に導入される歪量を板厚方向で平均し
た値、すなわち、平均歪量は、で表わされる。
た値、すなわち、平均歪量は、で表わされる。
ε は歪εより弾性歪ε。
を差引いたもので、ｐ
となる。
従って、上記積分はε〉σｙｐ／Ｙのみについて行なえ
ばよい。
ばよい。
この積分は、第２図ｂの斜線の部分に対応する。
第２図ｂの斜線部の面積は次のようになる。
ロール旋回に於では、旋回開始時と終了時との合計２回
、上記の歪が導入される。
、上記の歪が導入される。
従って、平均歪量ε，は、上記の値をｔで平均化し、こ
れを２倍して、 とし、 となる。
れを２倍して、 とし、 となる。
この発明を実施例によって更に詳述する。
の或分からなる銅帯を捲取温度６８０℃で熱間圧延しこ
後、圧下率６０〜７５係で冷間圧延し、次いで、連続焼
鈍を行なった。
後、圧下率６０〜７５係で冷間圧延し、次いで、連続焼
鈍を行なった。
このときの連続焼鈍条件は次の通りであった。
すなわち、冷間圧延後＊＊の銅帯を８５０℃の温度に１
分間加熱保持し、ついで６００℃まで冷却し、この温度
から噴流水により１分間急冷し、続いて再加熱し、過時
効処理を４００℃の温度で１分間実施した。
分間加熱保持し、ついで６００℃まで冷却し、この温度
から噴流水により１分間急冷し、続いて再加熱し、過時
効処理を４００℃の温度で１分間実施した。
このときのハースロール数、銅帯の降伏応力及びヤング
率を一定とし、鋼帯厚、ハースロール径及びライン張力
を各種値に変化させた場合の全曲げ歪量の結果が第１表
に示されている。
率を一定とし、鋼帯厚、ハースロール径及びライン張力
を各種値に変化させた場合の全曲げ歪量の結果が第１表
に示されている。
実施例 ２
実施例１で使用した鋼と同一或分の鋼を、実施例１と同
一条件で熱間圧延後、冷間圧延し、連続焼鈍を次の条件
で行なった。
一条件で熱間圧延後、冷間圧延し、連続焼鈍を次の条件
で行なった。
すなわち、冷間圧延後の鋼帯を８５０℃に１分間加熱保
持し、この温度からガスジェットにより冷却し、次いで
、過時効処理を３５０℃の温度で、この発明の方法に従
って５分間実施した。
持し、この温度からガスジェットにより冷却し、次いで
、過時効処理を３５０℃の温度で、この発明の方法に従
って５分間実施した。
このときのハースロール数、銅帯の降伏応力及びヤング
率を一定とし、鋼帯厚、ハースロール径及びライン張力
を各種値に変化させた場合の全曲げ歪量の結果が第２表
に示されている。
率を一定とし、鋼帯厚、ハースロール径及びライン張力
を各種値に変化させた場合の全曲げ歪量の結果が第２表
に示されている。
実施例 ３
実施例１で使用した鋼と同一或分の鋼を、実施例ｌと同
一条件で熱間圧延後、冷間圧延し、連続焼鈍を過時効処
理条件を４５０℃にした以外は全て実施例１と同一条件
で実施した。
一条件で熱間圧延後、冷間圧延し、連続焼鈍を過時効処
理条件を４５０℃にした以外は全て実施例１と同一条件
で実施した。
このときのハ＊＊−スロール数、銅帯の降伏応力及びヤ
ング率を一定とし、鋼帯厚、ハースロール径及びライン
張力を各種値に変化させた場合の全曲げ歪量の結果が第
３表に示されている。
ング率を一定とし、鋼帯厚、ハースロール径及びライン
張力を各種値に変化させた場合の全曲げ歪量の結果が第
３表に示されている。
第３図には、前述の実施例１〜３における全曲げ歪量と
伸び及び降伏点との関係が示されている。
伸び及び降伏点との関係が示されている。
図から明らかなように、歪量が小さい場合、すなわち０
．０１％以下では過時効処理によって銅帯の伸びは増加
し、しかも鋼帯の降伏点が低くなっており、過時効処理
の効果が十分に得られていることがわかる。
．０１％以下では過時効処理によって銅帯の伸びは増加
し、しかも鋼帯の降伏点が低くなっており、過時効処理
の効果が十分に得られていることがわかる。
一方、歪量がｏ．ｏ１％を越えると伸び及び降伏点とも
に劣化していることがわかる。
に劣化していることがわかる。
従って、この発明では歪量を０．０１％以下に限定した
のである。
のである。
以上説明したように、この発明によれば、連続焼鈍の過
時効処理帯におけるハースロールの通過銅帯には過大な
曲げ歪が加わらなくなる結果、鋼帯は前記歪により悪影
響を受けず、したがって、鋼帯材質を劣化させることな
く安定した品質の鋼帯を得ることができるという有用な
効果がもたらされる。
時効処理帯におけるハースロールの通過銅帯には過大な
曲げ歪が加わらなくなる結果、鋼帯は前記歪により悪影
響を受けず、したがって、鋼帯材質を劣化させることな
く安定した品質の鋼帯を得ることができるという有用な
効果がもたらされる。
第１図は、応力及び歪状態の模式図、第２図ａ及びｂは
、旋回が開始された時点の応力及び歪状態の説明図、第
３図は、歪量と伸び及び降伏点との関係を示す図である
。 図面において、１・・・・・・ハースロール、２・・・
・・・鋼帯。
、旋回が開始された時点の応力及び歪状態の説明図、第
３図は、歪量と伸び及び降伏点との関係を示す図である
。 図面において、１・・・・・・ハースロール、２・・・
・・・鋼帯。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続焼鈍設備における過時効処理帯でハースロール
により銅帯の受ける歪量の制御を行うために、 但し、上式において、 Ｎ：ハースロール本数、 Ｄ：ハースロール径（ ｍｍ ）、 ｔ：鋼帯厚（關）、 Ｔ：単位鋼帯当りのライン張力（ ｋｇ／ｙｔａ ）、
Ｙ：鋼帯の過時効処理温度でのヤング率 （ ｋｇ／ｍｙｉ ）、 σＹＰ：鋼帯の過時効処理温度での降伏応力（ｋｇ／ｘ
ｉ）、 を夫々示す。 なる式を満足するようにして過時効処理することを特徴
とする連続焼鈍における過時効処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8502378A JPS5836652B2 (ja) | 1978-07-14 | 1978-07-14 | 連続焼鈍における過時効処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8502378A JPS5836652B2 (ja) | 1978-07-14 | 1978-07-14 | 連続焼鈍における過時効処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5514809A JPS5514809A (en) | 1980-02-01 |
| JPS5836652B2 true JPS5836652B2 (ja) | 1983-08-10 |
Family
ID=13847121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8502378A Expired JPS5836652B2 (ja) | 1978-07-14 | 1978-07-14 | 連続焼鈍における過時効処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5836652B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5848631A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
| JP2536296Y2 (ja) * | 1991-09-13 | 1997-05-21 | 株式会社コパル | 減速機構付駆動モータ |
-
1978
- 1978-07-14 JP JP8502378A patent/JPS5836652B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5514809A (en) | 1980-02-01 |
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