JPS5843444B2 - 電磁珪素鋼の製造方法 - Google Patents

電磁珪素鋼の製造方法

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JPS5843444B2
JPS5843444B2 JP50136784A JP13678475A JPS5843444B2 JP S5843444 B2 JPS5843444 B2 JP S5843444B2 JP 50136784 A JP50136784 A JP 50136784A JP 13678475 A JP13678475 A JP 13678475A JP S5843444 B2 JPS5843444 B2 JP S5843444B2
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    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、キューブオンエッヂの配向（Ｃｎｂｅｏｎ
−ｅｄｇｅ −ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ ）と、１０エ
ルステツドに於いて少くとも１８５０ （Ｇ１０ｅ）の
導磁率とを有する電磁的珪素鋼を製造する方法に関して
いる。
２．６０乃至４．０％の珪素を含有する配向された硅素
鋼は、一般に、熱間圧延、２重冷間圧下、各各の冷間圧
延以前の焼鈍と、高温組織焼鈍とを含む処理に依って製
造される。
近年幾つかの特許が、１０エルステツドに於いて、１８
５０ （Ｇ１０ｅ）以上の導磁率を有する珪素鋼の製造
方法を開示している。
それ等の中で、米国特許第３２８７１８３号、３６３２
４５６号及び３６３６５７９号が最も興味を惹くように
思われる。
併し、一つの米国特許出願に記載された方法は、更に一
層興味がある。
これは、１９７３年米国特許出願第３５７９７４号であ
る。
この米国出願に記載されている方法は、本質的に重量比
で、０．０７％１での炭素と、２．６乃至４．０条の珪
素と、０．０３乃至０．２４条のマンガンと、０．０１
乃至０．０７係の硫黄と、０．０１５乃至０．０４％の
アルミニウムと、０．０２％１での窒素と、０．１乃至
０．５係の銅と、残量の鉄とより成る鋼の醇融物を調製
すること、前記鋼を熱間圧延すること、前記鋼を最終的
冷間圧延するに先立ち、７６０℃乃至１１７５℃の温度
で焼鈍すること、前記鋼を、９２６℃乃至３４３℃の温
度から、少くとも２６０℃の低い温度１では、液状急冷
媒体或はガスの流れを用い、そしてその最高の焼鈍温度
から上記９２６°Ｃ乃至３４３℃の温度１では、鉄鋼が
、静的ふん囲気内で冷却されるか、或は、唯一の意図的
運動は、鋼に与えられた運動なるも、ふん囲気と鋼との
間には若干の関係運動が存在する、成る連続する処理路
線内で冷却される率よりも速からざる率に於い七、冷却
すること、及び少くとも８０饅の圧下に於いて鋼を冷間
圧延することの諸段階より或っている。
本発明によれば、キューブオンエッヂの配向と、１０エ
ルステツドに於いて少くとも１８５０（Ｇ１０ｅ）の導
磁率とを有する、珪素鋼を製造する、今一つの改良され
た方法が記述される。
これは、主として、上記米国出願及び、これと同時に出
願された第５２４８３１号に於いては、前記酵融物が、
それにほう素をかえて調整することもできるという発見
に基いている。
即ち、はう素は、粒子が配向された珪素鋼に高い導磁率
を生ぜしめる助勢剤として有効に使用された。
これは、主として前掲米国特許出願第３５７９７４号に
於いては、該廖融物を、その中に含１れる硫黄の１部或
は全部をセレニウムを以て入れ換えて、調製することが
できるという発見に基く。
従って、本発明の目的は、キューブオンエッヂの配向（
Ｃｎｂ ｅ −ｏｎ −ｅｄｇｅ −ｏｒｉｅｎｔａｔ
ｉｏｎ ）と、１０エルステツドに於ける、少くとも１
８５０（Ｇ１０ｅ）の導磁率とを有する電磁的、珪素鋼
を製造する方法を提供することである。
本発明は、キューブオンエツトの配向と、１０エルステ
ツドに於ける、少くとも１８５０（Ｇ１０ｅ）の導磁率
とを有する珪素鋼を製造する一つの方法を提供する。
この方法には、本質的に重量比で、０．０７饅壕での炭
素と、２．６７乃至４．０条の珪素と、０．０３乃至０
．２４ ％のマンガンと、０．０１乃至０．０９φの、
硫黄及びセレニウムより戒る群から選択された材料と、
０．０１５乃至０．０４％のアルミニウムと、０．０２
％１での窒素と、０．１乃至０．５幅の銅と、０．００
０４５乃至０．００３５％のほう素と、残量の鉄とより
成る珪素鋼の晦融体を調製すること、前記鋼を鋳造する
こと、前記鋼を熱間圧延帯鋼に熱間圧延すること、前記
鋼を少くとも１回の冷間圧延にかげること、前記鋼に最
終的冷間圧延に先立って最終的焼鈍にかげること、前記
鋼に脱炭処理を施すこと、及び前記鋼に最終的組織焼鈍
を施すことの諸段階が含１れている。
尚、次の特定の処理段をも含むことが重要である。
即ち、最終的冷間圧延に先立ち、１５秒乃至２時間に亘
り７６０℃乃至１１７５°Ｃの温度で最終的焼鈍を施す
こと、９２６℃乃至３４３℃の温度から、少くとも２６
０℃の低い温度１では液状急冷媒体或はガスの流れを用
い、そして最高の焼鈍し温度から、前記９２６℃乃至３
４３℃の温度１では、鉄鋼が静的ふん囲気の中で冷却さ
れる率或は、唯一の意図された運動は鋼に与えられた運
動に過ぎないが、ふん囲気と鋼との間には成る関係運動
が存在する場合の連続的処理路線に於いて冷却される率
よりも速くない率で、鋼を冷却すること、及び冷却され
た鋼を少くとも８０％の圧下に於いて冷間圧延すること
より成る。
伺一層有利とする。
条件には９８１°Ｃ乃至１１５２°Ｃの温度で焼鈍する
こと、８６０℃乃至５３７℃の温度からは、液状急冷媒
体或はガスの流れを以て冷却すること、そして少くとも
８５多の圧下に於いて冷間圧延することが含１れる。
上述の爵融、鋳造、熱間圧延、冷間圧延、脱炭及び最終
的組織焼鈍には、技術に関する限り、何等新規な処理手
順が含１れていない。
従ってこれ等の処理手順に関しては、本発明は、適用可
能なあらゆる製鋼措置を包括する。
併し、冷間圧延に関しては、数回の圧延過程が、唯１回
の冷間圧延操作を構成する場合があり、そして数回の冷
間圧延過程が、焼鈍によって分離された場合に限って複
数回の冷間圧延操作が存在するを指摘せんとするもので
ある。
冑、廖融した鋼には、はう素の外、更に珪素、アルミニ
ウム、マンガン及び硫黄と（或は）セレニウムを含１せ
る要がある。
珪素は、鋼の抵抗を増進し、その磁歪性を低下し、その
磁気結晶の異方性を低減し、従ってその鉄損を低減する
という理由で必要である。
アルミニウム、マンガン及び硫黄と（或は）セレニウム
は、鋼の配向及び、これに依存するその特性を制御する
のに重要な抑止剤を形成するの故を以て必要である。
更に特記すれば、アルミニウムは、鋼の中の、或は大気
からの、窒素と化合して、窒化アルミニウムを形成し、
マンガンは、硫黄と（或は）セレニウム、及び場合によ
っては銅と化合して、硫化マンガン、及び（或は）硫化
マンガン銅、及び或はセレン化マンガン及び（或は）セ
レン化マンガン銅を形成する。
これ等の化合物は何れも一緒に、最終的組織焼鈍中の、
正常の粒子の成育を抑止すると同時に、所要の立方晶系
の配向を有する。
２次的再結晶粒子の発生に助勢を与える。
上に、マンガン抑止剤の中に存在する銅を挙げたが、銅
は伺処理の進行中にも有利な効果を有することがある。
即ち、仮説的ながら、銅は焼鈍温度を引下げ、急速冷却
を起し得る温度を引下げ、圧延可能度を改善し、廖融措
置を簡単化し、そして、焼鈍のふん囲気に対する所要条
件を緩和する。
更に、銅は、鋼の抵抗を増進し、そしてその鉄損を低減
する。
特に、本発明の方法を適用するに適する鋼は、主として
、重量比で、０．０２乃至０．０７％の炭素と、２．６
５乃至３．２５多の珪素と、０．０５乃至０．２０％の
マンガンと、０．０２乃至０．０７条の、硫黄及びセレ
ニウムより成る群より選択された材料と、０．０１５乃
至０．０４％のアルミニウムと、◆−０，００３０乃至
０．００９０饅の窒素と、ｏ、ｉ乃至０．４％の銅と、
０．０００５乃至０．００２５係のほう素と、残量の鉄
とより成っている。
この鋼は、本発明によって処理されるとき極めて有利な
構造を作るように、その化学的成分を平衡させている。
一般的基準として、はう素の含有量は、 ０．０００７％以上にされることになっている。
上記最終的冷間圧延に先立つ最終的焼鈍及び本発明の制
御された冷却が、有効な理由は確実ではないが、仮説的
に、焼鈍は、鋼に冷間圧延に対する条件を供与し、そし
て抑止剤を形成し得るための操作を与えること、及び、
９２６℃の温度１での徐々の冷却及び（或は）焼鈍温度
範囲の低い方の部分の焼鈍温度を使用することは、オー
ステナイト相及びフェライト相が存在し、従って若干高
い温度では各々の相に於ける抑止剤に対する可晦度が異
るということに対比されることとして、９２６°Ｃ以下
の温度の鋼の中には、主としてフェライト相だげが存在
する故抑止剤が分布される均等性を増大することの故で
あると推論される。
上に論じたように、主要な抑止剤は、窒化アルミニウム
、及び硫化マンガンとセレン化マンガンである。
伺焼鈍温度として、特に制限は置かれていない。
従って、ふん囲気には、例えば、窒素、水素のような還
元ガス、アルゴンのような不活性ガス、空気、及びそれ
等の混合物が挙げられる。
次の実施例は、本発明の数個の態様を示すものである。
４バツチの陪融鋼が鋳造されて、キューブオンエッヂの
配向を有する珪素鋼に調製された。
各バッチの化学成分は次の表に示す通りである。
上記何れのバッチに対する処理にも、高温に於いて数時
間浸漬すること、約２．３６ｎｍのゲージ厚１で熱間圧
延すること、１１２０℃に於いて１分間熱処理すること
、９４８℃１で徐々に（約５０秒に亘り）冷却すること
、５９３°Ｃ１で空気冷却すること、５９３℃１で水を
以て急冷すること、約０．３ ａｍの最終ゲージ厚１で
冷間圧延すること、湿った水素と窒素との混合物の中で
８０１℃の温度で脱炭処理を施すこと、１１７５℃の最
高温度で最終的組織焼鈍を施すことの諸段階が含１れる
。
各バッチは、導磁率に対して試験されて、１０エルステ
ツドに於いて、夫々１９０６，１８８９゜１８７３及び
１８９８ （Ｇ１０ｅ）の導磁率が記録された。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 珪素鋼の溶融物を調整すること、前記鋼を鋳造する
    こと、上記鋼を熱間圧延帯鋼に熱間圧延すること、前記
    鋼を少くとも１間冷間圧延にかけること、前記鋼の最終
    的冷間圧延に先立ち最終的焼鈍にかげること、前記鋼に
    脱炭処理を施すこと、及び前記鋼に最終的組織焼鈍を施
    すことより成る、キューブオンエッチの配向（Ｃｕｂｅ
    −ｏｎ −ｅｄｇｅｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｏｎ）と、
    １０エルステツドに於いて少くとも１８５０ （Ｇ１０
    ｅ）の導磁率を有する電磁的珪素鋼の製造方法に於いて
    、 前記鋼の最終的冷間圧延に先立ち、これに１５秒乃至２
    時間に亘り、７６０℃乃至１１７５℃の温度で最終的焼
    鈍を施すこと、前記鋼の９２６℃乃至３４３℃の温度か
    ら、少くとも２６０℃の低い温度１では、液状急冷媒体
    或はガスの流れを用い、そしてその最高焼鈍温度から、
    前記９２６°Ｃ乃至３４３°Ｃの温度壕では、鉄鋼が静
    的ふん囲気内で冷却される割合或は、唯一の意図された
    運動は鋼に与えられた運動に過ぎないが、ふん囲気と鋼
    との間には成る関係運動が存在する成る連続的処理路線
    内で冷却される割合よりも速くはない割合で、前記鋼を
    冷却すること、前記冷却された鋼を、少くとも８０％の
    圧下に於いて冷間圧延すること、の諸段階を含むこと、
    及び 前記醇融鋼が、本質的に、重量比で、０．０７％の炭素
    と、２．６０乃至４．０優の珪素と、０．０３乃至０．
    ２４咎のマンガンと、０．０１乃至０．０９φの、硫黄
    及びセレニウムより成る群より選択された材料と、０．
    ０１５乃至０．０４φのアルミニウムと、０．０２係１
    での窒素と、０，１乃至０．５％の銅と、０．０００４
    ５乃至０．００３５優のほう素と、残分の鉄とより成る
    ことを特徴とする、電磁珪素鋼の製造方法。
JP50136784A 1974-11-18 1975-11-13 電磁珪素鋼の製造方法 Expired JPS5843444B2 (ja)

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JPS5173922A JPS5173922A (ja) 1976-06-26
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ES (1) ES441705A1 (ja)
FR (1) FR2291276A1 (ja)
GB (1) GB1478739A (ja)
IN (1) IN143003B (ja)
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