JPS6048886B2 - 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 - Google Patents

鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法

Info

Publication number
JPS6048886B2
JPS6048886B2 JP56122727A JP12272781A JPS6048886B2 JP S6048886 B2 JPS6048886 B2 JP S6048886B2 JP 56122727 A JP56122727 A JP 56122727A JP 12272781 A JP12272781 A JP 12272781A JP S6048886 B2 JPS6048886 B2 JP S6048886B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
magnetic flux
flux density
annealing
iron loss
steel sheet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
JP56122727A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS5823414A (ja
Inventor
克郎 黒木
敏哉 和田
正三郎 中島
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Priority to JP56122727A priority Critical patent/JPS6048886B2/ja
Priority to BE0/208758A priority patent/BE894039A/fr
Priority to GB08222595A priority patent/GB2104916B/en
Priority to DE3229295A priority patent/DE3229295C2/de
Priority to FR8213673A priority patent/FR2511045A1/fr
Publication of JPS5823414A publication Critical patent/JPS5823414A/ja
Publication of JPS6048886B2 publication Critical patent/JPS6048886B2/ja
Priority to US06/876,653 priority patent/US4753692A/en
Priority to US07/179,530 priority patent/US4863532A/en
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H01F1/18—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets with insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment between cold rolling steps

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は鉄損の優れた高磁束密度一方向性電硲鋼板及び
その製造方法に関するものである。
一方向性電磁鋼板は軟磁性材料として主にトランス、そ
の他の電気機器の鉄心材料として使用されるもので磁気
特性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。磁気特性の優れた材料を得るには磁化容易軸である
＜００１＞軸が圧延方向に高度に揃う事が重要であるが
、この他に結晶粒度、固有抵抗、表面被膜等が大きく影
響してくる。方向性の向上は一回圧延法の開発により大
巾に伸び現在では磁束密度が理論値の９６％程度のもの
まで製造されるようになつて来ている。これにＪ伴なつ
て鉄損特性も大巾に向上したが今後更に改善していくに
はこの方向性の向上だけでは解決出来ず、固有抵抗の増
大及び２次再結晶粒の微細化をはかる技術が必要となつ
て来ている。中でも２次再結晶粒の微細化は一回圧延法
のような最終圧５延率の高い材料では非常に重要な問題
で折角の方向性の向上による鉄損の改善も結晶粒径の増
加によつて打ち消されるため、意外に鉄損特性が向上し
ないという難点がある。こうした難点を解決するため特
開昭５３−１３４７２２”ｏ号公報に示される様な微量
のＡｌを含んだ珪素鋼中にＳｎを添加する方法が提案さ
れた。
ところがここで問題となるのがＳｎによつて生じる表面
被膜の劣化である。
表面被膜は周知の如く珪素鋼板をトランス等に積層して
使用する楊合の絶縁被膜として重要な役割を果すばかり
でなく鋼板と被膜の膨張係数の差によつて鋼板に張力を
付与し鉄損低減に大きく役立つものでこの効果は方向性
の優れた材料程大きい。従つて、Ｓｎ添加 ；による結
晶粒の微細化も、一方では被膜特性を劣化させるため鉄
損特性に充分生かされているとはいえない。本発明者等
はこうして問題を解決するため種々検討した結果、微量
のＡｌとＳｎを含んだ珪素鋼溶鋼中にＣｕを添加するこ
とによつて、珪素鋼板に優れた表面被膜が形成され、し
かも方向性をそこなう事なく結晶粒が微細化されること
を見い出した。
このように本発明の特徴とするところは溶鋼中に被膜形
成に有効な元素を添加するものであるが、従来からの被
膜の改善方法は仕上げ焼鈍前に塗布される焼鈍分離剤中
への元素添加が一般的であつた。
ところ力Ｇｎを含んだ材料では脱炭焼鈍後の酸化層の生
成から影響が出てくるためこの様−な方法だけでは抜本
的な改善にはつながらないと考え溶鋼中に元素を添加し
この働きを利用する方法を試みたものである。この様な
方法は一般に２次再結晶組織への影響が大きいためこれ
までほとんど行なわれていなかつたが、幸いＣｕ（５Ｓ
ｎの複冫合添加は各々の元素の長所を生カル短所をうち
消すという結果につながつた。以下本発明を詳細に述べ
る。
本発明において用いる珪素鋼素材の成分は次の通りであ
る。
すなわち、Ｃ：０．０８５％以下、Ｓｉ：３２．５〜４
．０％、酸可溶ＡＩ：０．０１０−０．０５０％、Ｍｎ
：０．０３〜０．１５％、Ｓ：０．０１０〜０．０５０
％、Ｎ：０．００４５〜０．０１２％を基本成分として
且つ本発明の特徴であるＳｎを０．０３〜０．５％，Ｃ
ｕを０．０２〜０．３％含むものである。３； Ｃは０．０８５％を超すと後工程の脱炭焼鈍に長時間を
要するので好ましくない。
Ｓｉは２．５％未満では本発明の目的である低鉄損が得
られなく一方４．０％を超すと冷延が困難となり好まし
くない。
酸化溶Ａｌは本成分系の基本元４ι素であり、０．０１
０〜０．０５０％に範囲を逸脱すると２次再結晶の生成
が不安定となる。Ｍｎ及びＳはＭｎＳを形成させるため
に必要な元素てありＭｎの適量は０．０３〜０．１５％
、好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲がよい。
Ｓは０．０５％を超すと純化焼鈍時での脱硫が困難とな
り好ましくない。一方０．０１％未満ではインヒビター
としてのＭｎＳの量が不足する。７ＮはＡＩＮを有効に
析出させるために必要な元素で、０．００４５〜０．０
１２％の範囲で添加する。
Ｎは０．００４５％未満ではＡＩＮを十分析出するため
の量が不足し、０．０１２％を超すと造壊時、プリスタ
ー等が発生し、操業上問題が生ずる。本発明の特徴であ
るＳｎの添加量は０．０３〜０．５％、好ましくは０．
０５〜０．２０％でまたＣｕは０．０２〜０．３％、好
ましくは０．０５〜０．１５％の範囲で複合添加する必
要がある。
Ｓｎは前述した様に２次再結晶粒の微細化に役・立つも
のでこの量は０．０３％未満では効果が弱く一方０．５
％を超すとＣｕとの複合添加であることもあつて圧延性
及び酸洗性が劣化する。
一方Ｃｕは被膜の形成には非常に優れた元素で密着性の
良い良質の被膜が得られるが単独で添加すると２次再結
晶粒を粗大化させるため鉄損特性が劣化する。
この様にそれぞれ一長一短を有しているが、これを適当
な割合で複合添加すると各々の元素の長所が生かされ短
所は打ち消されるという新しい知見を得たものである。
このＣｕの量は０．０２％未満では被膜改善に効果が少
なく、一方０．３％を超すことは磁気特性の面から好ま
しくない。ＳｎとＣｕの添加割合はＳｎの比率が増えす
ぎると結晶粒は微細化されるが被膜形成に不利となり、
反対にＣｕの比率が増えると結晶粒の微細化の効果が弱
くなる。
第１図はＳｎとＣｕの比率と鉄損、被膜の張力及び２次
再結晶粒度の関係を示したものである。珪素鋼素材成分
は、ＣＯ．Ｏ５６％、Ｓｉ２．９６％、ＭｎＯ．Ｏ７６
％、ＳＯ．Ｏ２５％、酸可溶ＡＩＯ．Ｏ２７％、ＮＯ．
ＯＯ７５％、ＳｎＯ．２％を含有する素材にＣｕの添加
」を変えたものである。
ここで鉄損は磁束密度］．７テスラ、５０ヘルツにおけ
る値を示しており結”粒径はＡＳＴＭＮＯ．ｌ倍で示し
ている。また被膜乃張力は仕上げ焼鈍後の板にリン酸、
無水クロム俊、リン酸アルミニウムを主成分としたコー
テイノグ液を塗布し平板化焼鈍を行なつた後の鋼板の（
面の被膜を酸により除去することによつて生じＧわん曲
量から計算で求めたものである。この結果から鉄損特性
がよく向上している範囲は製品に含有するＳｎとＣｕの
比率が１：１〜１：セのところであるが、この範囲では
結晶粒度も小さくなつておりしかも被膜の張力も得られ
ている。これはＺＳｎの量が異なつた場合も同じ傾向を
示す。Ｃｕが珪素鋼板の表面に良質の被膜を形成させる
効果を奏する理由については明らかではないが良質な被
膜を得るにはその下地となる脱炭焼鈍後の酸化層が良好
でなくてはならない。実験結果か１らみるとＣｕを添加
したものはＳｒ卓独添加のものに比べて均一な厚みの酸
化層が形成されている。そしてこの酸化層は恐らくＦｅ
，Ｓｉ，Ａｌの酸化物の他にＳｎ，Ｃｕの酸化物を含ん
でいると考えられるがＣｕがその下地となる酸化層の状
態を良好にすると同時にその酸化物が良質な被膜形成に
役立つているものと推察される。第２図は３％珪素鋼に
ＳｎＯ．２％を単独添加した材料ａと、ＳｎＯ．２％と
ＣｕＯ泪％を複合添加した材料ｂとについて仕上げ焼鈍
後の被膜の形成状態を−比較した鋼板断面の光学顕微鏡
写真である。
これは鋼板の断面を１０叩倍て観察したもので黒い部分
が表面被膜てありこの上部は観察するために用いた当板
である。図ａでは被膜がところどころで切れておりこれ
は被膜が形成されていないことを示している。一方図ｂ
では均一な厚みの被膜ができており、Ｃｕ添加により大
巾に改善されていることを示している。この他Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｔｌ等の不可避元素を微量含有し得る。
上記の如き成分を有する珪素鋼素材は通常の如何なる溶
解法、造塊法、分塊法を用いた場合でも本発明の素材と
することが出来る。
次いでこの珪素鋼素材は通常の熱間圧延により熱延コイ
ルに圧延される。更に引き続いて１ステージの冷間圧延
メ又は中間焼鈍を含む複数ステージの冷間圧延によつ
て最終板厚とするが高磁束密度一方向性電磁鋼板を得る
ことから最終冷延ステージの圧延率６５〜９５％、好ま
しくは８０〜９２％の強圧下が必要である。最終圧延以
外のステージの圧延率は別に規定 （しなくてもよい。
なお、本発明において冷間圧延工程での複数バス間に特
公昭５４−１３８６６号公報あるいは特公昭５４一２９
１８訝公報による５０〜６００℃の時効処理を行なうと
一段と優れた磁気特性が得られる。
最終冷延前には必要に応じて、例えば特公昭４０−１５
６６４号公報に示されるような９５０〜１２００℃で３
０秒〜３０分間の焼鈍を行ない急冷によりＡ］Ｎの析出
状態のコントロールを行なう。最終板厚に圧延した冷延
板は続いて通常の方法で脱炭焼鈍を行なう。
脱炭焼鈍は脱炭及び一次再結晶を行なわせると同時に被
膜形成に必要な酸化層を生成させる役割をもつものであ
るが、この焼鈍条件如何では最終焼鈍後の被膜特性ばか
りでなく磁気特性にまで大きく影響を及ぼしてくる。本
発明の場合この温度は８００〜９００℃で３叱′からｍ
分間湿水素又は窒素又はそれらの混合雰囲気で行なうも
のが好ましい。脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕上げ焼鈍に
おける焼付防止及び表面被膜生成のために焼鈍分離剤を
塗布する。焼鈍分離剤はとくにこだわるものではないが
ＭｇＯとＴｉＯ。を主成分としたものが好ましい。仕上
げ焼鈍は１１００゜Ｃ以上で５時間以上水素又はこれら
の混合雰囲気で行なう。この焼鈍後の鋼板表面には無機
質の被膜が形成されるがこの後リン酸、無水クロム酸、
リン酸アルミニウムを主成分としたコーティング液を塗
布し平板化焼鈍を行なう。ここで表面被膜は更に強固で
かつ張力の大きい被膜に改質される。こうして得られた
製品の結晶粒度はＳｎ，Ｃｕを含まない従来の製品に比
べ少なくともＡＳＴＭＮＯ．×１で１番以上小さくなつ
ている。しかも結晶粒の微細化による方向性の低下はみ
られす被膜の張力も従来品と同等である。従つて高磁場
、中磁場フにおける鉄損特性がともに改善される。この
製品の鋼中の成分はＳｉ２．５％以上４．０％未満、Ｍ
ｎＯ．Ｏ３％以上０．１５％未満、ＳｎＯ．Ｏ３％以上
０．５％未満、ＣＵＯ．Ｏ２％以上０．３％未満含有し
その但Ｗｅ及ひ微量の不可避元素からなつている。５
ここでＳｉは固有抵抗を得るための元素でありＭｎは２
次再結晶粒を発達させるために必要な元素である。
またＳｎ，Ｃｕは前述した様に２次再結晶粒の微細化及
び良質な表面被膜を得るための元素でこれらは製品とな
つた鋼板中にその量はわずクかに減少するもののほとん
ど残存している。従つて製品でのＳｉ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃ
ｕの限定範囲は製造上の制約から定めたものである。こ
の他の成分、例えばＣ，Ｓ，Ｎ，Ａｌ等はそれぞれ役割
を果した後各焼鈍工程において除去されるため製品には
わずかに不純物として残るのみである。
これらの元素はできるだけ少なくする事が製品としての
価値を高めることになる。以下、実施例について説明す
る。
実施例１ ＡＩＮを主インヒビターとして製造された高磁束密度一
方向性電磁鋼板ａと、同じくＡＩＮを主インヒビターと
し更にＳｎとＣｕを添加して製造された高磁束密度一方
向性電磁鋼板ｂとの磁束密度と鉄，，なおこの製品の鋼
板に含有している成分は次の４ｔ第４表の通りであつた
。
＊損の関係を第３図に示す。
製品の鋼中に含まれている成分は表１の通りである。
又この第３図から判るように製品ｂの方が製品ａに比し
鉄損が少くなつており、また磁束密度が高くなる程製品
ａとｂとの鉄損値の差が大きくなつている。これは結晶
粒度の鉄損への影響が磁束密度の高い材料程はつきり出
ることを示している。実施例２ Ｃ：０．０５６％、Ｓｉ：３．０５％、Ｍｎ：０．０７
５％、Ｓ：０．０２３％、酸可溶Ａ１：０．０２７％、
Ｎ：０．０８０％を含む鋼塊と、これにＳｎ及びＳｎと
Ｃｕを複合添加した鋼塊３種類を造つた。
成分は表２に示す。これを−１３５０゜Ｃで加熱した後
、熱延し２．３ｗ１：ｍ厚の熱延板にした。次に析出焼
鈍を１１５０℃で２分間焼鈍した後、１００゜Ｃの湯中
に急冷する条件で行なつた。この後酸洗し、次いで０．
３０ＷｇｆＬまで冷延を行なつた。この冷延に際しては
各バス間で２５０℃、５分２間の時効処理をした。次い
で脱炭焼鈍を８５０’ＣＮ．東１５叱′、水素７５％、
窒素２５％、露点６２’Ｃの雰囲気中で行なつた。次に
ＭｇＯとＴｉＯ，を混合した焼鈍分離剤を塗布し、１２
００℃、２０ｈｒの仕上げ焼鈍を行なつた。この後リン
酸、無水クロム酸、リン酸アルミニウムを主成分とした
コーティング液を塗布し平板化焼鈍を行なつた。焼鈍後
の磁気特性と被膜特性を表３に示す。被膜の密着試験は
２−φの曲げによるはくり状態を見たものでまた張力は
鋼板の片面の被膜を酸により除去しその結果によつて生
じるわん曲量から計算により求めた。実施例３ Ｃ：０．０５８％、Ｓｉ：３．１８％、Ｍｎ：０．０７
５％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶Ａ１：０．０２８％、
Ｎ：０．００８３％、Ｓｎ：０．１３％を含んだ溶鋼に
Ｃｕを（ａ）０．０３％、（ｂ）０．０８％、（ｃ）０
．２０％の３水準変えて添加した鋼塊を造つた。
これを熱延し、次いで１１５０℃で３叱′焼鈍した後、
９３０℃まで徐冷しこの温度から１００℃の湯の中に急
冷する析出焼鈍を行なつた。この後、酸洗しバス間で２
００℃、５分間の時効処理をしながら０．３Ｃ）Ｗｇｆ
ｌまで冷延した。次いで、脱炭焼鈍を８５０℃で１５附
間水素７５％、窒素２５％、露点６２℃の雰囲気中で行
なつた。次にＭｇＯとＴｉＯ２を混合した焼鈍分離剤を
塗布し１２００℃、２０ｈｒの仕上げ焼鈍を行なつた。
この磁気特性と結晶粒度並びに被膜の外観評価を表５に
示す。これからＳｎとＣｕの添加量は本発明の範囲内で
はあるけれどもＳｎ：Ｃｕでみると１：０．６の比率で
ある（ｂ）が最も優れているといえる。実施例４ Ｃ：０．０８５％、Ｓｉ：３．２０％、Ｍｎ：０．０７
３％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶Ａ１：０．０２５％、
Ｎ：０．００８５％、Ｓｎ：０．０８％、Ｃｕ：０．０
７％を含んだ鋼塊を熱延し、２．−の熱延板を造つた。
これを１１３０℃、２分間の焼鈍をした後１００℃の湯
の中に急冷する析出焼鈍を行なつた。この後酸洗し、次
いで冷間圧延は２５０℃、５分間の時効処理を施しなが
ら０．２２−まで圧延した。次いで脱炭焼鈍を８５０℃
、１２叩′間、水素７５％、窒素２５％、露点６２’Ｃ
の雰囲気中で行なつた。次にＭｇＯとＴｉＯ２を混合し
た焼鈍分離剤を塗布し１２００℃、２０ｈｒの仕上げ焼
鈍を行なつた後張力コーティングを施した。この磁気特
性と結晶粒度は次の通りである。磁気特性Ｂ。
：１．９２（Ｔ）Ｗ，５ｌ，Ｏ：０．６３ｗ／Ｋ９、Ｗ
，，’５０：０．８８Ｗ／Ｋ９ 結晶粒度ＡＳＴＭＮＯ．．５．Ｏ
【図面の簡単な説明】
第１図はＳｎとＣｕの添加比率と鉄損、被膜の張力及び
結晶粒度の関係を示す図、第２図はＳｎ添加材とＳｎと
Ｃｕ複合添加材の仕上げ焼鈍後の被膜の状態を示す鋼板
断面の光学顕微鏡写真図、第３図は従来の高磁束密度一
方向性電磁鋼板と本発明；の方法によつて製造された高
磁束密度一方向性電磁鋼板との磁束密度と鉄損の関係を
示す図である。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ Ｓｉ：２．５％以上４．０％未満、Ｍｎ：０．０３
    ％以上０．１５％未満、Ｓｎ：０．０３％以上０．５％
    未満、Ｃｕ：０．０２％以上０．３％未満を含み、残部
    Ｆｅ及び微量の不可避元素からなる鉄損の優れた高磁束
    密度一方向性電磁鋼板。 ２ ＳｎとＣｕの比率が１：１〜１：１／２の範囲であ
    ることを特徴とした特許請求の範囲第１項記載の電磁鋼
    板。 ３ Ｃ：０．０８５％以下、Ｓｉ：２．５〜４．０％、
    Ｍｎ：０．０３〜０．１５％、Ｓ：０．０１０〜０．０
    ５０％、酸可溶Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎ：
    ０．００４５〜０．０１２％を基本成分とする珪素鋼素
    材に、０．０３〜０．５％のＳｎと０．０２〜０．３％
    のＣｕを複合添加した珪素鋼鋼塊を熱延し、析出焼鈍を
    し、最終冷延率８０％以上の冷延と脱炭焼鈍、仕上げ焼
    鈍工程を施すことを特徴とする鉄損の優れた高磁束密度
    一方向性電磁鋼板の製造方法。
JP56122727A 1981-08-05 1981-08-05 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 Expired JPS6048886B2 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP56122727A JPS6048886B2 (ja) 1981-08-05 1981-08-05 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法
BE0/208758A BE894039A (fr) 1981-08-05 1982-08-05 Toles en aciers electromagnetiques et leur fabrication
GB08222595A GB2104916B (en) 1981-08-05 1982-08-05 Grain-oriented electromagnetic steel sheet and process for producing the same
DE3229295A DE3229295C2 (de) 1981-08-05 1982-08-05 Kornorientiertes Elektrostahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung
FR8213673A FR2511045A1 (fr) 1981-08-05 1982-08-05 Tole en acier electromagnetique a grain oriente et son procede d'obtention
US06/876,653 US4753692A (en) 1981-08-05 1986-06-17 Grain-oriented electromagnetic steel sheet and process for producing the same
US07/179,530 US4863532A (en) 1981-08-05 1988-04-08 Grain-oriented electromagnetic steel sheet

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP56122727A JPS6048886B2 (ja) 1981-08-05 1981-08-05 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS5823414A JPS5823414A (ja) 1983-02-12
JPS6048886B2 true JPS6048886B2 (ja) 1985-10-30

Family

ID=14843086

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP56122727A Expired JPS6048886B2 (ja) 1981-08-05 1981-08-05 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (2) US4753692A (ja)
JP (1) JPS6048886B2 (ja)
BE (1) BE894039A (ja)
DE (1) DE3229295C2 (ja)
FR (1) FR2511045A1 (ja)
GB (1) GB2104916B (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019245044A1 (ja) 2018-06-21 2019-12-26 日本製鉄株式会社 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59185726A (ja) * 1983-04-06 1984-10-22 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS59185725A (ja) * 1983-04-07 1984-10-22 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方性電磁鋼板の製造方法
JPS60177132A (ja) * 1984-02-24 1985-09-11 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
DE3666229D1 (en) * 1985-02-22 1989-11-16 Kawasaki Steel Co Extra-low iron loss grain oriented silicon steel sheets
EP0184891B1 (en) * 1985-03-05 1989-07-12 Nippon Steel Corporation Grain-oriented silicon steel sheet and process for producing the same
JPH0621170B2 (ja) * 1986-03-25 1994-03-23 ダイアホイルヘキスト株式会社 ２軸延伸ポリエステルフイルム
JPH0768580B2 (ja) * 1988-02-16 1995-07-26 新日本製鐵株式会社 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板
JPH0230740A (ja) * 1988-04-23 1990-02-01 Nippon Steel Corp 鉄損の著しく優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法
JPH0215143A (ja) * 1988-06-30 1990-01-18 Aichi Steel Works Ltd 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼
CA2006292C (en) * 1988-12-22 1997-09-09 Yoshiyuki Ushigami Very thin electrical steel strip having low core loss and high magnetic flux density and a process for producing the same
US5759293A (en) * 1989-01-07 1998-06-02 Nippon Steel Corporation Decarburization-annealed steel strip as an intermediate material for grain-oriented electrical steel strip
JPH0774388B2 (ja) * 1989-09-28 1995-08-09 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法
US5047750A (en) * 1990-03-09 1991-09-10 Hector Larry F Non-intrusive infant security system
KR930004849B1 (ko) * 1991-07-12 1993-06-09 포항종합제철 주식회사 자기특성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
AU2698897A (en) * 1997-04-16 1998-11-11 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs
CN100475982C (zh) * 2002-05-08 2009-04-08 Ak钢铁资产公司 非取向电工钢带的连铸方法
US20050000596A1 (en) * 2003-05-14 2005-01-06 Ak Properties Inc. Method for production of non-oriented electrical steel strip
US20050183797A1 (en) * 2004-02-23 2005-08-25 Ranjan Ray Fine grained sputtering targets of cobalt and nickel base alloys made via casting in metal molds followed by hot forging and annealing and methods of making same
JP4823719B2 (ja) 2006-03-07 2011-11-24 新日本製鐵株式会社 磁気特性が極めて優れた方向性電磁鋼板の製造方法
KR101309410B1 (ko) 2008-09-10 2013-09-23 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 방향성 전자기 강판의 제조 방법
PL2418294T3 (pl) 2009-04-06 2020-06-01 Nippon Steel Corporation Sposób obróbki stali na blachę cienką ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych i sposób wytwarzania blachy cienkiej ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych
WO2022013960A1 (ja) * 2020-07-15 2022-01-20 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法
EP4202066A1 (de) 2021-12-21 2023-06-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum erzeugen eines kornorientierten elektrobands, kaltgewalztes stahlband und kornorientiertes elektroband

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1054356A (fr) * 1952-01-25 1954-02-10 Armco Int Corp Procédé de fabrication d'acier au silicium pour applications magnétiques
US2867557A (en) * 1956-08-02 1959-01-06 Allegheny Ludlum Steel Method of producing silicon steel strip
GB873149A (en) * 1956-11-08 1961-07-19 Yawata Iron & Steel Co Method of producing oriented silicon steel
US3239332A (en) * 1962-03-09 1966-03-08 Fuji Iron & Steel Co Ltd Electric alloy steel containing vanadium and copper
US3438820A (en) * 1965-04-02 1969-04-15 Dominion Foundries & Steel Silicon steel process
US3873380A (en) * 1972-02-11 1975-03-25 Allegheny Ludlum Ind Inc Process for making copper-containing oriented silicon steel
US3770517A (en) * 1972-03-06 1973-11-06 Allegheny Ludlum Ind Inc Method of producing substantially non-oriented silicon steel strip by three-stage cold rolling
US3855018A (en) * 1972-09-28 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Method for producing grain oriented silicon steel comprising copper
US3855020A (en) * 1973-05-07 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Processing for high permeability silicon steel comprising copper
JPS5413846B2 (ja) * 1973-06-18 1979-06-02
JPS5432412B2 (ja) * 1973-10-31 1979-10-15
US3929522A (en) * 1974-11-18 1975-12-30 Allegheny Ludlum Ind Inc Process involving cooling in a static atmosphere for high permeability silicon steel comprising copper
US4032366A (en) * 1975-05-23 1977-06-28 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Grain-oriented silicon steel and processing therefor
US4046602A (en) * 1976-04-15 1977-09-06 United States Steel Corporation Process for producing nonoriented silicon sheet steel having excellent magnetic properties in the rolling direction
JPS53134722A (en) * 1977-04-28 1978-11-24 Nippon Steel Corp Material for high magnetic flux and uni-directional magnetic steel plate
ZA783651B (en) * 1977-07-01 1979-06-27 Lucas Industries Ltd Starter motor
JPS5432412A (en) * 1977-08-16 1979-03-09 Mitsui Petrochem Ind Ltd Purification of ketone
US4113529A (en) * 1977-09-29 1978-09-12 General Electric Company Method of producing silicon-iron sheet material with copper as a partial substitute for sulfur, and product
DE2834035A1 (de) * 1977-09-29 1979-04-12 Gen Electric Verfahren zur herstellung von kornorientiertem siliziumeisen-flachmaterial und kaltgewalztes siliziumeisen-flachmaterial als produkt
JPS5429182A (en) * 1977-12-15 1979-03-05 Ntn Toyo Bearing Co Ltd Device for forming pocket bores in ring
US4123299A (en) * 1978-09-29 1978-10-31 General Electric Company Method of producing silicon-iron sheet materal, and product
DE2841961A1 (de) * 1978-10-05 1980-04-10 Armco Inc Verfahren zur herstellung von kornorientiertem siliciumstahl
US4244757A (en) * 1979-05-21 1981-01-13 Allegheny Ludlum Steel Corporation Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4367100A (en) * 1979-10-15 1983-01-04 Allegheny Ludlum Steel Corporation Silicon steel and processing therefore
US4338144A (en) * 1980-03-24 1982-07-06 General Electric Company Method of producing silicon-iron sheet material with annealing atmospheres of nitrogen and hydrogen
JPS5948935B2 (ja) * 1981-08-05 1984-11-29 新日本製鐵株式会社 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0415644A (ja) * 1990-05-09 1992-01-21 Konica Corp 新規な写真用カプラー

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019245044A1 (ja) 2018-06-21 2019-12-26 日本製鉄株式会社 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板

Also Published As

Publication number Publication date
DE3229295C2 (de) 1986-09-18
JPS5823414A (ja) 1983-02-12
US4863532A (en) 1989-09-05
GB2104916B (en) 1985-09-18
FR2511045A1 (fr) 1983-02-11
GB2104916A (en) 1983-03-16
BE894039A (fr) 1982-12-01
DE3229295A1 (de) 1983-03-03
FR2511045B1 (ja) 1984-07-20
US4753692A (en) 1988-06-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS6048886B2 (ja) 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法
KR19990088437A (ko) 철손이매우낮은고자속밀도방향성전자강판및그제조방법
JPS6250529B2 (ja)
KR930004849B1 (ko) 자기특성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP4422220B2 (ja) 磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP3132936B2 (ja) 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法
KR950004933B1 (ko) 자기특성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
KR950009760B1 (ko) 방향성 규소강판의 제조방법
US5308411A (en) Ultrahigh silicon, grain-oriented electrical steel sheet and process for producing the same
KR19980044925A (ko) 저온 스라브 가열 방식의 고자속밀도 방향성 전기강판 제조방법
JPH02294428A (ja) 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法
JPH0949023A (ja) 鉄損が優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06256847A (ja) 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS6256924B2 (ja)
JPH05295440A (ja) 急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS6333518A (ja) 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法
JP2724659B2 (ja) 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板
JPH01119644A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JPH02263924A (ja) 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06336611A (ja) 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS6254846B2 (ja)
KR100237160B1 (ko) 저온 슬라브 가열방식의 고자속밀도 방향성 전기강판 제조방법
JPH0730395B2 (ja) 表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法
JPH0257125B2 (ja)
JPH02282422A (ja) 高磁束密度薄手一方向性電磁鋼板の製造方法