JPS5920744B2 - 電磁用珪素鋼の製造方法ならびに該珪素鋼 - Google Patents
電磁用珪素鋼の製造方法ならびに該珪素鋼Info
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- JPS5920744B2 JPS5920744B2 JP50027918A JP2791875A JPS5920744B2 JP S5920744 B2 JPS5920744 B2 JP S5920744B2 JP 50027918 A JP50027918 A JP 50027918A JP 2791875 A JP2791875 A JP 2791875A JP S5920744 B2 JPS5920744 B2 JP S5920744B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
- C21D8/1222—Hot rolling
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電磁用の鋼即ち電気機械で磁気回路を形成さ
せるのに用いる鋼の製造に関する。
せるのに用いる鋼の製造に関する。
本発明は、さらにくわしくいえば、該鋼が励磁されると
きに起る渦電流から発生する損失を抑制し且つ該鋼に他
の望ましい特性を与えるために電導性を低下させる手段
として珪素を接種され方向性を与えられた電気用の鋼に
関する。かかる珪素鋼は、珪素濃度が重量で通常２．０
％よりかなり下にある非珪素鋼とは対称的に、従来２．
０〜４．０％の範囲内にある珪素を含んでいる。通常、
電磁用の鋼ιホ任意の塩基性酸素法または平炉法で製錬
され且つ代表的には濃度０．０３５％以下の炭素、０．
０１％以下の窒素および残部の鉄と他のそのときの不純
物とから成る適当な一般目的用の鋼から製造される。
きに起る渦電流から発生する損失を抑制し且つ該鋼に他
の望ましい特性を与えるために電導性を低下させる手段
として珪素を接種され方向性を与えられた電気用の鋼に
関する。かかる珪素鋼は、珪素濃度が重量で通常２．０
％よりかなり下にある非珪素鋼とは対称的に、従来２．
０〜４．０％の範囲内にある珪素を含んでいる。通常、
電磁用の鋼ιホ任意の塩基性酸素法または平炉法で製錬
され且つ代表的には濃度０．０３５％以下の炭素、０．
０１％以下の窒素および残部の鉄と他のそのときの不純
物とから成る適当な一般目的用の鋼から製造される。
方向性珪素鋼の製造には、鋼溶融体は珪素を接種されそ
の濃度を２．０〜４．０％の範囲に上げられ、また在来
方法の１つではさらにマンガンを接種される。
の濃度を２．０〜４．０％の範囲に上げられ、また在来
方法の１つではさらにマンガンを接種される。
この付加されたマンガンは、凝固中に代表的には約０．
０２９％の濃度で存在する硫黄と化合して硫化マンガン
を形成し、該硫化マンガンは該溶融体から発生するスラ
ブを引続き再加熱する間門 に溶体化し、後に該スラブ
から発生し熱間圧延されたストリップで微細な分散体と
して析出するようになる。この硫化マンガンは引続き処
理される間に該鋼中のいくつかの結晶粒子の優先成長を
促進し、主として（１１０）〔００１〕のミラー指っ
数を有する大きな粒子を獲得させると共に残りの粒子の
成長を抑制する。析出した硫化マンガンの分散体を粒成
長抑制剤として用いることから発生する欠点の１つは、
該鋼中への溶解度が制限されることにある。
０２９％の濃度で存在する硫黄と化合して硫化マンガン
を形成し、該硫化マンガンは該溶融体から発生するスラ
ブを引続き再加熱する間門 に溶体化し、後に該スラブ
から発生し熱間圧延されたストリップで微細な分散体と
して析出するようになる。この硫化マンガンは引続き処
理される間に該鋼中のいくつかの結晶粒子の優先成長を
促進し、主として（１１０）〔００１〕のミラー指っ
数を有する大きな粒子を獲得させると共に残りの粒子の
成長を抑制する。析出した硫化マンガンの分散体を粒成
長抑制剤として用いることから発生する欠点の１つは、
該鋼中への溶解度が制限されることにある。
この限５ 度が分散された析出体の量を著しく得眼しそ
のためにこの硫化マンガン法を用いる在来の珪素鋼製造
方法によつて得られる優先粒成長の程度は限定されてい
たのである。溶解度の高い硫化マンガン析出体を代用す
ることによつて優先粒成長の向上をはかるいくつかの企
画が行われてきたが、いづれも部分的成功にとどまつて
いる。幅広い観点に立つ本発明は珪素鋼の製造における
粒成長抑制剤の濃度を、溶解度の限度で既に存在してい
る硫化マンガンまたはこれに類似のもので代えるよりも
むしろこれらの物質を補充することによつて増大させる
ことを基礎とする。
のためにこの硫化マンガン法を用いる在来の珪素鋼製造
方法によつて得られる優先粒成長の程度は限定されてい
たのである。溶解度の高い硫化マンガン析出体を代用す
ることによつて優先粒成長の向上をはかるいくつかの企
画が行われてきたが、いづれも部分的成功にとどまつて
いる。幅広い観点に立つ本発明は珪素鋼の製造における
粒成長抑制剤の濃度を、溶解度の限度で既に存在してい
る硫化マンガンまたはこれに類似のもので代えるよりも
むしろこれらの物質を補充することによつて増大させる
ことを基礎とする。
本発明へ粒成長が該鋼中に存在する１つ以上の析出体に
よつて選択的に抑制され得るという発見、訃よびかかる
補充の析出体が該鋼に適当な炭化物形成剤または窒化物
形成剤を付加することによつて該鋼中に既に存在する炭
素｝よびまたは窒素により形成され得るという発見を基
礎とする。適当な形成剤とは、磁気特性の低下を避ける
ために引続き行われる処理の間に実質的に除去され得る
炭化物または窒化物をつくるものである。同じ理由で該
形成剤自体は、これがたとえ最終処理後に鋼中に残つて
も磁気特性を低下させないものでなければ 二いけない
。本発明の一観点によれば、電磁用の方向性シートまた
はストリツブをつくる珪素鋼頃鉄とそのときの不純物と
は別にして、重量で０．０２〜０．０６％の炭素、０．
０２〜０．０３５％の硫黄、０．０１％以下の窒素なら
びに２，０〜４％の珪素、０．０６〜０．１０％のマン
ガン、訃よび場合により該溶融体中に存在する少なくと
も炭素または窒素と化合するのに十分な量の炭化物形成
剤訃よび窒化物形成剤の少くとも一種を含む。
よつて選択的に抑制され得るという発見、訃よびかかる
補充の析出体が該鋼に適当な炭化物形成剤または窒化物
形成剤を付加することによつて該鋼中に既に存在する炭
素｝よびまたは窒素により形成され得るという発見を基
礎とする。適当な形成剤とは、磁気特性の低下を避ける
ために引続き行われる処理の間に実質的に除去され得る
炭化物または窒化物をつくるものである。同じ理由で該
形成剤自体は、これがたとえ最終処理後に鋼中に残つて
も磁気特性を低下させないものでなければ 二いけない
。本発明の一観点によれば、電磁用の方向性シートまた
はストリツブをつくる珪素鋼頃鉄とそのときの不純物と
は別にして、重量で０．０２〜０．０６％の炭素、０．
０２〜０．０３５％の硫黄、０．０１％以下の窒素なら
びに２，０〜４％の珪素、０．０６〜０．１０％のマン
ガン、訃よび場合により該溶融体中に存在する少なくと
も炭素または窒素と化合するのに十分な量の炭化物形成
剤訃よび窒化物形成剤の少くとも一種を含む。
炭素を含む適当な鋼の１つへその濃度が重量で０．０２
〜０４０３５％の範囲内のものである。
〜０４０３５％の範囲内のものである。
前記の炭化物または窒化物の含有程度が適当な優先粒成
長を促進するのに不十分である場合には、その濃度を、
該鋼中の炭素｝よびまたは窒素の含 ３，有程度を随意
に炭化物形成剤または窒化物形成剤の濃度と共に上げる
ことによつて増大させることが出来る。或る好適実施例
では、前記形成剤は該鋼中の窒素と優先的に化合するも
のであり、理想的には窒４．化物の形で後に行われる処
理中に容易に除去されるかまたはかかる処理によつて生
産された電磁用の鋼の磁気特性を低下させない元素であ
るのがよい１つの適当な窒化物形成元素はバナジウムで
あり、重量で０．１％以下の濃度をつくるように接種さ
れることが出来る。
長を促進するのに不十分である場合には、その濃度を、
該鋼中の炭素｝よびまたは窒素の含 ３，有程度を随意
に炭化物形成剤または窒化物形成剤の濃度と共に上げる
ことによつて増大させることが出来る。或る好適実施例
では、前記形成剤は該鋼中の窒素と優先的に化合するも
のであり、理想的には窒４．化物の形で後に行われる処
理中に容易に除去されるかまたはかかる処理によつて生
産された電磁用の鋼の磁気特性を低下させない元素であ
るのがよい１つの適当な窒化物形成元素はバナジウムで
あり、重量で０．１％以下の濃度をつくるように接種さ
れることが出来る。
しかし、先行技術でよく知られた任意の方法によるシー
トまたはストリツブに圧延された鋼中でチタンのような
他の元素またはその化合物が含まれていてもよい。在来
方法の１つでは、利用し得る窒素と反応するのに十分な
量のバナジウムを含む鋼のインゴツトは、スラプに圧延
され、１３５０〜１４００℃の温度に加熱されて、窒化
マンガンとこの窒化バナジウムとを溶体化する。
トまたはストリツブに圧延された鋼中でチタンのような
他の元素またはその化合物が含まれていてもよい。在来
方法の１つでは、利用し得る窒素と反応するのに十分な
量のバナジウムを含む鋼のインゴツトは、スラプに圧延
され、１３５０〜１４００℃の温度に加熱されて、窒化
マンガンとこの窒化バナジウムとを溶体化する。
該スラブは引続きストリツプに熱間圧延され、９００〜
９５０℃の温度で４分以下の時間焼鈍され、その後第１
次の冷間圧延によつて該焼鈍された高温帯は最終のゲー
ジの約２倍に冷間圧延される。前記の在来方法で４ζ前
記第１次の冷間圧延をされた材料は約９００℃の温度で
４分以下の時間中間焼鈍を受け、その後最終の冷間圧延
によつて実質上最終のゲージとなる。
９５０℃の温度で４分以下の時間焼鈍され、その後第１
次の冷間圧延によつて該焼鈍された高温帯は最終のゲー
ジの約２倍に冷間圧延される。前記の在来方法で４ζ前
記第１次の冷間圧延をされた材料は約９００℃の温度で
４分以下の時間中間焼鈍を受け、その後最終の冷間圧延
によつて実質上最終のゲージとなる。
これに続いて中に含まれる炭素を０．００５％以下の濃
度に下げるのに有効な脱炭焼鈍が行われる。適当な脱炭
焼鈍は、湿つた水素雰囲気中で８００〜８５０℃の温度
に卦ける該ストリツプのストランドヒーテイング（束に
して加熱）によつて得られる。
度に下げるのに有効な脱炭焼鈍が行われる。適当な脱炭
焼鈍は、湿つた水素雰囲気中で８００〜８５０℃の温度
に卦ける該ストリツプのストランドヒーテイング（束に
して加熱）によつて得られる。
該水素雰囲気の代りに例えば湿つた窒素と水素の混合物
のような還元性雰囲気を用いることも出来る。脱炭され
たストリツブは、所要の優先粒成長と磁気特性を達成す
るために、マグネシアを被覆されコイル巻きにされて約
２４時間にわたり１１５０〜１２００℃で箱焼鈍を受け
る。バナジウムまたは他の適当な炭化物形成体或いは窒
化物形成体の存在へ生産される電気用の鋼またはストリ
ツプの磁気特性を少くとも維持しながら、前記存来方法
に訃ける前記の第１次冷間圧延ならびにこれに続く前記
の中間焼鈍を省略し得ることがわかつたのである。従つ
て本発明の別の観点によれば、方向性の電気用シートま
たはストリツプを製造する方法へ鉄とそのときの不純物
とは別にして、重量で０．０２〜０．０６％の炭素、０
．０２〜０．０３５％の硫黄、０．０１％以下の窒素な
らびに２．０〜４。
のような還元性雰囲気を用いることも出来る。脱炭され
たストリツブは、所要の優先粒成長と磁気特性を達成す
るために、マグネシアを被覆されコイル巻きにされて約
２４時間にわたり１１５０〜１２００℃で箱焼鈍を受け
る。バナジウムまたは他の適当な炭化物形成体或いは窒
化物形成体の存在へ生産される電気用の鋼またはストリ
ツプの磁気特性を少くとも維持しながら、前記存来方法
に訃ける前記の第１次冷間圧延ならびにこれに続く前記
の中間焼鈍を省略し得ることがわかつたのである。従つ
て本発明の別の観点によれば、方向性の電気用シートま
たはストリツプを製造する方法へ鉄とそのときの不純物
とは別にして、重量で０．０２〜０．０６％の炭素、０
．０２〜０．０３５％の硫黄、０．０１％以下の窒素な
らびに２．０〜４。
０％の付加珪素、０．０６〜０．１００１）のマンガン
、さらに少くとも該鋼中の炭素または窒素と化合するの
にｔ分な量の炭化物形成剤または窒化物形成剤から成る
スラプをつくり、該スラブを１３５０〜１４００℃の温
度で加熱した後１３００〜９００℃で熱間圧延し、該熱
間圧延帯を９００〜９５０℃で焼鈍し、次に該ストリツ
プを実質上最終のゲージに冷間圧延した後該冷間圧延さ
れたストリツプを脱炭焼鈍することを含む。
、さらに少くとも該鋼中の炭素または窒素と化合するの
にｔ分な量の炭化物形成剤または窒化物形成剤から成る
スラプをつくり、該スラブを１３５０〜１４００℃の温
度で加熱した後１３００〜９００℃で熱間圧延し、該熱
間圧延帯を９００〜９５０℃で焼鈍し、次に該ストリツ
プを実質上最終のゲージに冷間圧延した後該冷間圧延さ
れたストリツプを脱炭焼鈍することを含む。
前記スラブは１．５〜３．０Ｔｆｔ１ｎの範囲内の厚さ
を有する熱間圧延帯に圧延されることが有利である。
を有する熱間圧延帯に圧延されることが有利である。
窒化物析出体に対しては、前記脱炭焼鈍は炭素を０．０
０５％またはそれ以下に下げるべきであるが、後続する
処理中に０．００５％を超える炭素分が除去されるなら
ば、前記段階中で０．００５％以上の含有炭素が許容さ
れるばかりか有利でさえある。炭化物析出体に対しては
、該段階における炭素の除去は、存在する硫化マンガン
の他に粒成長抑制剤として作用するのに十分な炭化物が
保持されるように制御されるべきである。このときの炭
素はその後０．００５％以下になるまで除去されるべき
である。在来の実施方法の場合と同様に、脱炭焼鈍され
たストリツプは、コイル巻きにされ約１２００℃で約２
４時間にわたり箱焼鈍される前にマグネシアを被覆され
る。本発明の単一段階方法では、前記脱炭焼鈍ゆ先行技
術の２段階方法で通常採用されている温度よりも高い温
度で行われることが便利である。
０５％またはそれ以下に下げるべきであるが、後続する
処理中に０．００５％を超える炭素分が除去されるなら
ば、前記段階中で０．００５％以上の含有炭素が許容さ
れるばかりか有利でさえある。炭化物析出体に対しては
、該段階における炭素の除去は、存在する硫化マンガン
の他に粒成長抑制剤として作用するのに十分な炭化物が
保持されるように制御されるべきである。このときの炭
素はその後０．００５％以下になるまで除去されるべき
である。在来の実施方法の場合と同様に、脱炭焼鈍され
たストリツプは、コイル巻きにされ約１２００℃で約２
４時間にわたり箱焼鈍される前にマグネシアを被覆され
る。本発明の単一段階方法では、前記脱炭焼鈍ゆ先行技
術の２段階方法で通常採用されている温度よりも高い温
度で行われることが便利である。
８５０℃より高い温度が実施可能と知られてはいるが、
好適な脱炭焼鈍は９５０〜１０５０℃の範囲内の温度で
起る。
好適な脱炭焼鈍は９５０〜１０５０℃の範囲内の温度で
起る。
前記高温帯の焼鈍に続き且つ脱炭焼鈍の前に行われる前
記冷間圧延は実質上最終のゲージに対して行われる。さ
て、平炉製錬法で得られた鋼がアンキルド状態で当該炉
から湯出しされてトリベに入れられる鋼を例に取つた一
実施例について本発明をくわしく説明する。
記冷間圧延は実質上最終のゲージに対して行われる。さ
て、平炉製錬法で得られた鋼がアンキルド状態で当該炉
から湯出しされてトリベに入れられる鋼を例に取つた一
実施例について本発明をくわしく説明する。
０．０３％炭素、０．０２９０ｔ）硫黄、｝よび０．０
０６５０ｔＩ窒素の代表的組成を持つ該鋼は該段階でマ
ンガンと珪素をこれらの元素の濃度を夫々０．０８５％
、３．１９％に上げるように接種される。
０６５０ｔＩ窒素の代表的組成を持つ該鋼は該段階でマ
ンガンと珪素をこれらの元素の濃度を夫々０．０８５％
、３．１９％に上げるように接種される。
該珪素於よびマンガンはもつと後の段階で元素の形かま
たはフエロシリコンのような適当な合金の形で添加され
てもよい。該溶融体はマンガンの他さらにバナジウムを
接種され、最終インゴツトに訃けるバナジウムの濃度を
約０．０６５（ｆ）に上げられる。
たはフエロシリコンのような適当な合金の形で添加され
てもよい。該溶融体はマンガンの他さらにバナジウムを
接種され、最終インゴツトに訃けるバナジウムの濃度を
約０．０６５（ｆ）に上げられる。
しかし０．１％以下の濃度でもかまわない。前記シート
またはストリツプの製造では、潜在的粒成長抑制材とし
てマンガンとバナジウムの両方を含む該インゴツトから
つくられたスラブは、熱間圧延のために１４００℃に加
熱し、９５０℃の送り出し温度で正規の厚さ約２００ｗ
ｍの熱間圧延をつくる。
またはストリツプの製造では、潜在的粒成長抑制材とし
てマンガンとバナジウムの両方を含む該インゴツトから
つくられたスラブは、熱間圧延のために１４００℃に加
熱し、９５０℃の送り出し温度で正規の厚さ約２００ｗ
ｍの熱間圧延をつくる。
今や粒成長抑制剤として硫化マンガンならびに窒化バナ
ジウムの分散析出体を含む該熱間圧延帯を９１０℃で約
２分間焼鈍し、次に単一圧下で冷間圧延を行い代表的に
標準品質の鋼に対する０．３５―程度の実質上最終のゲ
ージにする。冷間圧延後、該ストリツプを湿つた水素の
雰囲気で４分間１０５０℃の温度に｝いて脱炭焼鈍し、
その後在来のやり方で被覆ならびに箱焼鈍する。本発明
によつて製造された代表的な電気用の鋼へ １．５テス
ラに訃ける幻当り１．１２ワツトのコア損失と１秒当り
５０サイクルの励磁とを示す。メートル当り１キロアン
ペアに｝ける透磁率は１．７９テスラである。これらの
数値は２段階の冷間圧延を伴うより長いより高費用な方
法によつて製造された珪素方向性の電気用の鋼と比べて
遜色がない。本発明の他の実施例で、上記と同様な組成
のものではあるが炭素成分が約０．０５（！）の鋼から
ビレツト即ちスラブをつくつた。
ジウムの分散析出体を含む該熱間圧延帯を９１０℃で約
２分間焼鈍し、次に単一圧下で冷間圧延を行い代表的に
標準品質の鋼に対する０．３５―程度の実質上最終のゲ
ージにする。冷間圧延後、該ストリツプを湿つた水素の
雰囲気で４分間１０５０℃の温度に｝いて脱炭焼鈍し、
その後在来のやり方で被覆ならびに箱焼鈍する。本発明
によつて製造された代表的な電気用の鋼へ １．５テス
ラに訃ける幻当り１．１２ワツトのコア損失と１秒当り
５０サイクルの励磁とを示す。メートル当り１キロアン
ペアに｝ける透磁率は１．７９テスラである。これらの
数値は２段階の冷間圧延を伴うより長いより高費用な方
法によつて製造された珪素方向性の電気用の鋼と比べて
遜色がない。本発明の他の実施例で、上記と同様な組成
のものではあるが炭素成分が約０．０５（！）の鋼から
ビレツト即ちスラブをつくつた。
上記と同様な方法ならびに条件で処理したとき、ほぼ同
一の磁気特性を有するストリツプ材料が製造された。本
発明は１段階の冷間圧延だけを伴う短縮された方法につ
いて説明されたが、もつと長い方法もこれが適当であれ
ば等しく用いられ得ることが認められよう。
一の磁気特性を有するストリツプ材料が製造された。本
発明は１段階の冷間圧延だけを伴う短縮された方法につ
いて説明されたが、もつと長い方法もこれが適当であれ
ば等しく用いられ得ることが認められよう。
Claims (1)
- １ 電磁用珪素鋼の製造方法において、塩基性酸素製錬
法または平炉製錬法によつてつくられた鋼溶融体にマン
ガン、および炭化物形成剤と窒化物形成剤の少くとも１
種を接種し、付加する該形成剤の量は、該溶融体から発
生する鋼を引続き処理する間に該炭化物または窒化物が
該鋼中のいくつかの結晶粒子の優先成長を促進するのに
有効な析出体を形成するものであり、該溶融体から発生
する前記鋼は、鉄及び付随の不純物は別にして、重量で
０．０２〜０．０６％の炭素、０．０２〜０．０３５％
の硫黄、０．０１％以下の窒素、２．０〜４．０％の珪
素、および０．０６〜０．１０％のマンガンを含み、前
記形成剤はバナジウムであり、該バナジウムは０．１％
以下の濃度となるように接種されることを特徴とする珪
素鋼製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB1055174 | 1974-03-08 | ||
| GB1055174A GB1512632A (en) | 1974-03-08 | 1974-03-08 | Grain-oriented steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS50125910A JPS50125910A (ja) | 1975-10-03 |
| JPS5920744B2 true JPS5920744B2 (ja) | 1984-05-15 |
Family
ID=9969920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50027918A Expired JPS5920744B2 (ja) | 1974-03-08 | 1975-03-07 | 電磁用珪素鋼の製造方法ならびに該珪素鋼 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920744B2 (ja) |
| BE (1) | BE826383A (ja) |
| CA (1) | CA1047371A (ja) |
| DD (1) | DD117084A5 (ja) |
| DE (1) | DE2510039C2 (ja) |
| FR (1) | FR2263306B1 (ja) |
| GB (1) | GB1512632A (ja) |
| HU (1) | HU172218B (ja) |
| IT (1) | IT1030294B (ja) |
| PL (1) | PL95198B1 (ja) |
| SE (1) | SE422336B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020194689A1 (ja) | 2019-03-28 | 2020-10-01 | 日本たばこ産業株式会社 | 加熱式たばこ |
| WO2020194688A1 (ja) | 2019-03-28 | 2020-10-01 | 日本たばこ産業株式会社 | 加熱式たばこ、加熱式たばこ製品、加熱式たばこにおけるたばこロッドの製造方法および製造装置 |
| WO2020213143A1 (ja) | 2019-04-18 | 2020-10-22 | 日本たばこ産業株式会社 | 加熱式たばこ |
| WO2020213137A1 (ja) | 2019-04-18 | 2020-10-22 | 日本たばこ産業株式会社 | 加熱式たばこ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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