JPS5845340A - 溶融亜鉛メツキ中に発生する浮遊ドロスから亜鉛を回収する方法 - Google Patents
溶融亜鉛メツキ中に発生する浮遊ドロスから亜鉛を回収する方法Info
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- JPS5845340A JPS5845340A JP56143979A JP14397981A JPS5845340A JP S5845340 A JPS5845340 A JP S5845340A JP 56143979 A JP56143979 A JP 56143979A JP 14397981 A JP14397981 A JP 14397981A JP S5845340 A JPS5845340 A JP S5845340A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶融亜鉛メッキ中に発生する浮遊ドロスか
ら亜鉛を回収する方法に関するものである。
ら亜鉛を回収する方法に関するものである。
溶融亜鉛メッキを続けていくと、溶融亜鉛の浴上に浮遊
ドロス（トップドロス）が浮上する。この浮遊ドロスは
、亜鉛メッキ付着量をガスジェットによって制御する際
に、溶融亜鉛と空気とが激しく衝突することによって、
酸化しやすい亜鉛が順次フィルム状の被曝を生成し、こ
れが亜鉛浴上に粘性の高い泥状物質として堆積したもの
である。
ドロス（トップドロス）が浮上する。この浮遊ドロスは
、亜鉛メッキ付着量をガスジェットによって制御する際
に、溶融亜鉛と空気とが激しく衝突することによって、
酸化しやすい亜鉛が順次フィルム状の被曝を生成し、こ
れが亜鉛浴上に粘性の高い泥状物質として堆積したもの
である。
この浮遊ドロスの量が多くなると、亜鉛メッキ鋼板の表
面が汚れるので、ひしやく等によって浮遊ドロスをかき
出して亜鉛浴面を靜浄化している。
面が汚れるので、ひしやく等によって浮遊ドロスをかき
出して亜鉛浴面を靜浄化している。
しかし、上記浮遊ドロスには相当量の金属亜鉛が含まれ
ているために、浮遊ドロスから金属亜鉛を回収すること
ができれば、亜鉛の節約になる。
ているために、浮遊ドロスから金属亜鉛を回収すること
ができれば、亜鉛の節約になる。
浮遊ドロスから金属亜鉛を分離回収する方法として浮遊
ドロスに酸化物分離剤（フラックス）を添加する方法が
ある。すなわち、浮遊ドロス中の酸化亜鉛を７ラツクス
中の主として亜鉛、ナトリウム等のハロゲン化物によっ
て物理吸着させて金属亜鉛を回収する方法である。４２
０〜７５０℃の温度で溶融した浮遊ドロスにハロゲン化
物を生成分とするフラックスを添加すると、浮遊ドロス
中の酸化亜鉛及びその他の酸化物とこの７ラツクスとが
反応し、酸化亜鉛が分離吸着する。このフラックスと反
応した酸化亜鉛は金属亜鉛から離脱し。
ドロスに酸化物分離剤（フラックス）を添加する方法が
ある。すなわち、浮遊ドロス中の酸化亜鉛を７ラツクス
中の主として亜鉛、ナトリウム等のハロゲン化物によっ
て物理吸着させて金属亜鉛を回収する方法である。４２
０〜７５０℃の温度で溶融した浮遊ドロスにハロゲン化
物を生成分とするフラックスを添加すると、浮遊ドロス
中の酸化亜鉛及びその他の酸化物とこの７ラツクスとが
反応し、酸化亜鉛が分離吸着する。このフラックスと反
応した酸化亜鉛は金属亜鉛から離脱し。
溶融亜鉛浴上に粉状物（アッシュ）として浮上し、完全
に酸化亜鉛と金属亜鉛とは分離する。このアッシュの成
分は、大部分が酸化亜鉛分で一部金属亜鉛を含有してい
て、残りは浮遊ドロスに添加した廃フラックス分である
。
に酸化亜鉛と金属亜鉛とは分離する。このアッシュの成
分は、大部分が酸化亜鉛分で一部金属亜鉛を含有してい
て、残りは浮遊ドロスに添加した廃フラックス分である
。
ところが、上記アッシュ中の酸化亜鉛は亜鉛と酸素とが
化学量論的に充分結合していないため。
化学量論的に充分結合していないため。
まだ酸化反応する余地は充分にある。しかも、この酸化
亜鉛はフラックスとの吸着反応によって。
亜鉛はフラックスとの吸着反応によって。
それ自身非常−に活性に富み、活性化エネルギーを越え
た条件では急激に酸化反応を起す。また、亜鉛が溶融す
る４２０°Ｃの温度は丁度酸化亜鉛の活性化条件とマツ
チするため酸化反応を助長し、化学量論的に酸素と結合
憤していないアッシュ中の酸化亜鉛分は、空気中の酸素
と酸化亜鉛になるまで酸化反応が進行する。この酸化亜
鉛が蒸気圧のロゲン化物と共に蒸発し、有害なヒユーム
となる。
た条件では急激に酸化反応を起す。また、亜鉛が溶融す
る４２０°Ｃの温度は丁度酸化亜鉛の活性化条件とマツ
チするため酸化反応を助長し、化学量論的に酸素と結合
憤していないアッシュ中の酸化亜鉛分は、空気中の酸素
と酸化亜鉛になるまで酸化反応が進行する。この酸化亜
鉛が蒸気圧のロゲン化物と共に蒸発し、有害なヒユーム
となる。
上記問題を解決する方法として、例えば、特公昭５２−
１３４９７号公報に開示される方法がある。この方法は
、溶融した浮遊ドロスとフラックスとが接触する雰囲気
を酸素濃度１５％以下とし、これによって空気中と同じ
亜鉛の分離効果をもたらし、しかも生成酸化亜鉛の酸化
反応を抑制して作業環境を改善するものである。
１３４９７号公報に開示される方法がある。この方法は
、溶融した浮遊ドロスとフラックスとが接触する雰囲気
を酸素濃度１５％以下とし、これによって空気中と同じ
亜鉛の分離効果をもたらし、しかも生成酸化亜鉛の酸化
反応を抑制して作業環境を改善するものである。
上記方法を実施する装置として実公昭５２−８７４２号
公報に開示されるものがある。これについて第１図を参
照しながら説明する。この装置は円筒状の装置本体ｌ内
に混合用スクリュー２と複数の攪拌羽根３と移送用スク
リュー４とを配設し、最後部の攪拌羽根３と移送用スク
リュー４との間に分離板５を堆付けてなるものである。
公報に開示されるものがある。これについて第１図を参
照しながら説明する。この装置は円筒状の装置本体ｌ内
に混合用スクリュー２と複数の攪拌羽根３と移送用スク
リュー４とを配設し、最後部の攪拌羽根３と移送用スク
リュー４との間に分離板５を堆付けてなるものである。
この装置を亜鉛メッキ浴６上に設置して亜鉛メッキ浴６
の表面に浮上した浮遊ドロスをドロス投入ロアに流し込
み、これと同時にフラックスをフラックス投入口８から
投入し、これらを混合用スクリュー２によって混合する
と共に攪拌羽根３で反応を促進させる。このような操作
によって、比重の重い溶融金属は分離板５の下を通って
亜鉛出口９カ１ら亜鉛メッキ浴６中に回収される。
の表面に浮上した浮遊ドロスをドロス投入ロアに流し込
み、これと同時にフラックスをフラックス投入口８から
投入し、これらを混合用スクリュー２によって混合する
と共に攪拌羽根３で反応を促進させる。このような操作
によって、比重の重い溶融金属は分離板５の下を通って
亜鉛出口９カ１ら亜鉛メッキ浴６中に回収される。
しかし、上記装置によれば、排出されたアッシュが微粉
末であるので飛散しやすく、作業環境を悪くしたり、排
出後アッシュが再燃焼する等の問題があった。
末であるので飛散しやすく、作業環境を悪くしたり、排
出後アッシュが再燃焼する等の問題があった。
このため、アッシュ及び塩素ガス禽洗浄装置（二導入し
、洗浄装置内でアルカリ溶液を噴霧して前記塩素ガスを
洗浄除去しながらアッシュを回収する方法が、例えば、
特公昭５５−１０４４６４号公報に開示されている。
、洗浄装置内でアルカリ溶液を噴霧して前記塩素ガスを
洗浄除去しながらアッシュを回収する方法が、例えば、
特公昭５５−１０４４６４号公報に開示されている。
ところが、近年、次のような問題が生じた。すなわち、
浮遊ドロス中には、ｚｎｏ、ｚｎ の池に微駄のＦｅ
−Ａｌ−Ｚｎ三元金属間化合物が含まれてしｚる。
浮遊ドロス中には、ｚｎｏ、ｚｎ の池に微駄のＦｅ
−Ａｌ−Ｚｎ三元金属間化合物が含まれてしｚる。
これは、亜鉛浴中のＡＱ濃度を０．２０〜０．２５％の
高濃度に調整した場合、亜鉛メッキ浴の底部（＝堆積す
る所謂、ボトムドロス中の金属間化合物ＦθＺｎ７とＡ
Ｑとが反応し、亜鉛メッキ浴上に浮上する浮遊ドロスの
量が増々増大する。浮遊ドロスの分離回収を連続して行
うと、 ＺｎＯはフラックスに物理吸着してＺｎと分
離するが、上記金属間化合物はフラックスと反応しない
ため、回収したＺｎ中に入り、粘稠な液体となろうこの
粘稠な液体が蓄積すると、亜鉛メッキ浴中に循環して被
メッキ材の表面に付着しメッキ外観を悪化させたり、亜
鉛メッキ浴表面が凝固しやすくなりメッキ操業に支障を
来す。
高濃度に調整した場合、亜鉛メッキ浴の底部（＝堆積す
る所謂、ボトムドロス中の金属間化合物ＦθＺｎ７とＡ
Ｑとが反応し、亜鉛メッキ浴上に浮上する浮遊ドロスの
量が増々増大する。浮遊ドロスの分離回収を連続して行
うと、 ＺｎＯはフラックスに物理吸着してＺｎと分
離するが、上記金属間化合物はフラックスと反応しない
ため、回収したＺｎ中に入り、粘稠な液体となろうこの
粘稠な液体が蓄積すると、亜鉛メッキ浴中に循環して被
メッキ材の表面に付着しメッキ外観を悪化させたり、亜
鉛メッキ浴表面が凝固しやすくなりメッキ操業に支障を
来す。
この発明は、上述したような、浮遊ドロス中にＦｅ−ｆ
ｉｇ −Ｚｎ三元金属間化合物が含まれていることによ
る問題点を解決するためになされたものであって、 溶融亜鉛メッキ中に発生する。ＺｎＯ，Ｚｎ および
Ｆｅ−Ａｉ−Ｚｎ三１元金属間化合物からなる浮遊ドロ
スから、ＺｎＯを除去し、この後、セラミックフィルタ
ーを用いて前記浮遊ドロス中から前記金属間化合物を分
離することに特徴を、有する。
ｉｇ −Ｚｎ三元金属間化合物が含まれていることによ
る問題点を解決するためになされたものであって、 溶融亜鉛メッキ中に発生する。ＺｎＯ，Ｚｎ および
Ｆｅ−Ａｉ−Ｚｎ三１元金属間化合物からなる浮遊ドロ
スから、ＺｎＯを除去し、この後、セラミックフィルタ
ーを用いて前記浮遊ドロス中から前記金属間化合物を分
離することに特徴を、有する。
この発明において使用するセラミックフィルターは−Ｍ
ｆＯ、Ａｔ２０ｓ、 ＳｉＯ□ 等の無機材質から構
成されているので熱に強く、化学薬品に強く、しかも、
溶融金属に対して耐溶食性がある等の利点をもつ。
ｆＯ、Ａｔ２０ｓ、 ＳｉＯ□ 等の無機材質から構
成されているので熱に強く、化学薬品に強く、しかも、
溶融金属に対して耐溶食性がある等の利点をもつ。
浮遊ドロスは前述した通りＺｎＯ，Ｚｎ および微量
のＦｅ−Ａｌ！−Ｚｎ金属間化合物から構成されている
が、フラックスとの反応では、酸化物が除去されるのみ
で、Ｆｅ−ＡＱ−Ｚｎ金属間化合物は除去されない。
のＦｅ−Ａｌ！−Ｚｎ金属間化合物から構成されている
が、フラックスとの反応では、酸化物が除去されるのみ
で、Ｆｅ−ＡＱ−Ｚｎ金属間化合物は除去されない。
Ｚｎ の融点が４２０ ℃であるから通常メッキ温度
の４６０〜５００℃では、液体のＺｎと固体のＦｅ−Ａ
ｅ−Ｚｎ金属間化合物となる。４６０〜５００℃の溶融
亜鉛中でも耐えるフィルターの材質があれば、水溶液中
の析出物をろ紙でろ過分離できる如くＦｅ−Ａｎ−Ｚｎ
金属間化合物を溶融亜鉛から分離できるといった観点か
ら上記フィルターの材質について種々検討した。
の４６０〜５００℃では、液体のＺｎと固体のＦｅ−Ａ
ｅ−Ｚｎ金属間化合物となる。４６０〜５００℃の溶融
亜鉛中でも耐えるフィルターの材質があれば、水溶液中
の析出物をろ紙でろ過分離できる如くＦｅ−Ａｎ−Ｚｎ
金属間化合物を溶融亜鉛から分離できるといった観点か
ら上記フィルターの材質について種々検討した。
第２図に示される溶解炉１０中′の釜１１にセラミック
フィルター１２を設置し、セラミックフイ１ ルター１２の温度が４２０〜７５０℃になるようにセッ
トした。そして、浮遊ドロス中のＺｎＯｆフラックス処
理にて分離除去後、Ｆｅ−ＡＭ−Ｚｎ金属間化合物が混
入している亜鉛をセラミックフィルターで分離可能か否
かを調べた。また、別途に純Ｚｎ。
フィルター１２を設置し、セラミックフイ１ ルター１２の温度が４２０〜７５０℃になるようにセッ
トした。そして、浮遊ドロス中のＺｎＯｆフラックス処
理にて分離除去後、Ｆｅ−ＡＭ−Ｚｎ金属間化合物が混
入している亜鉛をセラミックフィルターで分離可能か否
かを調べた。また、別途に純Ｚｎ。
Ｆｅ−Ｚｎ 金属間化合物が含まれているボトムドロ
、＜＋二ついても同様に調べた。セラミックフィルター
１２の温度を４６０℃で試験した結果を第３図に示す。
、＜＋二ついても同様に調べた。セラミックフィルター
１２の温度を４６０℃で試験した結果を第３図に示す。
第３図から明らかなように、セラミックフィルターの目
が３０メツシユでは、金属間化合物を含有しない純Ｚｎ
でさえフィルターを通過しない。それより目の粗い１３
および２ｏメツシユのフィルターでは、純Ｚｎは全音通
過した。Ｆｅ−ＡトＺｎ金属間化合物が多く混入してい
る亜鉛では、１３および２０メツシュ共に約６０％のＺ
ｎがフィルターを通過し回収できた。ボトムドロスの場
合、１３メツシユで４０％回酸回収たが、２０メツシユ
では通過しなかった。これは、Ｆｅ−Ｚｎ 金属間化
合物の大きさが約２５０μと大きいためと思われる。
が３０メツシユでは、金属間化合物を含有しない純Ｚｎ
でさえフィルターを通過しない。それより目の粗い１３
および２ｏメツシユのフィルターでは、純Ｚｎは全音通
過した。Ｆｅ−ＡトＺｎ金属間化合物が多く混入してい
る亜鉛では、１３および２０メツシュ共に約６０％のＺ
ｎがフィルターを通過し回収できた。ボトムドロスの場
合、１３メツシユで４０％回酸回収たが、２０メツシユ
では通過しなかった。これは、Ｆｅ−Ｚｎ 金属間化
合物の大きさが約２５０μと大きいためと思われる。
第４図に、通常のメッキ温度で６ある４ ６０ ’Ｃの
場合のセラミックフィルター通過前後のＺｎ中のＦｅ濃
度を示す。４６０℃ではＦｅ周溶ｔが０．０３４である
がフィルターを通過したＺｎ中のＦｅ濃度は、０．０４
〜０．０７％であり、フィルタ〜によって大部分の金属
間化合物がろ過でき、浮遊ドロス中から、清浄な金属Ｚ
ｎを分離回収できることが明らかである。
場合のセラミックフィルター通過前後のＺｎ中のＦｅ濃
度を示す。４６０℃ではＦｅ周溶ｔが０．０３４である
がフィルターを通過したＺｎ中のＦｅ濃度は、０．０４
〜０．０７％であり、フィルタ〜によって大部分の金属
間化合物がろ過でき、浮遊ドロス中から、清浄な金属Ｚ
ｎを分離回収できることが明らかである。
次に、浮遊ドロス中から亜鉛を効率良く分離回収する。
この発明の方法を実施するための装置について説明する
。
。
第５図に、分離回収装置の１例を示す。この装置は、例
えば、第１図に示した亜鉛回収装置の回収亜鉛出口９に
回収亜鉛を吸引する。ポンプ１４を備えた供給管１３を
設け、供給管１３の先端下部に、内部にセラミックフィ
ルター１５を設けた筒体１６が設置され、筒体１６のセ
ラミックフィルター１５の下部には真空ポンプ（図示せ
ず）に接続された吸引管１７が接続されてなるものであ
る。
えば、第１図に示した亜鉛回収装置の回収亜鉛出口９に
回収亜鉛を吸引する。ポンプ１４を備えた供給管１３を
設け、供給管１３の先端下部に、内部にセラミックフィ
ルター１５を設けた筒体１６が設置され、筒体１６のセ
ラミックフィルター１５の下部には真空ポンプ（図示せ
ず）に接続された吸引管１７が接続されてなるものであ
る。
この装置によれば、ポンプ１４によって供給管１３から
セラミックフィルター１２上に供給された回収亜鉛は、
セラミックフィルター１２を通過する過程で１回収亜鉛
中の金属間化合物および亜鉛がセラミックフィルター１
２にトラップされる。
セラミックフィルター１２上に供給された回収亜鉛は、
セラミックフィルター１２を通過する過程で１回収亜鉛
中の金属間化合物および亜鉛がセラミックフィルター１
２にトラップされる。
セラミックフィルター１２に金属間化合物と亜鉛がトラ
ップされると、真空ポンプによってセラミックフィルタ
−１５下部の筒体１６内の空気は吸引されているので、
セラミックフィルター１５と亜鉛浴間は減圧状態となる
。このために、セラミックフィルター１５にドラッグさ
れた亜鉛は効率良くセラミックフィルター１５を通過す
る。これニ対して、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ金属間化合物はセ
ラミックフィルター１５にトラップされる。
ップされると、真空ポンプによってセラミックフィルタ
−１５下部の筒体１６内の空気は吸引されているので、
セラミックフィルター１５と亜鉛浴間は減圧状態となる
。このために、セラミックフィルター１５にドラッグさ
れた亜鉛は効率良くセラミックフィルター１５を通過す
る。これニ対して、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ金属間化合物はセ
ラミックフィルター１５にトラップされる。
第６図に、別の分離回収装置を示す。この装置は、Ｌ形
の筒体１８の垂直部の一端にセラミックフィルター１５
を設け、水平部内にインペラー１９と遮蔽板２０を設け
、これを第７図に示されるように、例えば、第１図に示
した亜鉛回収装置の回収亜鉛出口９に接続してなるもの
である。
の筒体１８の垂直部の一端にセラミックフィルター１５
を設け、水平部内にインペラー１９と遮蔽板２０を設け
、これを第７図に示されるように、例えば、第１図に示
した亜鉛回収装置の回収亜鉛出口９に接続してなるもの
である。
この装置によれば１回収亜鉛用口９がらの回収亜鉛はセ
ラミックフィルター１５を通過する過程で、亜鉛中の金
属間化合物がセラミックフィルタ−１５にトラップされ
る。回収亜鉛にはインペラー１９と遮蔽板２０の作用に
よって一方向の流れが付与されるので、金属間化合物の
トラップ割合は増大する。
ラミックフィルター１５を通過する過程で、亜鉛中の金
属間化合物がセラミックフィルタ−１５にトラップされ
る。回収亜鉛にはインペラー１９と遮蔽板２０の作用に
よって一方向の流れが付与されるので、金属間化合物の
トラップ割合は増大する。
上述した何れの装置においても、回収亜鉛を一定惜処理
すると、セラミックフィルター１５は、トラップされた
金属間化合物によって目詰シし。
すると、セラミックフィルター１５は、トラップされた
金属間化合物によって目詰シし。
金属間化合物の分離効果がなくなる。従って、この場合
には新しいものと交換し、古いセラミックフィルターは
、酸により目詰りした亜鉛、金属間化合物を溶解し再使
用する。
には新しいものと交換し、古いセラミックフィルターは
、酸により目詰りした亜鉛、金属間化合物を溶解し再使
用する。
セラミックフィルターの空孔率は８５〜９０％となって
いるため、トラップ可能な金属間化合物の量はセラミッ
ク多孔体の体積とほぼ比例する。
いるため、トラップ可能な金属間化合物の量はセラミッ
ク多孔体の体積とほぼ比例する。
上述した装置以外に１回収亜鉛を強制的にセラミックフ
ィルターを通過させる装置としては、第８図に示される
ように、回収亜鉛の通路にセラミックフィルター１５を
設け、フィルター１５の部分の通路に電磁ポンプ２１を
設置したもの、あるいは、第９図に示されるように、回
収亜鉛の通路不活性ガス吹込み口２２を設け、ガス流に
よって回収亜鉛に一方向の流れを付与する装置等がある
。
ィルターを通過させる装置としては、第８図に示される
ように、回収亜鉛の通路にセラミックフィルター１５を
設け、フィルター１５の部分の通路に電磁ポンプ２１を
設置したもの、あるいは、第９図に示されるように、回
収亜鉛の通路不活性ガス吹込み口２２を設け、ガス流に
よって回収亜鉛に一方向の流れを付与する装置等がある
。
次に、実施例について説明する。
第５図に示した装置に、２ｏメツシユのセラミックフィ
ルターを取付けて、４．６０’（：でＺｎＯを除いた回
収亜鉛１ ’ＯＯＫｆをセラミックフィルター上に供給
し、フィルターにドラッグされた金属間化合物の量を調
べた。この結果、約１６に２の金属間化合物がドラッグ
されていた。従って、浮遊ドロスからの亜鉛の回収率は
、８４％である。第１表に、１フイルターを通過した後
の亜鉛中のＦθ１Ｍ＠度を、浮遊ドロス中のＦｅ、Ａ１
濃度と比−較して示す。
ルターを取付けて、４．６０’（：でＺｎＯを除いた回
収亜鉛１ ’ＯＯＫｆをセラミックフィルター上に供給
し、フィルターにドラッグされた金属間化合物の量を調
べた。この結果、約１６に２の金属間化合物がドラッグ
されていた。従って、浮遊ドロスからの亜鉛の回収率は
、８４％である。第１表に、１フイルターを通過した後
の亜鉛中のＦθ１Ｍ＠度を、浮遊ドロス中のＦｅ、Ａ１
濃度と比−較して示す。
第１表
次に、第６および７図に示した装置に、１３メツシユの
セラミックフィルターを取付けて、４６０℃でＺｎＯを
除いた回収亜鉛約１００ Ｋｆをフィルター上に供給し
、フィルターにトラップされた金属間化合物の量を調べ
た。この結果、約１８Ｋｇの金属間化合物がトラップさ
れていた。従って、浮遊ドロスからの亜鉛の回収率は、
８２％である。第２表に、フィルターを通過した後の亜
鉛中のＦｅ。
セラミックフィルターを取付けて、４６０℃でＺｎＯを
除いた回収亜鉛約１００ Ｋｆをフィルター上に供給し
、フィルターにトラップされた金属間化合物の量を調べ
た。この結果、約１８Ｋｇの金属間化合物がトラップさ
れていた。従って、浮遊ドロスからの亜鉛の回収率は、
８２％である。第２表に、フィルターを通過した後の亜
鉛中のＦｅ。
Ａｅ濃度を、浮遊−ドロス中のＦｅ、、Ａｌ１度と比較
して示す。
して示す。
第２表
第１および２表から明らかなように、フィルター通過後
の亜鉛中のＦｅ ＋ Ａｉ ＃度はされめて低く、フィ
ルターの効果が大きいことがわかる。
の亜鉛中のＦｅ ＋ Ａｉ ＃度はされめて低く、フィ
ルターの効果が大きいことがわかる。
以上説明したように、この発明によれば、溶融亜鉛メッ
キ中に発生する浮遊ドロスからＦｅ−Ａｔ−Ｚｎ 金
属間化合物を除去することができるので、この金属間化
合物によって生じるメッキ外観の悪化等の問題が解決さ
れ、しかも、 ｚｎの回収率が向上するといったきわめ
て有用な効果がもたらされる。
キ中に発生する浮遊ドロスからＦｅ−Ａｔ−Ｚｎ 金
属間化合物を除去することができるので、この金属間化
合物によって生じるメッキ外観の悪化等の問題が解決さ
れ、しかも、 ｚｎの回収率が向上するといったきわめ
て有用な効果がもたらされる。
第１図は、従来の浮遊ドロスの分離回収装置の縦断面図
、第２図は、セラミックフィルターの効果を調べるため
の試験装置、第３図は、フィルターの目の粗さとＺｎの
通過割合を示す図、第４図は、フィルターの目の粗さと
フィルター通過後のＺｎ中のＦｅ量との関係を示す図、
第５図、第７図、第８図、第９図は、この発明の方法を
実施するための装置を示す縦断面図、第６図は、同斜視
図を示す。 図面において。 ｌ・・・回収装置本体 ２・・・混″合用スクリュ
ー３・・・攪拌羽根 ４・・・移送用スクリュ
ー５・・・分離板 ６・・・亜鉛メッキ浴７
・・・ドロス投入口 ８・・・フラックス投入口９
・・・亜鉛出口 ｌＯ・・・溶解炉１１・・・
釜 １２・・・セラミックスイル１３・
・・供給管 ター１４０１．ポンプ
１５・・・セラミックフィル１６・・・筒体
ター１７・・・吸引管 １
８・・・筒体１９・・・インペラー ２０・・・
遮蔽板２１・・・電磁ポンプ ２シ・・・ガス吹
込口出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（他１名） 第１図 ↑ 第２図 Ｉ 羊３図 ７ノ少クーｎ目／１紐す イメツン工）第４図 ２０３− 第５図 ９２０ 第９図
、第２図は、セラミックフィルターの効果を調べるため
の試験装置、第３図は、フィルターの目の粗さとＺｎの
通過割合を示す図、第４図は、フィルターの目の粗さと
フィルター通過後のＺｎ中のＦｅ量との関係を示す図、
第５図、第７図、第８図、第９図は、この発明の方法を
実施するための装置を示す縦断面図、第６図は、同斜視
図を示す。 図面において。 ｌ・・・回収装置本体 ２・・・混″合用スクリュ
ー３・・・攪拌羽根 ４・・・移送用スクリュ
ー５・・・分離板 ６・・・亜鉛メッキ浴７
・・・ドロス投入口 ８・・・フラックス投入口９
・・・亜鉛出口 ｌＯ・・・溶解炉１１・・・
釜 １２・・・セラミックスイル１３・
・・供給管 ター１４０１．ポンプ
１５・・・セラミックフィル１６・・・筒体
ター１７・・・吸引管 １
８・・・筒体１９・・・インペラー ２０・・・
遮蔽板２１・・・電磁ポンプ ２シ・・・ガス吹
込口出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（他１名） 第１図 ↑ 第２図 Ｉ 羊３図 ７ノ少クーｎ目／１紐す イメツン工）第４図 ２０３− 第５図 ９２０ 第９図
Claims (1)
- 溶融亜鉛メッキ中に発生する。 ＺｎＯ，Ｚｎ お
よびＦθ−Ａｌ−Ｚｎ三元金属間化合物からなる浮遊ド
ロスから、ＺｎＯを除去し、この後、セラミックフィル
ターを用いて前記浮遊ドロス中から前記金属間化合物を
分離することを特徴とする、溶融亜鉛メッキ中に発生す
る浮遊ドロスから亜鉛を回収する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56143979A JPS5952939B2 (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 溶融亜鉛メツキ中に発生する浮遊ドロスから亜鉛を回収する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56143979A JPS5952939B2 (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 溶融亜鉛メツキ中に発生する浮遊ドロスから亜鉛を回収する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845340A true JPS5845340A (ja) | 1983-03-16 |
| JPS5952939B2 JPS5952939B2 (ja) | 1984-12-22 |
Family
ID=15351492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56143979A Expired JPS5952939B2 (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 溶融亜鉛メツキ中に発生する浮遊ドロスから亜鉛を回収する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952939B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010078419A (ko) * | 2000-08-16 | 2001-08-21 | 홍기탁 | 아연드로스의 재생방법 |
| KR100312127B1 (ko) * | 1997-03-12 | 2001-12-12 | 이구택 | 아연도금조에서 발생하는 드로스로부터 아연회수방법 및 그 장치 |
-
1981
- 1981-09-14 JP JP56143979A patent/JPS5952939B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100312127B1 (ko) * | 1997-03-12 | 2001-12-12 | 이구택 | 아연도금조에서 발생하는 드로스로부터 아연회수방법 및 그 장치 |
| KR20010078419A (ko) * | 2000-08-16 | 2001-08-21 | 홍기탁 | 아연드로스의 재생방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5952939B2 (ja) | 1984-12-22 |
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