JPS5845363A - ドリルカラー用素材の製造方法 - Google Patents
ドリルカラー用素材の製造方法Info
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- JPS5845363A JPS5845363A JP14248781A JP14248781A JPS5845363A JP S5845363 A JPS5845363 A JP S5845363A JP 14248781 A JP14248781 A JP 14248781A JP 14248781 A JP14248781 A JP 14248781A JP S5845363 A JPS5845363 A JP S5845363A
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- JP
- Japan
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- steel
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- drill collar
- processing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高い降伏強さと優れた被剛性を有し、とくに
石油掘削用のドリルカラー材料に適した非磁性鋼に関す
るものである。
石油掘削用のドリルカラー材料に適した非磁性鋼に関す
るものである。
一般に非磁性鋼は、Ｃｒ−Ｎｉ系等の固溶硬化型、Ｍｎ
−Ｃｒ−Ｖ系やＣｒ −Ｎｉ−Ｐ系等の時効硬化型、お
よびＭｎ系、Ｍｎ −Ｃｒ系、Ｍｎ −Ｎｉ −Ｃｒ系
等の加工硬化型に分類されるが、これらのうち、固溶硬
化臘は一般に降伏点が低く、時効硬化型は長尺材や大断
面材などの大型材の場合に熱処理設備上の問題があると
同時に長時間加熱による靭性低下の問題があるという欠
点を有している。また１、従来の加工硬化型非磁性鋼で
は、加工温度を常温付近とする必要上、加工応力が高く
、圧延機あるいは一造機などの加工設備は大型のものに
する必要があることに加え、被剛性が劣るという欠点を
有している。
−Ｃｒ−Ｖ系やＣｒ −Ｎｉ−Ｐ系等の時効硬化型、お
よびＭｎ系、Ｍｎ −Ｃｒ系、Ｍｎ −Ｎｉ −Ｃｒ系
等の加工硬化型に分類されるが、これらのうち、固溶硬
化臘は一般に降伏点が低く、時効硬化型は長尺材や大断
面材などの大型材の場合に熱処理設備上の問題があると
同時に長時間加熱による靭性低下の問題があるという欠
点を有している。また１、従来の加工硬化型非磁性鋼で
は、加工温度を常温付近とする必要上、加工応力が高く
、圧延機あるいは一造機などの加工設備は大型のものに
する必要があることに加え、被剛性が劣るという欠点を
有している。
そこで、本発明者らは、とくに石油掘削用の非磁性ドリ
ルカラー等を製造するに際して大型の加工設備を必要と
せずに高い降伏強さを得ることがで、き、同時に被剛性
の改善され九非磁性鋼を得ることを目的として、種々の
実験研究を積重ねた結果、本発明に至りた。
ルカラー等を製造するに際して大型の加工設備を必要と
せずに高い降伏強さを得ることがで、き、同時に被剛性
の改善され九非磁性鋼を得ることを目的として、種々の
実験研究を積重ねた結果、本発明に至りた。
すなわち、本発明によるドリルカラー用非磁性鋼は、高
Ｍｎ系の非磁性鋼であって、＊＊＊で、Ｃ、Ｎ ： ０
．０１〜０．５チでかつ（Ｃ＋１．５Ｎ）：０．０２５
〜１ ％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１０〜３０饅、Ｎｉ
： ０．０１〜５ ％％Ｃｒ ： ６．５〜１５ ｑ
ｂ％Ｍ。
Ｍｎ系の非磁性鋼であって、＊＊＊で、Ｃ、Ｎ ： ０
．０１〜０．５チでかつ（Ｃ＋１．５Ｎ）：０．０２５
〜１ ％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１０〜３０饅、Ｎｉ
： ０．０１〜５ ％％Ｃｒ ： ６．５〜１５ ｑ
ｂ％Ｍ。
： ０．０１〜３チ、Ｓ：０．２％以下を官有させたこ
とを特徴とする鋼および被剛性をより一層改善するため
に、Ｃａ ： ０．０００５〜０．０２ ％ 、Ｔｅ：
０．０５〜０．３−のうちの１種または２種を含有さ
せた鋼である。この他上記基本鋼に対してｗ 、 Ｃｏ
、 ｃｕのうちの１梅または２種以上を合計で３％以
下を含有させることおよびＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｖ 、
Ｚｒのうちの１種または２種以上を合計で１チ以下の
範囲で適宜含有させてもよい。そして、より一層望まし
くは、製造過程において、上記化学成分の鋼片または鋳
片に対し、６５０〜９５０℃の温度範囲で加工率５４以
上の仕上げ加工を施すことがよい。
とを特徴とする鋼および被剛性をより一層改善するため
に、Ｃａ ： ０．０００５〜０．０２ ％ 、Ｔｅ：
０．０５〜０．３−のうちの１種または２種を含有さ
せた鋼である。この他上記基本鋼に対してｗ 、 Ｃｏ
、 ｃｕのうちの１梅または２種以上を合計で３％以
下を含有させることおよびＮｂ 、 Ｔｉ 、 Ｖ 、
Ｚｒのうちの１種または２種以上を合計で１チ以下の
範囲で適宜含有させてもよい。そして、より一層望まし
くは、製造過程において、上記化学成分の鋼片または鋳
片に対し、６５０〜９５０℃の温度範囲で加工率５４以
上の仕上げ加工を施すことがよい。
以下、本発明によるドリルカラー用非磁性鋼の化学成分
範囲（電ｊｔ％）の限定理由を説明する。
範囲（電ｊｔ％）の限定理由を説明する。
Ｃ、Ｎ ： ０．０１〜０．５ ％でかつ（Ｃ＋１．５
Ｎ＝）：０．０２５〜１ ％ Ｃ，Ｎはオーステナイトを安定にすると同時に固溶強化
に寄与する元素であって、それぞれ０．０１−以上含有
させることが必要である。しかし、Ｃは熱膨張係数、Ｎ
は製鋼上の理由から、いずれも各々上限を０．５チとす
る。また、Ｃ，Ｎによる非磁性鋼の強化度合に対する影
響は、（Ｃ＋１．５Ｎ）を係数として整理することがで
き、０．２％耐力で５０麺ｆ ／ ｗｍ”以上の強さを
得る友めには、０．０２５−以上含有させることが必要
である。しかしながら、含有量が１ｑｂを超えると靭性
を劣化、させるので好ましくない。
Ｎ＝）：０．０２５〜１ ％ Ｃ，Ｎはオーステナイトを安定にすると同時に固溶強化
に寄与する元素であって、それぞれ０．０１−以上含有
させることが必要である。しかし、Ｃは熱膨張係数、Ｎ
は製鋼上の理由から、いずれも各々上限を０．５チとす
る。また、Ｃ，Ｎによる非磁性鋼の強化度合に対する影
響は、（Ｃ＋１．５Ｎ）を係数として整理することがで
き、０．２％耐力で５０麺ｆ ／ ｗｍ”以上の強さを
得る友めには、０．０２５−以上含有させることが必要
である。しかしながら、含有量が１ｑｂを超えると靭性
を劣化、させるので好ましくない。
Ｓｌ：２−以下
Ｓｌは強度向上のために必要な元素であるが、２％？超
えて含有すると靭性が劣化するので、その上限を２％と
する。
えて含有すると靭性が劣化するので、その上限を２％と
する。
Ｍｎ ： １０〜３０９Ｇ
Ｍｎは安定なオーステナイト相と非磁性を得るのに必要
な元素で６って、そのためにはｌＯチ以上含有させるこ
とが必要である。しかしながら、３０％を超える含有で
は強度ならびに靭性向上が飽和するので、３０％以下と
する。この場合、より好ましい範囲は１５〜２５チであ
る。
な元素で６って、そのためにはｌＯチ以上含有させるこ
とが必要である。しかしながら、３０％を超える含有で
は強度ならびに靭性向上が飽和するので、３０％以下と
する。この場合、より好ましい範囲は１５〜２５チであ
る。
Ｎｉ ： ０．０１〜５チ
Ｎｉはオーステナイトを安定にし、靭性を改善するのに
有効な元素であり少なくとも０．０１１以上添加する。
有効な元素であり少なくとも０．０１１以上添加する。
ただし５−を超えると、オーステナイト安定化のために
は過剰であるばかりでなく、大幅な価格上昇を招゛くの
で、 ｏ、ｏｉ〜５チの範囲に限定する。
は過剰であるばかりでなく、大幅な価格上昇を招゛くの
で、 ｏ、ｏｉ〜５チの範囲に限定する。
ＭＯ二 〇二〇１〜３ チ
ＶｉＯはオーステナイト地の強度向上および耐食性改善
のために有効な元素であり、少なくとも０．０１１以上
添加する。ただし３％を超えると靭性が劣化するので、
０．０１〜３％の範囲に限定する。
のために有効な元素であり、少なくとも０．０１１以上
添加する。ただし３％を超えると靭性が劣化するので、
０．０１〜３％の範囲に限定する。
Ｃｒ ： ６．’５’〜１５ Ｔ。
ＣｒはＭｎ −Ｎｉ ｆ含む鋼のオーステナイトを著し
く安定なものにすると共Ｋ、積層欠陥エネルギを小さく
することによって加工硬化度を高め、より高い降伏強さ
を得るのに必須の元素である。そしてこのような効果お
よび耐食性を改善するためには６．５−以上含有させる
。しかし、含有量が１５１を超えるとマルテンサイト生
成力【起り、鋼の透磁率を大きくするので非磁性鋼とし
て好ましくなく、シたがってその上限ｔ−１５％とする
。
く安定なものにすると共Ｋ、積層欠陥エネルギを小さく
することによって加工硬化度を高め、より高い降伏強さ
を得るのに必須の元素である。そしてこのような効果お
よび耐食性を改善するためには６．５−以上含有させる
。しかし、含有量が１５１を超えるとマルテンサイト生
成力【起り、鋼の透磁率を大きくするので非磁性鋼とし
て好ましくなく、シたがってその上限ｔ−１５％とする
。
Ｓ：、０．２嘔以下
Ｓは鋼の被剛性を向上させるのに必要な元素である。□
すなわち、高Ｍｎ系非磁性鋼は切削温度が高く、耐熱性
のある切削工具が必要とされていたが、Ｓの含有によっ
て切削温度を下げ・る−ことができ被剛性の向上に大き
く寄与する。しかし、多量に添加すると加工性および機
械的性質を劣化させるので、その上限を０．２％とする
。 ・Ｃａ ： 、０．０００５〜０．０２
ｓ、 Ｔｅ ： ０．０５〜０．３ Ｔｏのうちの１
種を九は２種 （ｊ 、 Ｔ・はいずれも鋼の被剛性を改善す′るのに
有効な元素であり、Ｔｅは硫化物系非金属介在物形慢制
御による遅れ破壊性改善にも有効な元素であるが、Ｃａ
含有量が多すぎると鋼の靭性を劣化させ、Ｔｅ含有量が
多すぎると鋼のりロエ性奢低下させるので、Ｃａを含有
させる場合にはｏ、ｏｏｏｓ〜０．０２ ％の範囲、
Ｔｅを含有させる場合には０．０５〜０．３ ％の範囲
とする。
すなわち、高Ｍｎ系非磁性鋼は切削温度が高く、耐熱性
のある切削工具が必要とされていたが、Ｓの含有によっ
て切削温度を下げ・る−ことができ被剛性の向上に大き
く寄与する。しかし、多量に添加すると加工性および機
械的性質を劣化させるので、その上限を０．２％とする
。 ・Ｃａ ： 、０．０００５〜０．０２
ｓ、 Ｔｅ ： ０．０５〜０．３ Ｔｏのうちの１
種を九は２種 （ｊ 、 Ｔ・はいずれも鋼の被剛性を改善す′るのに
有効な元素であり、Ｔｅは硫化物系非金属介在物形慢制
御による遅れ破壊性改善にも有効な元素であるが、Ｃａ
含有量が多すぎると鋼の靭性を劣化させ、Ｔｅ含有量が
多すぎると鋼のりロエ性奢低下させるので、Ｃａを含有
させる場合にはｏ、ｏｏｏｓ〜０．０２ ％の範囲、
Ｔｅを含有させる場合には０．０５〜０．３ ％の範囲
とする。
このほか、以下の元素を添加しても本発明鋼が目的とす
る特性に支障をきたさない。
る特性に支障をきたさない。
Ｗ 、 Ｃｏ 、 Ｃｕのうちの１１または２種以上を
合計で３％ Ｗ 、 Ｃｏ 、 Ｃｕはいずれもオーステナイト塩の
強度を向上させるのに有効な元素であるが、合計で３１
を超えると靭性が劣化するので、含有させる場合にはそ
の上限を３チとする必要がある。また、この場合のより
好ましい範囲は０，２〜２．５チである。
合計で３％ Ｗ 、 Ｃｏ 、 Ｃｕはいずれもオーステナイト塩の
強度を向上させるのに有効な元素であるが、合計で３１
を超えると靭性が劣化するので、含有させる場合にはそ
の上限を３チとする必要がある。また、この場合のより
好ましい範囲は０，２〜２．５チである。
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒのうちの１橿または２種以上を合
計で１チ以下 これらの元素はいずれもオーステナイト塩の強度向上お
よび結晶粒微細化による機械的性質の向上、特に靭性改
善に有効な元素であるが、含有量が合−十で１％を超え
ると靭性および被剛性が劣化する。
計で１チ以下 これらの元素はいずれもオーステナイト塩の強度向上お
よび結晶粒微細化による機械的性質の向上、特に靭性改
善に有効な元素であるが、含有量が合−十で１％を超え
ると靭性および被剛性が劣化する。
そのほか、鋼の溶接性を考慮する場合には、Ｐ含有量を
ｏ、ｏｓ ｓ以下に抑制することがより望ましい。
ｏ、ｏｓ ｓ以下に抑制することがより望ましい。
上記化学成分の本発明鋼を製造するに際しては例えば、
転炉、電気炉等の溶解炉を用い、さらには必要に応じて
真空脱ガス装置ｔ用いて溶製した溶′Ｓを造塊鋳型内で
鋼片にしまたは連続鋳造により一片とする。続いて前記
鋼片または鋳片に対してより好ましくは６５０〜９５０
℃の温度範囲で加工率５チ以上の圧延あるいは鍛造等の
加工を施し、所定形状の鋼材に仕上げ成形する。セして
、加工後の冷却は空冷以上の冷却とすることがより望ま
しい。
転炉、電気炉等の溶解炉を用い、さらには必要に応じて
真空脱ガス装置ｔ用いて溶製した溶′Ｓを造塊鋳型内で
鋼片にしまたは連続鋳造により一片とする。続いて前記
鋼片または鋳片に対してより好ましくは６５０〜９５０
℃の温度範囲で加工率５チ以上の圧延あるいは鍛造等の
加工を施し、所定形状の鋼材に仕上げ成形する。セして
、加工後の冷却は空冷以上の冷却とすることがより望ま
しい。
添付図面は鋼の機械的性質に及ぼす加工温度および加工
率の影響１に：Ｉｌｌべた結果を示すグラフでちって、
この場合には、０．３ ％ （Ｃ＋１．５ Ｎ ’）
−０，５％ Ｓｉ −１９＊ Ｆｉ’Ｉｎ −０，０５
％ Ｓ −１，７％ Ｎｉ −１２，０Ｔｏ Ｃｒ −
０，５Ｔｏ Ｍｏ ｆｉｌＡｔ供に材Ｊ：、、 Ｌ、圧
延加工後に空冷した状態での加工率および圧延仕上げ温
、實と機械的性質の関係を示している。図に示すように
、圧延仕上げ温度１に６５０〜９５０℃とし、加工率５
嘩以上の加工を加えることによって、０．２優耐力が５
０Ｋｆｆ／ｍ”以上でかつ伸びが２０チ以上のすぐれた
機械的性質を有する非磁性鋼を得ることができる。これ
に対して、圧延仕上げ温度が９５０℃を超えると０．２
％耐力が著しく低下してくる。また、圧延仕上げ温度
が６５０℃未満では加工率５％を超えると伸びが２０−
以下となるほか、加工が困難となる。
率の影響１に：Ｉｌｌべた結果を示すグラフでちって、
この場合には、０．３ ％ （Ｃ＋１．５ Ｎ ’）
−０，５％ Ｓｉ −１９＊ Ｆｉ’Ｉｎ −０，０５
％ Ｓ −１，７％ Ｎｉ −１２，０Ｔｏ Ｃｒ −
０，５Ｔｏ Ｍｏ ｆｉｌＡｔ供に材Ｊ：、、 Ｌ、圧
延加工後に空冷した状態での加工率および圧延仕上げ温
、實と機械的性質の関係を示している。図に示すように
、圧延仕上げ温度１に６５０〜９５０℃とし、加工率５
嘩以上の加工を加えることによって、０．２優耐力が５
０Ｋｆｆ／ｍ”以上でかつ伸びが２０チ以上のすぐれた
機械的性質を有する非磁性鋼を得ることができる。これ
に対して、圧延仕上げ温度が９５０℃を超えると０．２
％耐力が著しく低下してくる。また、圧延仕上げ温度
が６５０℃未満では加工率５％を超えると伸びが２０−
以下となるほか、加工が困難となる。
次に、本発明の実施例について説明する。
まず、表１に示す化学成分になるように電気炉にて溶製
した後、分塊圧延によって２５０ Ｘ ３００■の鋼片
に加工し、次いで直径２００−の製品形状に仕上げ加工
する際に、蟻終パスを同じく表１に示す各々の温度で圧
延した。その後、製品より試験片を切り出して、機械的
性質を調べたところ、同じく表１に示す結果が得られた
。また、透磁率を測定した結束もあわせて示す。
した後、分塊圧延によって２５０ Ｘ ３００■の鋼片
に加工し、次いで直径２００−の製品形状に仕上げ加工
する際に、蟻終パスを同じく表１に示す各々の温度で圧
延した。その後、製品より試験片を切り出して、機械的
性質を調べたところ、同じく表１に示す結果が得られた
。また、透磁率を測定した結束もあわせて示す。
表１に示す比較鋼Ａ８，９は、いわゆる冷間加工硬化型
に属するものであり、常温付近で加工を加えた場合には
、０．２チ耐力で６０胸ｆ／■８以上の良好な降伏強さ
を得ることが可能であるが、大型の加工段４ａを必要と
し、また、長尺・大断面形状のものでは均一加工がむつ
かしいという問題を有している。一方、表１に示すよう
に、圧延仕上げ温度が７００℃でちる場合には０．２％
耐力が４０〜４５Ｋｔｆ／■３程度の低い値となってい
る。
に属するものであり、常温付近で加工を加えた場合には
、０．２チ耐力で６０胸ｆ／■８以上の良好な降伏強さ
を得ることが可能であるが、大型の加工段４ａを必要と
し、また、長尺・大断面形状のものでは均一加工がむつ
かしいという問題を有している。一方、表１に示すよう
に、圧延仕上げ温度が７００℃でちる場合には０．２％
耐力が４０〜４５Ｋｔｆ／■３程度の低い値となってい
る。
これに対して、本発明鋼湯１〜３ではいずれも０．２
％耐力が６０Ｋｅｆ／ｍ’以上の高い降伏強さを示し、
同時に透磁率も十分小さくドリルカラー用非磁性鋼とし
て優れた特性を有していることが明らかである。また、
基本成分の鋼にＷ、Ｎｂを含有させ＆Ａ６，７では、よ
り高い降伏強さならびに伸びを示し、Ａ６のように圧延
仕上げ温度を比較的高くしたときでも高い降伏強さを得
ることができる。
％耐力が６０Ｋｅｆ／ｍ’以上の高い降伏強さを示し、
同時に透磁率も十分小さくドリルカラー用非磁性鋼とし
て優れた特性を有していることが明らかである。また、
基本成分の鋼にＷ、Ｎｂを含有させ＆Ａ６，７では、よ
り高い降伏強さならびに伸びを示し、Ａ６のように圧延
仕上げ温度を比較的高くしたときでも高い降伏強さを得
ることができる。
次に、被剛性に関し本発明＃４２，４．５および比較鋼
Ｉ６８ 、９について試験した。このときの試験条件を
表２に示す。また、試験結果を表３に示す。なお、工具
寿命の判定は、ｖＢ ｍＡＸ ” ”３箇となるまでの
切削時間により行なった。
Ｉ６８ 、９について試験した。このときの試験条件を
表２に示す。また、試験結果を表３に示す。なお、工具
寿命の判定は、ｖＢ ｍＡＸ ” ”３箇となるまでの
切削時間により行なった。
横 ２
表 ３
表３に示すように、本発明鋼は比較鋼に比べて工具寿命
が数倍長く、被削性にかなり優れていることが明らかで
あり、とくにＣａ 、 Ｔｅ ｔ−含有させた本発明銅
属４，５の被削性はさらに改善されていることが明らか
である。
が数倍長く、被削性にかなり優れていることが明らかで
あり、とくにＣａ 、 Ｔｅ ｔ−含有させた本発明銅
属４，５の被削性はさらに改善されていることが明らか
である。
以上説明してきたように、本発明によれば、高い降伏強
さと同時に優れた被剛性を有する非磁性鋼を得ることが
でき、特に大型の加工設備および熱処理設備を必要とす
ることなく高い降伏強さを得ることが５Ｔ能であり、と
りわけ石油掘削用ドリルカラー素材に適した非磁性鋼を
得ることができるという著大なる効果を有する。
さと同時に優れた被剛性を有する非磁性鋼を得ることが
でき、特に大型の加工設備および熱処理設備を必要とす
ることなく高い降伏強さを得ることが５Ｔ能であり、と
りわけ石油掘削用ドリルカラー素材に適した非磁性鋼を
得ることができるという著大なる効果を有する。
図面は高励系非磁性鋼の機械的性質に及ぼす圧延仕上げ
温度および加工率の影響を調べた結果の一例を示すグラ
フである。 特許出願人 大同時殊鋼株式会社
温度および加工率の影響を調べた結果の一例を示すグラ
フである。 特許出願人 大同時殊鋼株式会社
Claims (2)
- （１） 直＠％テ、Ｃ、Ｎ ： ０．０１〜０．５
％？かつ（Ｃ＋ １．５ Ｎ ） ： ０．０２５〜ｌ
嘩、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ ： ｌ Ｏ〜３０Ｓ、 Ｎ
ｉ ： ０．０１〜５％、Ｃｒ ：６．５〜ｌ ５ ’
１４％Ｍｏ ： ０．０１〜３ ’ｆｋ％Ｓ ： ０．
２−以下を含有させたことを特徴とするドリルカラー用
非磁性鋼。 - （２）重量−で、Ｃ、Ｎ ： ０．０１〜０．５−でか
つ（Ｃ＋１．５Ｎ） ： ０．０２５〜ｌチ、３１：２
Ｓ以下、Ｍｎ ： １０〜３０ｑｂ％Ｎｉ ： ０．０
１〜５％、Ｃｒ ：６．５〜１５ ％、 Ｍｏ ： ０
．０１〜３ ’ｌｋ、 Ｓ ： ０．２ ｓ以下、およ
びＣａ ： ０．０００５〜０．０２ Ｔｏ 、Ｔｏ
： ０．０５〜０．３−のうちの１種または２種を含有
させたこと全特徴とするドリルカラー用非磁性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14248781A JPS5845363A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | ドリルカラー用素材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14248781A JPS5845363A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | ドリルカラー用素材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845363A true JPS5845363A (ja) | 1983-03-16 |
| JPS6325054B2 JPS6325054B2 (ja) | 1988-05-24 |
Family
ID=15316459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14248781A Granted JPS5845363A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | ドリルカラー用素材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845363A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS621823A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-07 | Kobe Steel Ltd | 被削性にすぐれた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 |
| CN104419876A (zh) * | 2013-08-22 | 2015-03-18 | 天津新伟祥工业有限公司 | 汽车涡轮壳及排气管用奥氏体耐热锰钢 |
-
1981
- 1981-09-11 JP JP14248781A patent/JPS5845363A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS621823A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-07 | Kobe Steel Ltd | 被削性にすぐれた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 |
| CN104419876A (zh) * | 2013-08-22 | 2015-03-18 | 天津新伟祥工业有限公司 | 汽车涡轮壳及排气管用奥氏体耐热锰钢 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6325054B2 (ja) | 1988-05-24 |
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