JPS5846117A - 熱安定性の優れたポリエステル繊維及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱的性質及び力学的性質が同時に改善されたポ
リエステル繊維及びその製造法に関する。ポリエステル
繊維は、それが本来有している力学的、、熱的性質が優
れていることから、衣料分野のみならず、タイヤコード
、コンベヤーベルト、シートベルト、■−ベルト、ホー
ス。

縫糸等の工業用繊維としても広く使用されている。特に
昨今は衣料用に比して工業用繊維としての比重が益々・
高くなり、これに伴い工業用繊維としての要求特性も一
層厳しくなっている。

所で、従来行なわれて来た工業用繊維の製造法は、切断
強度の改善を指向した方向であり、こを極力下げるよう
な紡糸条件を採用し、しかる后、十分に延伸と熱処理を
行なってきた。

かくして得られる繊維は当初の意図通り切断強度の面に
おいては優れているが、これとて特定の用途例えば熱収
縮が低くしかも高モジュラスが要求されるラジアルタイ
ヤ用には適していなく、この分野では、切断強度は低く
ても熱収縮率の低くしかもモジュラスの高いレーヨンが
好ましく使用されているのが現状である。

しかしレーヨン自体生産量も限られておシ、又１価格も
高く、安定供給と云う面から問題がある。ぞこでポリエ
ステル繊維をしてより熱収縮を下げ、モジュラスを上げ
る検討も一部ではなされて来た。その代表的な例は延伸
１穐に続き弛緩熱収縮処理を行なうものであるが、この
場合、熱収縮率を下げると云う１的はほぼ満足されるが
、もう一方の目的であるモジュラスの改良という点では
到底満足できるものセはない。

すなわち、この弛緩熱処理によりモジュラスはよシ低く
なり、逆の効果を生むのが普通である。

他の手段としてポリマーの固有粘度〔η〕を下げること
も検討されたが、この種の繊維はヤーンの段階やタイヤ
製造工程でヤーンを合糸し撚糸シ、スダレ状に織リレゾ
ルシンーホルマリン系の接着剤で処理した后、熱処理す
るデツプ工程まではほぼ目的に合致するがデツプ后ゴム
をのせ加硫しタイヤ成形した后の強力や耐疲労性と云う
点では非常に劣り、実用上の問題が大き過ぎこれ故に実
用化されていないのである。

このよう、に、従来の工業用繊維の製造に当っては種々
の要求特性のうちの一部を改良できるのみで、これに伴
う負の要因も顕現し、二律背反的な性格のものであった
のである。

従って、本発明の目的は、実用に耐え得る強力、耐疲労
性を有し、しかも、熱収縮率が低く、且つモジュラスの
高いポリエステル繊維更にはその製造法を提供すること
にある。

本発明によれば、主たる繰り返し単位がエチレンテレフ
タレートよりなるポリエステル繊維であって、該繊維が
、４つの選ば終た、微細構造特性について以下の如き範
囲を満足するときその目的が達成されることが判明した
。

特性値■〜■ ■　α５７く〔η］ｆ＜０．９５ ■　α１’３　＜ΔＮａ＜０．１５ ４■　α９０＜Ｆｃ ■　ｏ、ａｏ＜工Ｒ１０４２ｅｍ″″’／ｌＲ１０２０
Ｃ＋ｍ−１但し、〔η〕ｆ：ボリマーの個有粘度 ΔＮａ：非晶部の複屈折率 ＩＦｃ　：結晶部の配向度 ＩＲｔｏ４２Ｂ″’／ｌＲ１０２０♂１：波数ｘｏｚｏ
ｔｅｍ−’の赤外線吸収強度に対する波数 １１０４２ｅの赤外線吸収強度の比 重に上述の如き繊維の製造に当っては特にＸ線回折よ請
求められた結晶化度ＸＣがｓ１以上でｔｔ）り、固有粘
度〔η〕でか０．５７〜０，９５であるポリエチレンテ
レフタレート系未延伸を８５℃以上の温度で延伸して得
られた延伸糸の切断伸度を２０チ以下になるよう調節し
、更に、１８０℃以上の温度で伸長率−５チ以上の条件
で熱処理することが極めて有用であることも併せて判明
した。

本発明を更に詳細に説明する。

ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル繊維をして
先ずレーヨンライクな低熱収縮性かつ高モジユラス糸と
するには繊維微細構造の非晶部の配向性、密度、タイモ
レキエールのｉｔ代表する非晶部の複屈折率ΔＮａを低
下させることが有効であることを見い出した。己かしな
がらとのΔＮａｊ単に低下させただけでは工業用繊維と
しての強力が不足し実用に・供し得ない九′め、強力を
保持しつつレージン的物性を達成するためには繊維につ
いて、好ましい固有粘度〔η〕での範囲と好ましい非晶
部の複屈折率ΔＮａが存在することを究明し本発明を完
成したものである。

ここで本発明で使用する語句、記号の説明をしておくと
、 ０）　固有粘度〔η〕ｆ　は溶融紡糸により得られた紡
出糸で測定したものであり、次式で決定される。

←）　結晶部の配向度Ｆｃ　　は次式で計算される。

ｖａ−１７−（π円十訂の） ここで％’ｌβはＸ線回折より求められαは（ｔＯｏ）
面、βは（０１０）面へのそれぞれの法線と繊維軸との
なす角度である。

ｆ）　非晶部の複屈折率ΔＨａは次式で計算する。

ｔ−Ｘρ ここで、ΔＮ＝繊維の複屈折率であり偏光ｇ微ｓとベレ
ツクのコンペ ンセーターの使用により測 定する 潴Ｃ：完全結晶しているポリエチ レンテレフタレートの複屈 折率であり０．２１６を使用 する Ｘρ：結晶化度であり密度より求 める。計算式は次式である ＦＣ：結晶部の配向度であり前述 した←）の計算式で計算する。

に）　波数１０２０１！Ｉｌｌ”　　の赤外線吸収強度
に対する波数１０４２ｃｙｎ−’の赤外線吸収強度の比
重Ｒ１０４２ｃｍ　／工Ｒ１０２０Ｃ属　は第１図に示
す赤外吸収曲線を取シ第１図めａの如（１０２５θｍ−
’のの山とｌＱ５５ｅｍ−’の山とを接線で結び１０４
２個　のベースライントシペースラインａと１０４２個
　の谷Ａとの長さを工Ｒ１０４２ｅｙｍ　　とし、同様
に１０００Ｃ講　の山と１Ｑ２５ｚ−’の品とを第１図
中のｂの如く接線で結び％”０２Ｇ６１１　　のベース
ラインとし１０２０Ｇ　の谷Ｂとベースラインｂとの長
さを工Ｒ１Ｇ　２０α−１とする。そしてその長さの、
比重Ｒ１０４２ｅｌｌ　／Ｉ　Ｒ１０２Ｇｅｍ　　を赤
外線吸収強度比とする。

（ホ）　Ｘ線による結晶化度Ｘｃ　は第２図に示す如く
、繊維の赤道方向のＸ線回折曲線をとり、回折角２θが
約１７．７°に現われる（ＯｌＯｏ）面に注目する。２
θ−１Ｏ°と２０−４０゜とを図の如く直線で結び基線
としこの畦線ト（０１０）面の山より垂線を降し、次に
第２図中のＣの如く２θが１４°あたりの谷と、２θが
２０°あたりの谷との接線を引き（０１０）面のべ−２
ラインとし、第２図で示すように（０１０）面の山より
降した垂線がベースラインＯＫより分割されたそれぞれ
の長さをム。

Ｌｏとし次式で計算する。

ム ｘＣ悶□×１００ Ｌｏ　＋　１＋ 本発明において、レーヨンライク々低熱収縮かつ高モジ
ュラスなポリエステル繊維とするために第１に１重要な
ことはポリエチレンテレフタレート繊維の固有粘度〔η
〕ｆ　がｏ、５７〜α９５であることが必要である。〔
η〕ｆ　が０．５７未満になると熱安定性の面では良好
であるが工業用資材寿としての強度が出にく〈又疲労性
も悪く実用には供し得ない。一方、〔η〕で　か０．９
５を越えると溶融紡糸温度を３３０℃以上までにも上げ
ないと、均一紡糸が出来にくくなり他方（この温度以上
に上げると、熱による〔η〕ｆ　低下が大となり実際に
は意味をなさなくなる。従って〔η〕ｆ　の上限として
はα９５が限界である。

第２に非晶部の複屈折率ΔＮａが０．１３〜ｏ、１５で
あることが不可欠である。ΔＮａがα１３未満では熱安
定性の面からは良好となるがやはり強度が下がるのでα
１３が下限となる。一方０．１５を越えると強度は向上
するが、熱安定性の面で満足すべきものは得られない。

因みに、既に企業化され商品として市販されている工業
用資材関係特にゴム補強用のポリエステル繊維ではこの
ΔＨａがａ１７〜０，１９程度であるため熱安定性の面
でレーヨンよりもかなり劣ったものになっている。

第３に゛結晶の配向度Ｐｃ　　についてはこの値をα９
０以上にすることが必要である。このＦｃが０．９０未
満に・なると熱的に安定な繊維が出来ても、強度の低い
又モジュラスの低いものになってしまい目的とするもの
は得られない。

第４に重要なことは赤外線吸収強度比 ＩＲ１０４２ｍ−’／ＩＲ１Ｇ２０ｃｍ−’　カ０．６
０以上であることが必要である。この値が０．６０未満
になるとレーヨンライクな熱安定性は望めない。しかも
この値はΔＮａと共に熱安定性に大きな相関をもち本発
明の基本をなすものでもある。例えば〔η〕ｆが本発明
の条件を満している場合においてもｌＲ１０４２Ｃ＊　
／工Ｒ１０２０ｃｒｇ　　がＱ、６０以上であり」ａが
０．１３未満となった場合得られた糸条の強度は低下し
本発明の目的を達することはできない。

一方工Ｒ１０４２ｃｍ−’／工Ｒ１０２ＯＣ属　が０．
６０未満、他方いるものよ、シ良好であるがそれでもよ
りレーヨンライクな熱安定性という目標までは達成しな
い。

以上のことがら采発明の目的を達成するポリエステル繊
維は■〜■の条件を全て満足していることが必要である
。

次に本発明の目的とするレーヨンライクな低熱収縮性か
つ高モジュラスなポリエステル繊維を得るための方法と
しては結晶化が起きている未延伸糸を特定の条件で延伸
・熱処理することに最大の特徴がある。この点従来の方
法においては強度の大なる繊維を得る事に主眼をおいて
いた為出発原糸たる未延伸糸の隙　を極力下げ結晶化を
起していない状態で延伸工程に導入しここで出来るだけ
高倍率に延伸する方法が採られていたが、この様な方法
では本発明の目的とする一熱安定性のある高モジュラス
繊維は得られない。

これに対し本発明において第１に重要なことはＸ線回折
によ請求められた結晶化度Ｘｃ　　が５−以上好ましく
は５−以上２０％以下である未延伸糸を出発原糸として
採用することＫある。

この未延伸糸の段階でＸａ　　が５−未満であると以後
の延伸工程で如何に条件変更をしても本発明の目的とす
るポリエステル繊維は得られない。

所で、Ｘｃ　　が５−以上の未延伸糸を得る方法として
は未延伸糸に部分配向を与えるような高速紡糸（好まし
くは２０００ｍ／ｉ以上）による方法が最も簡単である
。その際Ｘｃ　　の程度はポび冷却風量、冷却風温度１
口金と捲取り迄の長さ、紡糸温度、ドラフト事等の紡糸
条件にょっても左右されるが一般的には〔η〕が低いも
のぽより高速紡糸することにより、高〔η〕のものは低
〔η〕のものよりは低紡糸速度でＸｃ　　がｓ％以上の
ものが得られる。また、高速紡糸に代る一他の方法と、
してはＸｃ　　がｓ％１＃”４０通常の未延伸糸を伸長
率ｌＯ〜−５チの条件下で１３０℃以上の熱処理するこ
とにより結晶化を起させ、ｘｃを５％以上、となしても
良い。この方法でＸｃ　　Ｓチ以上のものを製造するに
は、結晶化熱処理前の繊維のΔＮ　がα００８以上α０
４以下であることが好ましい。この場合結晶化熱処理時
の条件はｒＯ４以下の伸展から５％の弛緩状態が適当で
ある。ｌＯチを越えて伸長すると糸斑が発生しやすく、
又５チを越える弛緩は工程上、不安定となシやはシ斑の
発生を起す。その結果次の延伸工程での安定性が悪く、
十分延伸出来にくくなる。又結晶化熱処理温度は１３０
℃以上が必要であり、この温度未満では、結晶化が起ら
ないのでＸＣＳ４以上のものを得ることはできない。そ
してこの温度は熱処理速度により異なり低速時は１３０
℃に近い低温度、高速時に又は、処理時間が短い時には
、高温で行なえば良い。普通ｌｏｏｏｍ／分以下の速度
の時に１３．０　Ｎ１５０℃で１０００〜２０００　Ｗ
Ｌ　７分の時には１５０〜１６０℃で２０００〜３００
０ｍ／分の１速度では１６０〜１７０℃で更に３０００
〜ｓｏｏｏｍ／分では１７０〜２００℃で行えば良いｉ 第２．Ｉｃ重要なことは上記の如くして得たＸｃが５１
！以上の未延伸糸を８５℃以上の温度で延伸し、その際
、得られる孤伸糸の切断伸度を２０１！以下に調節する
ことが肝要である。ここで延伸糸の切断伸度が２０％を
越えると結晶部゛の配向度ＩＰ’ｃ　　がα９を下回る
ことになるため°最終的に得られる繊維は低モジュラス
、低強度となり本発明の目的を達成することはできない
。

かかる延伸操作は業界ではよく知られているように１段
延伸又は２段以上の多段延伸方式を採用してもよい。そ
の際第１段目の延伸倍率は全延伸倍率のａ９以上が必要
である。この第１段の延伸倍率を０．９未満になると全
延伸倍率が低くなると共に得られる繊維の強力と疲労性
が悪くなり、好ましい方向ではない。

第３に重要なことは得られた延伸糸を１８０℃以上、好
ましくは１８０℃以上、２２５℃以下の温度で伸長率−
５チ以出、好ましくはｌＯ優以↑−５チ以上の範囲で熱
処理をすることである。この熱処理の際、熱処理温−が
１８０℃未満になると十分な熱処理効果が期待できず繊
維の熱安定性が低下する。更Ｋ〔η〕ｆ　との関係にお
いても熱処理温度は〔η〕ｆ　が低いものはそれだけ妓
く、高〔η〕ｆ　のものはそれだけ高くすべきであ妻、
七の上限は２２５℃程度が好ましい。

この熱処理温度が２２５℃を越えると［η〕ｆがると熱
安定性の面では良好な結果が得られるものの強度やモジ
ュラスそして疲労性の面で負の作用をする。

以上述べたように本発明の条件■〜■を全て満足するよ
うに製造されたポリエステル繊維は強力と熱安定性、疲
労性がもつともよくバランスした繊維となり、これまで
にないレーミンライクな工業資材用繊維となるのである
。そしてベアベルト等、′又は、合糸撚糸し、電シン用
油剤で処理され高可縫性電シン糸としても使用されるこ
とは云うまでもない。又、衣料用としてこの様なポリエ
ステル繊維は高染着性低温可染の云わゆる易染性ポリエ
ステル繊維として使用することが出来、これはフィラメ
ントのみならず、ステープル７アイパーとしても有効で
ある。

同時にかかる繊維を用いた布帛は風合も従゛来にない、
ソフト表ものとなり、セット性も良好なものとなる。

以下実施例により本発明を説明する。

実施例 １０００ａｅの延伸糸を表−１に示した紡糸条件、延伸
条件及び熱処理条件に従い製糸し、この延伸糸に４９０
回／ｍの下撚（入れ２本合糸後上撚を４９・鴫回／ｍ入
れた生コードを作成し、引き続きこの生コードにレゾル
シン−ホルマリン系の接着処理を２　′４０　℃で行な
ったディップコードを作成した。このディップコードに
ついて強度、１８０℃での乾熱自由収縮率（Ｈ８）、モ
ジュラスに和声する応力１．９　ｔ　／　ｄｅ時の伸度
（ＳＳ）を測定し、更に、ディップコードをゴム中に入
れ１７０℃で加硫処理を３時間行ないディスク疲労試験
機で５ｔｏｏ時間疲労させた時の加硫後に対するゴム中
疲労保持率についても測定した。これらの結果を表−１
に併せて示した。

実験１６１〜７は〔η〕ｆ　について検討したものであ
る。実験Ｉ６１は未延伸糸のＸａ　　は５％と本発明の
範囲内にあシ、得られた延伸糸の主要な物性についても
ｌ〔η〕ｆ　を除けば、Ｆｃ、ΔＮａ及び工Ｒ１Ｇ４２
ｌ−１１−’／工Ｒ１０２Ｑｃ＊−１の値はいずれも本
発明ノ範囲内にある。このためディ７プコードでもＨ８
及びＳＳＯ値が低く　Ｈｅ　Ｘ　８Ｂの値も目標とする
１５．０以下であることより一応低収縮・高モジユラス
糸であることを示している。しかしながら〔η〕ｆ　が
０．５５と低いためディップコードの強度がｌ　２　ｔ
　／　ｄｅと低くなりゴム中の疲労保持率も目標とする
６（３４以上に遠く及ばなく良好なコードにはなり得な
かった。一方、Ａ７は〔η〕ｆ　を０．９７と高くした
為紡糸温度を’　ａ　ａ　ｏ℃以上に昇温しなければ紡
糸ができず〔η〕ｆ　の低下が大きく紡糸断糸が発生し
実質紡糸不能であった。　。

これらに対し実験／ｌｌ１２〜６は〔η〕ｆ　がａ５７
〜α１１５．出発原糸のＩｃ　　も５−以上となってい
る。そしてこれらの延伸糸のＦｃ　　もα９以上。

ΔＮａも（１１３９〜１１４ｇ及び工Ｒ１０４２１？Ｉ
ｌ−”／工Ｒ１０２０ｗ　　もα６以上であシ本発明の
諸要件を全て満足している。そしてこれらの延伸糸の。

ディップコードにおけるＨ日及びＳＳが低く　Ｈ８ＸＳ
Ｓ　　の値も１１０以９下そあシ低収縮・高モジュラス
であることを示しておシゴム中疲労保持率もｇｏ１以上
であシ良好であった。

次に実験Ａ８〜１３は未延伸糸のＸｃ　　について検討
したもので屋８は従来性なわれてきた工業用繊維の製造
法による切断強度の改善を指向したものである。この繊
維は未延伸糸のＸｃ　　が０チ零と結晶化していないた
め得られた延伸糸のΔＮａも０．　ｌ　８４　、工Ｒｉ
　Ｏ４’２ＣＩＩ−’／工Ｒ１０２０Ｃ属　もａｇ２と
本発明の範囲□からかなり逸脱している。

このためディ７プコードでは強度及びゴム中疲労保持率
は高い値を示してはいるが、Ｈ８が高＜　Ｈｅ　Ｘ　８
８は３４，６と高い値を示し低収縮・高　゛モジュラス
糸ではなく、良好なコードにはなり得なかった。これに
対しＡ９では＆８よりも〔η〕ｆ　を下げ延伸後の熱処
理時に７チと大きく弛緩熱処理を行なった。しかしなが
ら未延伸糸のＸｃ　　は０％と結晶化していな＼いため
延伸糸のΔＮａはα１６９と弛緩熱処理を行なったこと
に１ 因りＡｆＬｊりも低くはなっているが工Ｒ１０４２Ｃａ
ｓ／ｌＲ１０２０ｃａ−’の値０．２９と共に本発明の
範囲を満足していない。従って、このディップコードの
’Ｈｅ　Ｘ　８Ｂはｉａａと１６８よりも低く低収縮・
高モジュラスとなってはいるがＨｅ　Ｘ　８Ｂは目標値
の１５ＬＯ以下を達成してなく本発明の目的とする低収
。縮・高そジェラス糸ではない。更にこのディップコー
ドのゴム中の疲労保持率が５２係と目標値の６０１３６
よシも低く実用に供し得ない。

また、Ａｌｅは未延伸糸の！、ｃ　　が２チと若干の結
晶化が起きてはいるが得られた延伸糸のＦｃ。

ΔＮＩ！Ｌは本発明の範囲内であるも　工Ｒｌ　０４２
ｃｙａ−’　／工Ｒ１０２０ｅｍｉｊ　ａ　５２と本発
明の範囲を満足していない−。従ってディップコードの
Ｈｅ　Ｘ　８Ｂは２２．０であり目標値のＩＬＯ以下を
達成していなく本発明、の目的とする低収縮°高′″′
−ラ′糸ではなかった。

これらに対しＡｌｌは未延伸糸のＸｃ　　が０４である
未延伸糸を熱処理し該Ｘｃ　　を９チとなした後延伸し
良ものであシ、ム１２は高速紡糸により　Ｘｃ　　を２
０％とした未延伸糸を延伸・熱処理したものである。こ
れら延伸糸の特性は本発明の条件である〔η）ｆ＋Ｆｃ
ｔΔＮａ、工Ｒ１０４２ａ−’／　　　’ｌＲ１Ｇ２０
ｃｍ　　の範囲を全て満足している。従ってディップコ
ードでのＨｌｌｌｌ　Ｘ　Ｓ８４１１４．６とり６と低
く目標値の！５．０以下を達成しておシゴム中の疲労保
持率も９２１！と８２１と良好で目的とするものが得ら
れている。実験ム１３は未延伸糸のＸｃ　　が３０優と
結晶化しており得られた生コードのΔＭａはα１３と低
くなる。このため得られたディップコードのＵＳ　Ｘ　
８Ｓは１ｉ０と低くゴム中の疲労保持率も良好である。

しかし、強度はム１１，１２よりも低下するが本発明の
目的とするコードが得られている。

実験層１４では未延伸糸のＸａ　　が１１優でも延伸糸
の切断伸度が２５チと禾発明の範囲を満足していないた
め延伸糸のＦｃ　　がαＳＳ。

工Ｒ１０４２ｃｍ／工Ｒｌ−０２０２がα５２と低く得
られたディップコードのＨＢ　Ｘ　８８は４９．７と高
く低モジエラスであるばかりか強度も低くゴム中の疲労
保持率も４８チと低くなっている。

以上の実施例で明らかな如・く、本発明の条件■〜■を
全て満足させるよう製造されたポリエステル繊維は強力
、熱安定性、疲労性の最もよくパ９ｙｘｌ、たレーヨン
ライクの工業用繊維が得られる。

【図面の簡単な説明】 第１図は延伸糸の赤外線吸収曲線であシ、第２図は未延
伸糸の繊維赤道方向のＸ線回折曲線である。 Ａ：波数１ｏ４２ｃｍ−’　Ｏ吸収ヒ−１Ｂ：波数１０
２０ｃｍ＋−’　ノ吸収ピークａ　：　波数１０４２ｅ
ｌ１１−’吸収ピークのベースラインｂ　：　ａｑ　１
０２０１？ｌｌ−１吸収ピークのベースラインＩＲ１０
４２ｃｍ−’　：　波数１０４２３　　吸収ピークトヘ
ースラインとの長さ 工Ｒ１０２０備−１：波数１０２０個　吸収ピークとベ
ースラインとの長さ ｃ：（’ｏｘｏ）面ピークのベースラインム：　（０１
Ｇ）面ピークとベースラインとの長さ ｔｏ：ベースラインｄと基線との長さ 憾１ ′＄２０ 回折角２θ

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　下記の条件■〜■を満たすことを特徴とする
   熱安定、性に優れたポリエチレンテレフタレート系ポリ
   エステル繊維。 条件■〜■ ■　α５７＜〔η’Ｊｒ＜α９５ ■　αｉａくΔＮａ＜ｏ、１５ ■　α９０　＜Ｐｃ ■　０．６０＜工Ｒ１０４泗″″１／工ＲＩ　Ｏ２Ｑｃ
   ｙａ−’但し、〔η〕ｆ：ポリマーの個有粘度 ΔＮａ：非晶部の複屈折率 ＦＣ：結晶部の配向度 ｌＲ１０４２Ｃ＠−”／ｌＲ１Ｇ２０Ｃ１ｌ−’　：　
   波数１０２１０２Ｏ，’　（Ｄ赤外線吸収強度に対する
   波数 １０４２ｃｍの赤外線吸収強度の比
2. （２）Ｘ線回折より求めた結晶化度Ｘｃ　　がｓｑ６以
   上であり、且つ固有粘度〔η〕ｆ　が１１５７〜０．９
   ５であ、るポリエチレンテレフタレート系未延伸糸を８
   ５℃以上の温度で延伸しその際得られた延伸糸の切断伸
   度を２−ｏ％以下になるよう調節し、更に、１８０℃以
   上の温度で伸長率−Ｓチ以田の条件で熱処理することを
   特徴とする熱安定性に優れたポリエステル繊維の製造法
   。
3. （３）結晶化度Ｘｃ　　が５チ以上２０チ以ｍである特
   許請求範囲第（１）項記載の製造法。
4. （４）　　未延伸糸が２０００１１Ｌ／−以上の高速紡
   糸によシ得られた特許請求範囲第（２）項記載の製造法
   。
5. （５）　　未延伸糸が結晶化度Ｘｃ　　が５チ未満であ
   る未延伸糸を伸長率ｌＯ〜−５チで１３０℃以上の熱処
   理により得られた特許請求範囲第（２）項記載の製造法
   。
6. （６）　　延伸が２段以上の多段で行なう特許請求範囲
   第（２）項記載の製造法・。
7. （７）第１段の延伸を全延伸倍率のα９以上の延伸倍率
   で行なう特許請求範囲第（６）項記載の製造法。