JPS5848692A - 合金化亜鉛メツキ鋼板及びその製造方法 - Google Patents
合金化亜鉛メツキ鋼板及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS5848692A JPS5848692A JP14462381A JP14462381A JPS5848692A JP S5848692 A JPS5848692 A JP S5848692A JP 14462381 A JP14462381 A JP 14462381A JP 14462381 A JP14462381 A JP 14462381A JP S5848692 A JPS5848692 A JP S5848692A
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- JP
- Japan
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- zinc
- steel plate
- alloyed
- galvanized steel
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電着塗装下地用として好適な鉄−亜鉛合金メッ
キ層を有する合金化亜鉛メッキ鋼板とその製造方法に関
する。
キ層を有する合金化亜鉛メッキ鋼板とその製造方法に関
する。
従来、溶融亜鉛メッキ鋼板を加熱して得られる合金化亜
鉛メッキ鋼板はその合金メッキ層が鉄−亜鉛合金層から
成り、亜鉛メッキ鋼板の欠点である塗料の密着性、耐食
性、加工性、溶接性等を改良した材料として知られてい
る。又合金化亜鉛メッキ鋼板は亜鉛鉄板のようにスパン
グル模様がなく、微細な結晶質の合金により被覆されて
おり、緻密な表面形状を有しているため、塗料及び塗装
方法を選択することなく、容易に平滑で美しい塗装仕上
り外観が得られる点でも優れた特色を有していた。
鉛メッキ鋼板はその合金メッキ層が鉄−亜鉛合金層から
成り、亜鉛メッキ鋼板の欠点である塗料の密着性、耐食
性、加工性、溶接性等を改良した材料として知られてい
る。又合金化亜鉛メッキ鋼板は亜鉛鉄板のようにスパン
グル模様がなく、微細な結晶質の合金により被覆されて
おり、緻密な表面形状を有しているため、塗料及び塗装
方法を選択することなく、容易に平滑で美しい塗装仕上
り外観が得られる点でも優れた特色を有していた。
しかしながら、近年塗装技術分野に於て開発され、すぐ
れた塗装法として自動車や電気機器分野に普及しはじめ
たカチオン電着塗装を合金化亜鉛メッキ鋼板に行なうと
、塗面に小さなピンホール状の塗膜欠陥（クレータリン
グと呼ぶ）を発生し、商品価値を損するのみならず、こ
れが多発すると耐食性を低下させるという重大な問題が
起きている。しかもこのクレータリング現象は合金化亜
鉛メッキ鋼板に限って発生し、冷延鋼板や亜鉛メッキ鋼
板など他の鉄鋼材料では発生しないため、電着設備、作
業面での対策もとりに＜＜、上記のような問題点のない
改良された合金化亜鉛メッキ鋼板が要望されていた。
れた塗装法として自動車や電気機器分野に普及しはじめ
たカチオン電着塗装を合金化亜鉛メッキ鋼板に行なうと
、塗面に小さなピンホール状の塗膜欠陥（クレータリン
グと呼ぶ）を発生し、商品価値を損するのみならず、こ
れが多発すると耐食性を低下させるという重大な問題が
起きている。しかもこのクレータリング現象は合金化亜
鉛メッキ鋼板に限って発生し、冷延鋼板や亜鉛メッキ鋼
板など他の鉄鋼材料では発生しないため、電着設備、作
業面での対策もとりに＜＜、上記のような問題点のない
改良された合金化亜鉛メッキ鋼板が要望されていた。
本発明者等はかかる問題を解決するために、先ず合金化
亜鉛メッキ鋼板でのクレータリング発生傾向と合金メッ
キ品質との相関関係をとり、メッキ層の詳しい性状調査
を行った。その結果、従来の合金化亜鉛メッキ鋼板は合
金メッキ層が主としてδ１相から成るものの、Ｘ＃回折
スペクトルをとれば分るように、ｒ相、ζ相、η相、α
−Ｆｅなどが混在して合金メッキ層が複雑な組成から成
り立っていること、又Ｘ線回折スペクトルに於て、δ１
相の主回折線のピーク高さが他にくらべて小さくて、逆
にＦ相や特にα−Ｆｅの存在が多くなるほど、クレータ
リングの発生が多くなることをつきとめた。従って、改
良された合金化亜鉛メッキ鋼板は何らかの工夫によって
、その合金メッキ層を結晶構造的に均質化したδｌ相と
し、ｒ相やα−Ｆｅをなくすることが必須条件となる。
亜鉛メッキ鋼板でのクレータリング発生傾向と合金メッ
キ品質との相関関係をとり、メッキ層の詳しい性状調査
を行った。その結果、従来の合金化亜鉛メッキ鋼板は合
金メッキ層が主としてδ１相から成るものの、Ｘ＃回折
スペクトルをとれば分るように、ｒ相、ζ相、η相、α
−Ｆｅなどが混在して合金メッキ層が複雑な組成から成
り立っていること、又Ｘ線回折スペクトルに於て、δ１
相の主回折線のピーク高さが他にくらべて小さくて、逆
にＦ相や特にα−Ｆｅの存在が多くなるほど、クレータ
リングの発生が多くなることをつきとめた。従って、改
良された合金化亜鉛メッキ鋼板は何らかの工夫によって
、その合金メッキ層を結晶構造的に均質化したδｌ相と
し、ｒ相やα−Ｆｅをなくすることが必須条件となる。
かくして本発明者等はこの合金メッキ層の品質を満足す
るような合金化亜鉛゛メッキ鋼板の製造方法について、
種々研究を行った結果、ｋｌとＭｇを必須成分として所
足量含有する亜鉛浴にて亜鉛メッキ後、適切な加熱処理
を施すと極めて結晶方位の整ったδ１単相から成り、α
−ＦｅやＦ相を含有しない合金メッキ層が得られること
を６知り、本発明を完成したものである。
るような合金化亜鉛゛メッキ鋼板の製造方法について、
種々研究を行った結果、ｋｌとＭｇを必須成分として所
足量含有する亜鉛浴にて亜鉛メッキ後、適切な加熱処理
を施すと極めて結晶方位の整ったδ１単相から成り、α
−ＦｅやＦ相を含有しない合金メッキ層が得られること
を６知り、本発明を完成したものである。
即ち、本発明は以上のような知見にもとすいてなされた
ものであって、その要旨とするところは、（１）次式で
示されるＨが３．５以上のδ、相から成り、且つ α−
Ｆｅを実質的に混−在しない厚さ３〜２０μの鉄−亜鉛
合金メッキ層を少くともその片面に有することを特徴と
する合金化亜鉛メッキ鋼板、但しＩＩ：面間隔’ｔ ＝
２．２０に於ける回折線のピーク高さ工、： ＃
ｄ、＝２．１５ Ｉ３：面間隔ｄ、−２，１３に於ける回折線のピーク高
さ及び （２１ｋｌ ： ０．０５〜０．２５％、Ｍｇ ： ０
．２〜１．５％を含み、残部が不可避金属から成る亜鉛
浴中で少くともその片面に亜鉛メッキを施したのち、亜
鉛メッキ層を温度５００〜８００℃で加熱し、合金化処
理を施すことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法にある。
ものであって、その要旨とするところは、（１）次式で
示されるＨが３．５以上のδ、相から成り、且つ α−
Ｆｅを実質的に混−在しない厚さ３〜２０μの鉄−亜鉛
合金メッキ層を少くともその片面に有することを特徴と
する合金化亜鉛メッキ鋼板、但しＩＩ：面間隔’ｔ ＝
２．２０に於ける回折線のピーク高さ工、： ＃
ｄ、＝２．１５ Ｉ３：面間隔ｄ、−２，１３に於ける回折線のピーク高
さ及び （２１ｋｌ ： ０．０５〜０．２５％、Ｍｇ ： ０
．２〜１．５％を含み、残部が不可避金属から成る亜鉛
浴中で少くともその片面に亜鉛メッキを施したのち、亜
鉛メッキ層を温度５００〜８００℃で加熱し、合金化処
理を施すことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法にある。
以下に本発明の詳細な説明する。
先ず、本発明の合金化亜鉛メッキ鋼板に於て、合金メッ
キ層を結晶方位の整ったδ１相とするのはクレータリン
グ発生を抑制するために、表面組成を結晶構造的に均一
なものとする意であり、具体的には合金メッキ層をＸ線
回折したときに、スペクトルはδ１相のｄｓ＝＝２．１
３で突出したピークを示し、他に強い回折線が存在しな
いことを必要とする。
キ層を結晶方位の整ったδ１相とするのはクレータリン
グ発生を抑制するために、表面組成を結晶構造的に均一
なものとする意であり、具体的には合金メッキ層をＸ線
回折したときに、スペクトルはδ１相のｄｓ＝＝２．１
３で突出したピークを示し、他に強い回折線が存在しな
いことを必要とする。
ここでδ１相のｄ３＝２．１３は面指数が１０１面（ｈ
、に、／りに相当し、配向性の尺度は次の（８１式を用
いて定義する便宜的なインデックスＨ値によって表わす
ことが出来る。
、に、／りに相当し、配向性の尺度は次の（８１式を用
いて定義する便宜的なインデックスＨ値によって表わす
ことが出来る。
但し１１：面間隔ｄ Ｉ−２２０に於ける回折線のピー
ク高さＩ２： ’ δ２−２．１５ Ｉ、： ＃ δ３−２．１３ Ｈ値が３．０未満の合金化亜鉛メッキ鋼板ではクレータ
リングが発生し、Ｈが３．０以上、好ましくは３．５以
上では発生しないが、発生してもごく僅かである。ちな
みｌこ従来の合金化亜鉛メッキ鋼板ではＨが２．０〜２
．８であるのに対して、本発明の合金化亜鉛メッキ鋼板
ではＨが３．５以上である。なお上限は特に定めないが
、実用上の上限は生産技術的に８．０程度である。クレ
ータリング発生き相関度の高いｒ相、及びα−Ｆｅの主
回折線は各々山＝２．１１ 、 ｄ２＝２．０２に現れ
るので、これらはδ１相のｄ。
ク高さＩ２： ’ δ２−２．１５ Ｉ、： ＃ δ３−２．１３ Ｈ値が３．０未満の合金化亜鉛メッキ鋼板ではクレータ
リングが発生し、Ｈが３．０以上、好ましくは３．５以
上では発生しないが、発生してもごく僅かである。ちな
みｌこ従来の合金化亜鉛メッキ鋼板ではＨが２．０〜２
．８であるのに対して、本発明の合金化亜鉛メッキ鋼板
ではＨが３．５以上である。なお上限は特に定めないが
、実用上の上限は生産技術的に８．０程度である。クレ
ータリング発生き相関度の高いｒ相、及びα−Ｆｅの主
回折線は各々山＝２．１１ 、 ｄ２＝２．０２に現れ
るので、これらはδ１相のｄ。
＝２．１３の回折線との強度比で示される。例えばα−
Ｆ、ｅについてみれば次の（ｂＪ式ｌこて表される。
Ｆ、ｅについてみれば次の（ｂＪ式ｌこて表される。
４
・・・・・・・・・・・・・・（ｂノ
■３
但し Ｉ４：面間隔ｄ、−２，０２に戻ケる回折線のピ
ーク高さＨ値は勿論小さい程よく、Ｒ＝０の合金メッキ
鋼板ではクレータリングを起さない。Ｆ相についてもα
−Ｆｅと同様の傾向を示す。
ーク高さＨ値は勿論小さい程よく、Ｒ＝０の合金メッキ
鋼板ではクレータリングを起さない。Ｆ相についてもα
−Ｆｅと同様の傾向を示す。
なお、回折線のｄの値について、サンプルによっては指
定した値から若干ずれることがあるが、固溶体を形成し
ている際にはしばしばみられることなので注意して決定
しなければならない。
定した値から若干ずれることがあるが、固溶体を形成し
ている際にはしばしばみられることなので注意して決定
しなければならない。
合金メッキ層の厚み指定について、その範囲を３〜２０
μとしたのは溶融メッキ法で経済的に得られる限界のな
みであるからである。即ち、下限の厚みは溶融Ｚｎメッ
キ時に亜鉛メッキ量と、ガスクイピングによってコント
ロールするが、３μ未満のメッキ厚みは均一に管理でき
ないことによる。
μとしたのは溶融メッキ法で経済的に得られる限界のな
みであるからである。即ち、下限の厚みは溶融Ｚｎメッ
キ時に亜鉛メッキ量と、ガスクイピングによってコント
ロールするが、３μ未満のメッキ厚みは均一に管理でき
ないことによる。
上限の厚みもメッキ量が２０μを超えると合金層の品質
管理ができなくなるととｌこよる。
管理ができなくなるととｌこよる。
次に、本発明による電着塗装性にすぐれた合金化亜鉛メ
ッキ鋼板の製造は、通常の鉄鋼の連続亜鉛メッキ設備に
於て、（例えばゼンジマ一方式。
ッキ鋼板の製造は、通常の鉄鋼の連続亜鉛メッキ設備に
於て、（例えばゼンジマ一方式。
無酸化炉方式、タック・ノーマン方式等）先ず。
Ａ＃＝ｏ、ｏｓ〜０．２５％、Ｍｇ＝０．２〜１．５％
を含み、残部が不可避金属から成る亜鉛浴中で亜鉛メッ
キを施す。
を含み、残部が不可避金属から成る亜鉛浴中で亜鉛メッ
キを施す。
ここでＡ＃は亜鉛メッキ層の密着性を向上させる目的で
亜鉛浴中に添加する。ＡＩを上記範囲に限定するのはＡ
Ｉが０．０５％未満では添加効果がなく、０．２５％を
超える場合ｌこはメッキ層と地鉄の界面にＦｅ−ＡＺ化
合物が多く生成して、後工程で亜鉛メッキ層と合金化処
理する際に鉄の拡散が抑制されて合金層の生長が妨げら
れ作業性が著るしく低下するからである。Ｍｇは亜鉛の
鋳造組織を微細化すると共に反応性が大きく合金化処理
によって結晶方位の整ったδ１相を生成させる目的で添
加する。
亜鉛浴中に添加する。ＡＩを上記範囲に限定するのはＡ
Ｉが０．０５％未満では添加効果がなく、０．２５％を
超える場合ｌこはメッキ層と地鉄の界面にＦｅ−ＡＺ化
合物が多く生成して、後工程で亜鉛メッキ層と合金化処
理する際に鉄の拡散が抑制されて合金層の生長が妨げら
れ作業性が著るしく低下するからである。Ｍｇは亜鉛の
鋳造組織を微細化すると共に反応性が大きく合金化処理
によって結晶方位の整ったδ１相を生成させる目的で添
加する。
Ｍｇを上記範囲に限定するのは０．２％未満では添加効
果がなく１．５％を超えても効果がさほど向上するもの
ではなく、むしろ亜鉛メッキ層が粗雑になったり、外観
不良を起し易くなり、後工程での合金処理が難しくなる
。これはＭｇが亜鉛浴中で酸化しやすいことによる。
果がなく１．５％を超えても効果がさほど向上するもの
ではなく、むしろ亜鉛メッキ層が粗雑になったり、外観
不良を起し易くなり、後工程での合金処理が難しくなる
。これはＭｇが亜鉛浴中で酸化しやすいことによる。
亜鉛浴の酸化防止のために、浴面を非酸化性の雰囲気で
覆う方法（Ｉｒｏｎ Ａｇｅ、Ａｐｒｉｌ ６ 、’８
１ 、７１ ）が公知であるが、この様な設備で亜鉛メ
ッキを施すことも本発明の主旨を逸脱するものではない
。
覆う方法（Ｉｒｏｎ Ａｇｅ、Ａｐｒｉｌ ６ 、’８
１ 、７１ ）が公知であるが、この様な設備で亜鉛メ
ッキを施すことも本発明の主旨を逸脱するものではない
。
ＡｊとＭｇ以外の金属としては、０．２％以下のｐｂ、
０．１％以下のＣｄが不純物として亜鉛浴中に存在して
いても構わない。Ｚｎ浴を出た鋼板は直ちにガスクイピ
ングなどによって亜鉛目付量をコントロールしたのち、
冷却前に加熱処理を施して亜鉛メッキ層を合金化する。
０．１％以下のＣｄが不純物として亜鉛浴中に存在して
いても構わない。Ｚｎ浴を出た鋼板は直ちにガスクイピ
ングなどによって亜鉛目付量をコントロールしたのち、
冷却前に加熱処理を施して亜鉛メッキ層を合金化する。
加熱方法はガス直火加熱。
輻射加熱、電気加熱（抵抗加熱、誘導加熱など）などい
ずれであってもよいが、加熱条件は温度５００〜８００
°Ｃ（但し亜鉛メッキ層温度）加熱時間２〜６０秒が適
当である。加熱温度が５００’Ｏ未滴の場合には合金層
中にり相やζ相が残留し易すく、δ１相の発達が不十分
となる。又、合金化速度も遅くなり経済的に不利である
。一方、加熱温度が８００℃を超える場合には、ζ相の
発達が顕著となり、α−Ｆｅが生成し易すくなる。これ
らの合金相の変化は亜鉛メッキ浴中のＡ＃量、亜鉛メッ
キ厚み等によってＦｅの拡散量が変ってくるので加熱時
間にも注意して加熱条件をコントロールする必要がある
。他の加熱方法として、冷えた亜鉛メッキ鋼板を箱型焼
鈍炉により加熱し、合金化するのもかまわないが、処理
時間が長くかかり経済的には不利である。
ずれであってもよいが、加熱条件は温度５００〜８００
°Ｃ（但し亜鉛メッキ層温度）加熱時間２〜６０秒が適
当である。加熱温度が５００’Ｏ未滴の場合には合金層
中にり相やζ相が残留し易すく、δ１相の発達が不十分
となる。又、合金化速度も遅くなり経済的に不利である
。一方、加熱温度が８００℃を超える場合には、ζ相の
発達が顕著となり、α−Ｆｅが生成し易すくなる。これ
らの合金相の変化は亜鉛メッキ浴中のＡ＃量、亜鉛メッ
キ厚み等によってＦｅの拡散量が変ってくるので加熱時
間にも注意して加熱条件をコントロールする必要がある
。他の加熱方法として、冷えた亜鉛メッキ鋼板を箱型焼
鈍炉により加熱し、合金化するのもかまわないが、処理
時間が長くかかり経済的には不利である。
このようにして得られた合金化亜鉛メッキ鋼板のメッキ
層の品質はＸ線回折によって前述の如くＨ値及びＨ値で
容易に管理できる。
層の品質はＸ線回折によって前述の如くＨ値及びＨ値で
容易に管理できる。
かくして、本発明により鉄鋼の連続亜鉛メッキ設備を用
いて生産性、作業性を損うことなく、カチオン電着塗装
を行ってもクレータリングを発生することなく、良好な
耐食性を有する合金化亜鉛メッキ鋼板を容易に製造する
ことが可能であり、従来の合金化亜鉛メッキ鋼板に比較
して格段に優れた特性を提供する。
いて生産性、作業性を損うことなく、カチオン電着塗装
を行ってもクレータリングを発生することなく、良好な
耐食性を有する合金化亜鉛メッキ鋼板を容易に製造する
ことが可能であり、従来の合金化亜鉛メッキ鋼板に比較
して格段に優れた特性を提供する。
次に実施例により本発明の効果をさらに具体的に説明す
る。
る。
実施例
無酸化炉方式による溶融亜鉛メッキ設備を用いて、亜鉛
メッキ浴組成並に加熱処理条件を変えて合金化亜鉛メッ
キ鋼板を製造した。即ち亜鉛メツキ浴へのＡ＃ 、 Ｍ
ｇの添加は亜鉛との母合金により行ない、亜鉛浴中の濃
度を変えた。Ｍｇ濃度が０．７％以上の場合にはＮ、シ
ールボックスを用いて亜鉛浴の酸化を防止した。
メッキ浴組成並に加熱処理条件を変えて合金化亜鉛メッ
キ鋼板を製造した。即ち亜鉛メツキ浴へのＡ＃ 、 Ｍ
ｇの添加は亜鉛との母合金により行ない、亜鉛浴中の濃
度を変えた。Ｍｇ濃度が０．７％以上の場合にはＮ、シ
ールボックスを用いて亜鉛浴の酸化を防止した。
亜鉛メッキ後の加熱処理は輻射加熱とガス直火加熱を併
用して行なった。得られた合金化亜鉛メッキ鋼板のメッ
キ性状はＸ線回折により解析した。
用して行なった。得られた合金化亜鉛メッキ鋼板のメッ
キ性状はＸ線回折により解析した。
カチオン電着塗装によるクレータリング発生量の評価試
験は次のように−行った。即ち、電着塗料は代表的な市
販塗料２種類を標準条件にて電着槽に調製した。次に前
記の合金化亜鉛メッキ鋼板を脱脂・洗浄の後、これを陰
極として所定条件にて電着塗装し、水洗後に電気熱風乾
燥炉で焼付け、冷却した。次に塗装表面を肉眼又は顕微
鏡にて観察し、単位面積当りのクレータリング発生量を
求めた。詳細なる電着条件は次の通り。
験は次のように−行った。即ち、電着塗料は代表的な市
販塗料２種類を標準条件にて電着槽に調製した。次に前
記の合金化亜鉛メッキ鋼板を脱脂・洗浄の後、これを陰
極として所定条件にて電着塗装し、水洗後に電気熱風乾
燥炉で焼付け、冷却した。次に塗装表面を肉眼又は顕微
鏡にて観察し、単位面積当りのクレータリング発生量を
求めた。詳細なる電着条件は次の通り。
′第１表に試験結果を示す。
第１表から分るように、本発明に該当する合金化亜鉛メ
ッキ鋼板は、カチオン電着塗装に対して、クレータリン
グの発生がないが、又は発生しても極めて僅少であり、
従来の合金化亜鉛メッキ鋼板に比較して格段にすぐれて
いる。又本発明の合金化亜鉛メッキ鋼板はＨ値が大きく
δ、相がよく発達していて配向性がよく、逆にＲ値は小
さくてα−Ｆｅの混在はみられず、クレータリングの抑
制に大きな効果を有している。
ッキ鋼板は、カチオン電着塗装に対して、クレータリン
グの発生がないが、又は発生しても極めて僅少であり、
従来の合金化亜鉛メッキ鋼板に比較して格段にすぐれて
いる。又本発明の合金化亜鉛メッキ鋼板はＨ値が大きく
δ、相がよく発達していて配向性がよく、逆にＲ値は小
さくてα−Ｆｅの混在はみられず、クレータリングの抑
制に大きな効果を有している。
手続補正書
Ｆ＠８５６年１０月Ｚ７ 日
特許庁長官 島 １）春 樹 殿
ｌ事件の表示
１１ｆｌ和５６年ｆ許ａｍ１４４６２３号２発明の名称
合金化亜鉛メッキ鋼板及びその装造方法３補正をする者
事件との関係 特許出願人
住 所 東原都千代田区大手町２丁目６番３号名称
（６６５）新日本製鐵株式会社 代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 〒１０５電（５０３）４８７７６補正に
よシ増加する発明の数 。
（６６５）新日本製鐵株式会社 代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 〒１０５電（５０３）４８７７６補正に
よシ増加する発明の数 。
７、補正の対象 願書の前記以外の発明者の欄、明細
書の発明ｑ説明の欄 ８補正の内容 （１）願書の前記以外の発明者において「三浦喜隆」の
ふりがな「ヨシタカ」は「ノブタカ」の誤りであるので
別紙の通シ補正した願書を提出する。
書の発明ｑ説明の欄 ８補正の内容 （１）願書の前記以外の発明者において「三浦喜隆」の
ふりがな「ヨシタカ」は「ノブタカ」の誤りであるので
別紙の通シ補正した願書を提出する。
（２）明細書第７頁１１行において。
「れる成果のなみである・・・」とあるを、「限界の厚
みである・・・」と補正する。
みである・・・」と補正する。
（３）同第７頁１２行目〜１３行目において。
「ガスクイピング」とあるを、
「ガスワイピング」と補正する。
（４）同第９頁５〜６行目において、
「ガスクイピング」と゛あるを、
「ガスワイピング」と補正する。
４
Claims (1)
- （１）次式で示されるＨが３．５以上のδ１相から成り
、且つα−Ｆｅを実質的に混在しない厚さ３〜２０μの
鉄−亜鉛合金メッキ層を少くともその片面に有すること
を特徴とする合金化亜鉛メッキ鋼板。 但し 工、： 面間隔ｄ、 −２，２０に於ける回折
線のピーク高さＩ２： ＃ ｄ、−２，１５
Ｉｓ ： ’ ｄ３−２．１３（２）
Ａｔ： ０．０５〜０．２５％、Ｍｇ：０．２〜１５％
を含み、残部が不可避金属から成る亜鉛浴中で少くとも
その片面に亜鉛メッキを施したのち亜鉛メッキ層を温度
５００〜８００℃で加熱し、合金化処理を施すことを特
徴とする合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14462381A JPS5848692A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 合金化亜鉛メツキ鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14462381A JPS5848692A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 合金化亜鉛メツキ鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848692A true JPS5848692A (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=15366336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14462381A Pending JPS5848692A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 合金化亜鉛メツキ鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848692A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH084009A (ja) * | 1994-06-23 | 1996-01-09 | Kita Nippon Kenzai Lease Kk | 土留め矢板の支持方法及びその装置 |
| KR100498092B1 (ko) * | 2000-11-02 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 아연도금욕 및 아연합금도금강판 |
| US9744743B2 (en) | 2012-12-26 | 2017-08-29 | Posco | Zn—Mg alloy plated steel sheet, and method for manufacturing same |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP14462381A patent/JPS5848692A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH084009A (ja) * | 1994-06-23 | 1996-01-09 | Kita Nippon Kenzai Lease Kk | 土留め矢板の支持方法及びその装置 |
| KR100498092B1 (ko) * | 2000-11-02 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 아연도금욕 및 아연합금도금강판 |
| US9744743B2 (en) | 2012-12-26 | 2017-08-29 | Posco | Zn—Mg alloy plated steel sheet, and method for manufacturing same |
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