JPS5851991A - 活性汚泥による臭気排水の処理方法 - Google Patents
活性汚泥による臭気排水の処理方法Info
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- JPS5851991A JPS5851991A JP56149921A JP14992181A JPS5851991A JP S5851991 A JPS5851991 A JP S5851991A JP 56149921 A JP56149921 A JP 56149921A JP 14992181 A JP14992181 A JP 14992181A JP S5851991 A JPS5851991 A JP S5851991A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この方法はクラフトパルプ工場などで発生する臭気排水
の有機性汚濁物質を処理すると同時に無臭化し、かつ、
その処理に際して発生する悪臭も同時に脱臭する方法に
関するものである。
の有機性汚濁物質を処理すると同時に無臭化し、かつ、
その処理に際して発生する悪臭も同時に脱臭する方法に
関するものである。
Ｈ２Ｏ）、メチルメルカプタン（ＭＭ）、ジメチルサル
ファイド（ＤＭＳ）、ジメチルサルファイド（ＤＭＤＳ
）等の硫黄化合物である。
ファイド（ＤＭＳ）、ジメチルサルファイド（ＤＭＤＳ
）等の硫黄化合物である。
これらの臭気物質の処理法として、気体については装置
の密閉化を行い捕集して燃焼する方法が一般的である。
の密閉化を行い捕集して燃焼する方法が一般的である。
一方蒸解黒液の真空蒸発工程で発生するｖＥドレンや不
孝のブロー凝縮水等の臭気排水の脱臭方法については、
蒸汽又は空気で追い出して燃焼するストリッピング法が
一般的に用いられている。
孝のブロー凝縮水等の臭気排水の脱臭方法については、
蒸汽又は空気で追い出して燃焼するストリッピング法が
一般的に用いられている。
しかし、このストリッピング法は設備費が高いのみなら
ず消費エネルギーが多い欠点を有している。
ず消費エネルギーが多い欠点を有している。
クラフトパルプ工場では水の有効利用を図るために用水
を循環使用する割合が大きいので、その排水は特にＢＯ
Ｄが高い事が特徴であシ、排水処理設備として活性汚泥
設備を多くの工場が有している。この活性汚泥処理設備
を用いて、ＢＯＤ ＋ＣＯＤの除去と同時に臭気排水中
の臭気成分の除去が出来れば好都合である。
を循環使用する割合が大きいので、その排水は特にＢＯ
Ｄが高い事が特徴であシ、排水処理設備として活性汚泥
設備を多くの工場が有している。この活性汚泥処理設備
を用いて、ＢＯＤ ＋ＣＯＤの除去と同時に臭気排水中
の臭気成分の除去が出来れば好都合である。
この活性汚泥処理による臭気排水の脱臭方法については
、近年多くの研究が行われているが、公開特許公報（昭
５４−１’０５８５４汀有臭排水の脱臭処理方法」のよ
うに酸素含有量が、少くとも８５チ以上のガスを用いて
曝気槽出口の混液の溶存酸素が５ ｐｐｍ以上になる様
な曝気を行う臭気排水の脱臭方法も知られている。しか
し酸素含有量８５チ以上のガスを用いる事は、排水中に
含まれる臭気物質の、気相への散逸を防止する上では、
排気ガス量が少くなるため、好ましいが供給酸素含有ガ
スの製造コストが高く、又供給ガスによる有機物の酸化
分解の結果処理属のｐＨが下がるので、予めｐＨを制御
しなければならない欠点を有している。
、近年多くの研究が行われているが、公開特許公報（昭
５４−１’０５８５４汀有臭排水の脱臭処理方法」のよ
うに酸素含有量が、少くとも８５チ以上のガスを用いて
曝気槽出口の混液の溶存酸素が５ ｐｐｍ以上になる様
な曝気を行う臭気排水の脱臭方法も知られている。しか
し酸素含有量８５チ以上のガスを用いる事は、排水中に
含まれる臭気物質の、気相への散逸を防止する上では、
排気ガス量が少くなるため、好ましいが供給酸素含有ガ
スの製造コストが高く、又供給ガスによる有機物の酸化
分解の結果処理属のｐＨが下がるので、予めｐＨを制御
しなければならない欠点を有している。
本発明は、空気を用いた活性汚泥による臭気排水の脱臭
方法について、排気ガス中に移行した臭気を含めて効率
よく脱臭すると共に、含有有機汚濁物質も分解除去する
処理方法を提供するものである。
方法について、排気ガス中に移行した臭気を含めて効率
よく脱臭すると共に、含有有機汚濁物質も分解除去する
処理方法を提供するものである。
即ち本発明によれば、少くとも２槽以上の覆蓋した曝気
槽を有し、第１曝気槽に生活汚泥を入れて、第２曝気槽
以降の排気ガスを最終的に第１曝気槽に導いて曝気し、
第１曝気槽へ酸素を供給すると同時に排気ガス中に含ま
れる臭気ガス物質を、活性汚泥により除去して、大気中
へ排気する。ここで排気ガスとは、排気ファン、ブロア
ー等により曝気槽内へ導入された新鮮な空気が、槽内で
曝気され、臭気排水中の臭気物質が空気中に移行した臭
気ガスを含む各曝気槽から排出されるガスを言う。
槽を有し、第１曝気槽に生活汚泥を入れて、第２曝気槽
以降の排気ガスを最終的に第１曝気槽に導いて曝気し、
第１曝気槽へ酸素を供給すると同時に排気ガス中に含ま
れる臭気ガス物質を、活性汚泥により除去して、大気中
へ排気する。ここで排気ガスとは、排気ファン、ブロア
ー等により曝気槽内へ導入された新鮮な空気が、槽内で
曝気され、臭気排水中の臭気物質が空気中に移行した臭
気ガスを含む各曝気槽から排出されるガスを言う。
次に第１曝気槽の活性汚泥液を第２曝気槽へ移し、第２
曝気槽へは、臭気排水を入れ、第２曝気槽以降を空気又
は曝気槽の排気ガスによシ曝気する事を特徴とする活性
汚泥を用いた臭気排水の脱臭方法である。
曝気槽へは、臭気排水を入れ、第２曝気槽以降を空気又
は曝気槽の排気ガスによシ曝気する事を特徴とする活性
汚泥を用いた臭気排水の脱臭方法である。
本発明により、臭気排水中の臭気成分と、排気ガス中に
移行した臭気ガスを、ＢＯＤＸＣＯＤの除去と同時に効
率よく脱臭する事が可能である。
移行した臭気ガスを、ＢＯＤＸＣＯＤの除去と同時に効
率よく脱臭する事が可能である。
以下に本発明の好ましい実施態様を説明する。
クラフトパルプ工場の臭気排水である水薬ブロー凝縮水
やＶＥドレン等を、必要に応じて熱交換を行い、好まし
くは４０℃以下にし、ｐＨは、好ましくは５以上から９
未満の範囲に制御したのち活性汚泥曝気槽に導く。これ
は、臭気排水の脱臭と同時にＢＯＤの除去を目的とする
ため、糸状性バルキングを防止する等正常な条件下で活
性汚泥処理を行わせしめるために、設定するものである
。
やＶＥドレン等を、必要に応じて熱交換を行い、好まし
くは４０℃以下にし、ｐＨは、好ましくは５以上から９
未満の範囲に制御したのち活性汚泥曝気槽に導く。これ
は、臭気排水の脱臭と同時にＢＯＤの除去を目的とする
ため、糸状性バルキングを防止する等正常な条件下で活
性汚泥処理を行わせしめるために、設定するものである
。
活性汚泥による脱臭を行う曝気槽は、排水処理設備とし
て多くの工場が有している大気開放型の曝気槽を覆蓋し
てＢＯＤ及びＣＯＤの除去と同時に脱臭を行わせること
ができる。
て多くの工場が有している大気開放型の曝気槽を覆蓋し
てＢＯＤ及びＣＯＤの除去と同時に脱臭を行わせること
ができる。
曝気槽覆蓋部には、臭気排水、活性汚泥及び空気の流入
口、排出口を設け、排気ファン、ブロアーにて新鮮な空
気を曝気槽の中へ導入する。
口、排出口を設け、排気ファン、ブロアーにて新鮮な空
気を曝気槽の中へ導入する。
活性汚泥のみを曝気する再曝気槽である第１曝気槽には
、排気ガス中の臭気ガスと活性汚泥の接触効率を上げて
脱臭率の向上を計るために、好ましくは、混液に空気を
混合させて槽底から噴出させる方式である散気式曝気方
式（以下水４− 中曝気機と云う）′ｉ！たは散気・機械攪拌（以下表面
曝気機と云う）併用方式等を設置する事が好ましい。
、排気ガス中の臭気ガスと活性汚泥の接触効率を上げて
脱臭率の向上を計るために、好ましくは、混液に空気を
混合させて槽底から噴出させる方式である散気式曝気方
式（以下水４− 中曝気機と云う）′ｉ！たは散気・機械攪拌（以下表面
曝気機と云う）併用方式等を設置する事が好ましい。
臭気排水、活性汚泥、空気及び排気ガスの流れは併流、
向流等が考えられるが、検討の結果、特に排気ガス中の
脱臭効率を上げるためには、活性汚泥を第１曝気槽から
入れ、一方第２曝気槽に新鮮な空気と臭気排水を導入し
て第２曝気槽の排気ガスと混液を第２曝気槽以降併流で
流しこの排気ガスを最後に第１曝気槽へ導いて、第１曝
気槽の活性汚泥を再曝気するフローが、最も脱臭効率が
好ましい事がわかった。
向流等が考えられるが、検討の結果、特に排気ガス中の
脱臭効率を上げるためには、活性汚泥を第１曝気槽から
入れ、一方第２曝気槽に新鮮な空気と臭気排水を導入し
て第２曝気槽の排気ガスと混液を第２曝気槽以降併流で
流しこの排気ガスを最後に第１曝気槽へ導いて、第１曝
気槽の活性汚泥を再曝気するフローが、最も脱臭効率が
好ましい事がわかった。
空気量を増加させると排気口から散逸する臭気量は増加
するが、混液の溶存酸素が増加して、臭気排水の脱臭率
が向上する。臭気排水の処理体 量及びＭＬＳＳ濃度の低い条件が脱臭率は高い結果を得
たが、これは空気を用いた活性汚泥による脱臭では、曝
気槽内の酸素量が不足する傾向にあるため、脱臭率が全
体として曝気槽内の酸素量に支配されていると推定され
る。
するが、混液の溶存酸素が増加して、臭気排水の脱臭率
が向上する。臭気排水の処理体 量及びＭＬＳＳ濃度の低い条件が脱臭率は高い結果を得
たが、これは空気を用いた活性汚泥による脱臭では、曝
気槽内の酸素量が不足する傾向にあるため、脱臭率が全
体として曝気槽内の酸素量に支配されていると推定され
る。
ＴＲ８汚泥負荷艇約１５１！ ／ＭＬＳＳ −ｋｙ・Ｄ
以下の場合、曝気槽出口の混液の溶存酸素が増加すると
脱臭率が上る事がわかり、溶存酸素が０．５ ｐｐｍ以
上から５ｐｐｍ未満好ましくは、１．５ ｐｐｍ以上か
ら５ｐｐｍ未満あれば９０％以上の脱臭率が可能である
〇混液の溶存酸素と曝気槽処理時間の間には正の相関が
見られ、処理する臭気排水中のＴＲ８量が一定の場合、
処理排水中の臭気濃度を上げて、処理水量を下げる事は
重要なことである。
以下の場合、曝気槽出口の混液の溶存酸素が増加すると
脱臭率が上る事がわかり、溶存酸素が０．５ ｐｐｍ以
上から５ｐｐｍ未満好ましくは、１．５ ｐｐｍ以上か
ら５ｐｐｍ未満あれば９０％以上の脱臭率が可能である
〇混液の溶存酸素と曝気槽処理時間の間には正の相関が
見られ、処理する臭気排水中のＴＲ８量が一定の場合、
処理排水中の臭気濃度を上げて、処理水量を下げる事は
重要なことである。
臭気排水中の臭気濃度とＢＯＤ濃度は、正の相ＭＬＳＳ
ｋｇ・日まではＢＯＤの脱臭率への影響は見られ々かっ
た。また、返送汚泥を臭気を含む第２曝気槽の排ガスで
再曝気して第２曝気槽に送しても、その曝気槽でのＢＯ
Ｄ除去能には全く悪影響を与えなかった。この事は多く
のクラフトパルブ工場が有している開放型の排水処理曝
気槽を覆蓋して、若干の改造を行うことにより、ＢＯＤ
、ＣＯＤの除去と併せて、脱臭処理も出来ることを意味
しておシ、ランニングコストの費用増モナく極めて画期
的な臭気排水の処理方法である。
ｋｇ・日まではＢＯＤの脱臭率への影響は見られ々かっ
た。また、返送汚泥を臭気を含む第２曝気槽の排ガスで
再曝気して第２曝気槽に送しても、その曝気槽でのＢＯ
Ｄ除去能には全く悪影響を与えなかった。この事は多く
のクラフトパルブ工場が有している開放型の排水処理曝
気槽を覆蓋して、若干の改造を行うことにより、ＢＯＤ
、ＣＯＤの除去と併せて、脱臭処理も出来ることを意味
しておシ、ランニングコストの費用増モナく極めて画期
的な臭気排水の処理方法である。
本発明を更に図面によシ説明する。
第１図には活性汚泥処理装置の概略と実施態様の２例の
各フローを示した。開放型の曝気槽（１，２，３）をコ
ンクリートで覆蓋した３槽からなる多段式の曝気槽は容
積が１，３００ ｍ′あり、各曝気槽には活性汚泥（１
６）と臭気排水（１７）を充分に混合攪拌しながら空気
中の酸素を供給するための表面曝気機（４，５，６）及
び水中曝気機（８）、排気ガス（２０）又は空気（１９
）を供給するためにブロアー（力を取りつけである。
各フローを示した。開放型の曝気槽（１，２，３）をコ
ンクリートで覆蓋した３槽からなる多段式の曝気槽は容
積が１，３００ ｍ′あり、各曝気槽には活性汚泥（１
６）と臭気排水（１７）を充分に混合攪拌しながら空気
中の酸素を供給するための表面曝気機（４，５，６）及
び水中曝気機（８）、排気ガス（２０）又は空気（１９
）を供給するためにブロアー（力を取りつけである。
又各曜気槽間には、活性汚泥（１６）、混液（１８）空
気（１９） 、排気ガス（２０）等を流すだめの、流通
口（２１，２２，２３，２４）がちシ第３曝気槽（３）
には混液（１８）の流出口（Ｉ５）が設けられている。
気（１９） 、排気ガス（２０）等を流すだめの、流通
口（２１，２２，２３，２４）がちシ第３曝気槽（３）
には混液（１８）の流出口（Ｉ５）が設けられている。
曝気槽覆蓋部には、活性汚泥流入口（ｉｏ）、臭気排水
流入口（１１）、空気入口（１２）、排気口（１３）、
排気ガス管（１４） 、送気バイパス管（２５）が設け
られている。排気口（１３）には新鮮な空気を曝気槽内
に導入するための排気ファン（９）が取９つけられてい
るＯ 活性汚泥は既設の活性汚泥による排水処理設備から分岐
して注入したが、そのＭＬＳＳ濃度は約１５チであった
。脱臭処理後の混液は、再び既設の排水処理設備の曝気
槽へ合流し、最終処理をした。
流入口（１１）、空気入口（１２）、排気口（１３）、
排気ガス管（１４） 、送気バイパス管（２５）が設け
られている。排気口（１３）には新鮮な空気を曝気槽内
に導入するための排気ファン（９）が取９つけられてい
るＯ 活性汚泥は既設の活性汚泥による排水処理設備から分岐
して注入したが、そのＭＬＳＳ濃度は約１５チであった
。脱臭処理後の混液は、再び既設の排水処理設備の曝気
槽へ合流し、最終処理をした。
活性汚泥（１６）と臭気排水（１７）及び空気（１９）
のフローは、脱臭効率を上げるうえで重要でアシ、実施
例について個々に説明する。
のフローは、脱臭効率を上げるうえで重要でアシ、実施
例について個々に説明する。
フロー１は、表面曝気機（４，５，６）及び水中曝気機
（８）を備えた３槽からなる曝気槽の第１曝気槽（］）
覆蓋部に活性汚泥入口（１０）があシ、排気口（１３）
には排気ファン（９）が設けられている。第２曝気槽（
２）の覆蓋部には臭気排水流入口（１１）排気ガス管（
１４）が設けられ排気ガス管（１４）はブロアー７）を
経て第１曝気槽（１）の底部に設置されている水中曝気
機（８）に接続されている。第３曝気槽（３）には、混
液排出口（１５）、覆蓋部には空気流入口（１２）が取
９つけられている。
（８）を備えた３槽からなる曝気槽の第１曝気槽（］）
覆蓋部に活性汚泥入口（１０）があシ、排気口（１３）
には排気ファン（９）が設けられている。第２曝気槽（
２）の覆蓋部には臭気排水流入口（１１）排気ガス管（
１４）が設けられ排気ガス管（１４）はブロアー７）を
経て第１曝気槽（１）の底部に設置されている水中曝気
機（８）に接続されている。第３曝気槽（３）には、混
液排出口（１５）、覆蓋部には空気流入口（１２）が取
９つけられている。
既設の排水の活性汚泥処理設備から分岐した活性汚泥（
１６）−＋、活性汚泥流入口００）より第１曝気槽（１
）に送液して、排気ガス（２０）で曝気し、排気ガス（
２０）中の臭気物質を脱臭する。曝気された活性汚泥（
１６）は、流通口（２３）から、第２曝気槽（２）に移
される。臭気排水（１７）は第２曝気槽（２）の臭気排
水流入口（１１）より送液され、表面曝気機（５）によ
って、活性汚泥（１６）と攪拌混合されながら第２曝気
槽へ移行した第３曝気槽の排気槽の排気ガスで曝気され
て混液（１８）となシ、流通口（２４）よシ第３曝気槽
（３）に入シ、更に新鮮な空気（１９）と曝気されて臭
気成分の除去と同時にＢＯＤも除去された混液は流出口
（１５）よシ排出される。
１６）−＋、活性汚泥流入口００）より第１曝気槽（１
）に送液して、排気ガス（２０）で曝気し、排気ガス（
２０）中の臭気物質を脱臭する。曝気された活性汚泥（
１６）は、流通口（２３）から、第２曝気槽（２）に移
される。臭気排水（１７）は第２曝気槽（２）の臭気排
水流入口（１１）より送液され、表面曝気機（５）によ
って、活性汚泥（１６）と攪拌混合されながら第２曝気
槽へ移行した第３曝気槽の排気槽の排気ガスで曝気され
て混液（１８）となシ、流通口（２４）よシ第３曝気槽
（３）に入シ、更に新鮮な空気（１９）と曝気されて臭
気成分の除去と同時にＢＯＤも除去された混液は流出口
（１５）よシ排出される。
空気（１９）は第１曝気槽（１）覆蓋部に設けられた排
気ファン（９）の吸引力によって空気流入口（１２）よ
シ第３曝気槽（３）に入シ、流通口（２２，２１）を通
過しなから６槽で曝気され、排気口（１３）より排出さ
れる。第２曝気槽（２）の排気ガスの一部（２ｏ）は、
ブロアー（力によって排気ガス管（１４）を経て第１曝
気槽（１）の水中曝気機（８）に強制的に送られ、曝気
される。既ち、第１曝気槽（１）は、活性汚泥（１６）
のみの再曝気であり、空気及び排気ガスは、臭気排水（
１７）及び活性汚泥（１６）の流れる方向に対し向流に
接触するフローである。
気ファン（９）の吸引力によって空気流入口（１２）よ
シ第３曝気槽（３）に入シ、流通口（２２，２１）を通
過しなから６槽で曝気され、排気口（１３）より排出さ
れる。第２曝気槽（２）の排気ガスの一部（２ｏ）は、
ブロアー（力によって排気ガス管（１４）を経て第１曝
気槽（１）の水中曝気機（８）に強制的に送られ、曝気
される。既ち、第１曝気槽（１）は、活性汚泥（１６）
のみの再曝気であり、空気及び排気ガスは、臭気排水（
１７）及び活性汚泥（１６）の流れる方向に対し向流に
接触するフローである。
フロー２について簡単に説明すると、活性汚泥（１６）
は活性汚泥流入口（１０）より第１曝気槽（１）に送液
され、排気ガス（２０）により曝気されたのち、流通口
（２３）から第２曝気槽（２）に入シ、臭気排水流入口
（１１）より送液された臭気排水（１７）と、表面曝気
機（５）によって攪拌混合され、更に第３曝気槽（３）
を経て、混液流出口（１５）から排出される。
は活性汚泥流入口（１０）より第１曝気槽（１）に送液
され、排気ガス（２０）により曝気されたのち、流通口
（２３）から第２曝気槽（２）に入シ、臭気排水流入口
（１１）より送液された臭気排水（１７）と、表面曝気
機（５）によって攪拌混合され、更に第３曝気槽（３）
を経て、混液流出口（１５）から排出される。
新鮮な空気（１９）は、第１曝気槽（１）に取り付けら
れた排気ファン（９）の吸引力によって第２曝気槽に設
けられた空気流入口（１２）よす入シ、更に流通口（２
２）から第３曝気槽（３）を経て、送気バイパス管（２
５）又は排気ガス管（１４）を通シ、第１曝気槽（１）
へ入る。そして排気口（１３）から系外に放出される。
れた排気ファン（９）の吸引力によって第２曝気槽に設
けられた空気流入口（１２）よす入シ、更に流通口（２
２）から第３曝気槽（３）を経て、送気バイパス管（２
５）又は排気ガス管（１４）を通シ、第１曝気槽（１）
へ入る。そして排気口（１３）から系外に放出される。
活性汚泥によるＶＥドレンの脱臭の結果を第２図に示す
。
。
ＴＲ８汚泥負荷で約１５ｇ／ＭＴＪＳＳ−ゆ・Ｄ以下の
場合空気を用いた活性汚泥による脱臭により、９０チ以
上の脱臭率を得る事が可能である事がわかった。
場合空気を用いた活性汚泥による脱臭により、９０チ以
上の脱臭率を得る事が可能である事がわかった。
臭気成分のうち流化水素は容易に脱臭されやすいが、メ
チルメルカプタンの除去率を９０係以上にするには、約
１０＃／ＭＬＳＳ−ｋｙ−Ｄ以下のＴＲＥＩ汚泥負荷量
であった。
チルメルカプタンの除去率を９０係以上にするには、約
１０＃／ＭＬＳＳ−ｋｙ−Ｄ以下のＴＲＥＩ汚泥負荷量
であった。
曝気槽排出口混液の溶存酸素濃度と脱臭率の関係を第３
図に示す。溶存酸素量が０．５ｐｐｍ以上であれば約８
０％の脱臭率、１．５ ｐｐｍ以上の溶存酸素量があれ
ば、約９０チ以上の脱臭率を得る事が可能であることが
わかった。ＢＯＤの除去率と脱臭率の関係を第４図に示
したが、これによるとＢＯＤの除去率と脱臭率ははソ１
：１の関係を示した。
図に示す。溶存酸素量が０．５ｐｐｍ以上であれば約８
０％の脱臭率、１．５ ｐｐｍ以上の溶存酸素量があれ
ば、約９０チ以上の脱臭率を得る事が可能であることが
わかった。ＢＯＤの除去率と脱臭率の関係を第４図に示
したが、これによるとＢＯＤの除去率と脱臭率ははソ１
：１の関係を示した。
混液の溶存酸素濃度が脱臭率に及ぼす影響について実施
例を示して更に説明をする。
例を示して更に説明をする。
実施例１
フロー１にて実施した。臭気排水としてクラフトパルプ
工場のＶＥドレンを用いて、１１００ｍの３段式曝気槽
に導き脱臭処理を行った。
工場のＶＥドレンを用いて、１１００ｍの３段式曝気槽
に導き脱臭処理を行った。
ＶＢドレンは６０ ｒｔ？／Ｈ、ＴＲ８濃度３６．９９
／ｍ’。
／ｍ’。
温度は３３℃、ｐＨは６７、ＢＯ’Ｄは３４９ｐｐｍで
あり、活性汚泥を６６ｍ／Ｈ，空気量は８１３ ｉ／Ｈ
で脱臭した結果、脱臭率は８０．９％であった。この時
の曝気槽出口の混液の溶存酸素はＯｐｐｍ、温度は２８
℃、ＭＬＳＥＩ−ｋｆ・日、滞留時間は８．７時間、処
理水のＢＯＤは２７ｐｐｍであった。尚、活性汚泥はク
ラフトパルプ工場の活性汚泥による排水処理工程の返送
汚泥を用いた。
あり、活性汚泥を６６ｍ／Ｈ，空気量は８１３ ｉ／Ｈ
で脱臭した結果、脱臭率は８０．９％であった。この時
の曝気槽出口の混液の溶存酸素はＯｐｐｍ、温度は２８
℃、ＭＬＳＥＩ−ｋｆ・日、滞留時間は８．７時間、処
理水のＢＯＤは２７ｐｐｍであった。尚、活性汚泥はク
ラフトパルプ工場の活性汚泥による排水処理工程の返送
汚泥を用いた。
実施例２
フロー１にて実施した。臭気排水としてクラフトパルプ
工場の■Ｅドレンを用いて、１１００ｍ’の３段式曝気
槽に導き脱臭処理を行った。
工場の■Ｅドレンを用いて、１１００ｍ’の３段式曝気
槽に導き脱臭処理を行った。
ＷＥドレンは７０ ｍ／Ｈ，ＴＲＥｔ濃度は４３．８１
１／ＩＩＢ８ｂ−口温度は３３℃、ｐＨは６．３、ＢＯ
Ｄは３２９ｐｐｍであシ、活性汚泥は４８ ｍ／Ｈ１空
気量は８１３ｍ／）］で脱臭した結果、脱臭率は９１．
２％であった。この時の曝気槽出口混液の溶存酸素は２
．５ｐｐｍＸ温度は３４℃、ＭＬＢＢｐ度は６２００ｐ
ｐｍ、 ＴＢＳ汚泥負荷は１０．９１１ ／ＭＬ８ ｓ
ｋｇ・田滞留時間は９．３時間、処理水ＢＯＤは、２４
ｐｐｍであった。
１／ＩＩＢ８ｂ−口温度は３３℃、ｐＨは６．３、ＢＯ
Ｄは３２９ｐｐｍであシ、活性汚泥は４８ ｍ／Ｈ１空
気量は８１３ｍ／）］で脱臭した結果、脱臭率は９１．
２％であった。この時の曝気槽出口混液の溶存酸素は２
．５ｐｐｍＸ温度は３４℃、ＭＬＢＢｐ度は６２００ｐ
ｐｍ、 ＴＢＳ汚泥負荷は１０．９１１ ／ＭＬ８ ｓ
ｋｇ・田滞留時間は９．３時間、処理水ＢＯＤは、２４
ｐｐｍであった。
尚、活性汚泥は、クラフトパルプ工場の、活性汚泥によ
る排水処理工程の返送汚泥を用いた。
る排水処理工程の返送汚泥を用いた。
実施例３
フロー２にて実施した。臭気排水としてクラフトパルプ
工場の■Ｅドレンを用いて、１１００ｍの３段式曝気槽
に導き、脱臭処理を行った。
工場の■Ｅドレンを用いて、１１００ｍの３段式曝気槽
に導き、脱臭処理を行った。
ＶＥドレンは４８ｔｒｔ／Ｈ１ＴＲ８濃度６４．１１／
／ｖ？ ＸＢＯＤ濃度は２５８ｐｐｍ、温度は３３℃
、ｐＨは６８であシ、活性汚泥は５４ｒｒ？／Ｈ１空気
量は８１３ ｒｒ？／Ｈで脱臭した結果、脱臭率は９９
０チであった。この時の曝気槽出口の混液の溶存酸素は
４．３ｐｐｍ、温度は２４℃、ＭＬＳＳ濃度は７９２０
ｐｐｍＸＴＲ８汚泥負荷は、８、！５３ ｇ／ＭＬＳＳ
ｋｙ・日、滞留時間は１０．８時間、処理水のＢＯＤ
は、１７ｐｐｍであった。尚、活性汚泥はクラフトパル
プ工場の活性汚泥による排水処理工程の返送汚泥を用い
た。
／ｖ？ ＸＢＯＤ濃度は２５８ｐｐｍ、温度は３３℃
、ｐＨは６８であシ、活性汚泥は５４ｒｒ？／Ｈ１空気
量は８１３ ｒｒ？／Ｈで脱臭した結果、脱臭率は９９
０チであった。この時の曝気槽出口の混液の溶存酸素は
４．３ｐｐｍ、温度は２４℃、ＭＬＳＳ濃度は７９２０
ｐｐｍＸＴＲ８汚泥負荷は、８、！５３ ｇ／ＭＬＳＳ
ｋｙ・日、滞留時間は１０．８時間、処理水のＢＯＤ
は、１７ｐｐｍであった。尚、活性汚泥はクラフトパル
プ工場の活性汚泥による排水処理工程の返送汚泥を用い
た。
＊ ＭＬＳＳ ： 曝気槽内の汚泥濃度Ｘ※
ＴＲ８汚泥負荷： 単位汚泥にｇ当シの還元性硫黄負
荷量９２乍※※※ＢＯＤ汚泥負荷二 単位汚泥−当りの
ＢＯＤ負荷量（ｍ／Ｂ）４ 簡単な図面の説明 第１図は本発明の実施装置及びフローを示す図。第２図
はＴＲ８汚泥負荷と脱臭率の関係を示す図。第３図は混
液の溶存酸素量（Ｄｏ）と脱臭率の関係を示す図。
ＴＲ８汚泥負荷： 単位汚泥にｇ当シの還元性硫黄負
荷量９２乍※※※ＢＯＤ汚泥負荷二 単位汚泥−当りの
ＢＯＤ負荷量（ｍ／Ｂ）４ 簡単な図面の説明 第１図は本発明の実施装置及びフローを示す図。第２図
はＴＲ８汚泥負荷と脱臭率の関係を示す図。第３図は混
液の溶存酸素量（Ｄｏ）と脱臭率の関係を示す図。
第４図はＢＯＤの除去率と脱臭率の関係を示す図。
図中同一符合は同じ物を衣わす。
１．２，３．・・・・・・第１．第２第３各曝気槽４．
５，６．・・・・・・表面曝気機 ７、 ・・・・・・・・プロワ ８、 ・・・・・・・・・′水中曝気機９、 ・・・・
・・・・・排気ファン 】０． ・・・・・・・活性汚泥流入口１１ ・
・・・・・・・・臭気排水流入口１２、 ・・・・・
・・・空気流入口１３ ・・・・・・・排気口 １５ ・・・・・・・混流流出口 １６、 ・・・・・・・活性汚泥（流れ）１７、・・
・・・・・・・臭気排水（流れ）１８、 ・・・・・
・・混 液 （流れ）１９、・・・・・・・・・空 気
（流れ）２０ ・・・・・・・・・排気ガス（流れ
）２１、２２ ・・・・・排気ガス流通口２３２４・
・・・・・活性汚泥、混液流通口２５ 、＝−１，送
気バイパス管 米２圓 〆 才５０ 韮東ＤＯＣＰＰＦ’０
５，６．・・・・・・表面曝気機 ７、 ・・・・・・・・プロワ ８、 ・・・・・・・・・′水中曝気機９、 ・・・・
・・・・・排気ファン 】０． ・・・・・・・活性汚泥流入口１１ ・
・・・・・・・・臭気排水流入口１２、 ・・・・・
・・・空気流入口１３ ・・・・・・・排気口 １５ ・・・・・・・混流流出口 １６、 ・・・・・・・活性汚泥（流れ）１７、・・
・・・・・・・臭気排水（流れ）１８、 ・・・・・
・・混 液 （流れ）１９、・・・・・・・・・空 気
（流れ）２０ ・・・・・・・・・排気ガス（流れ
）２１、２２ ・・・・・排気ガス流通口２３２４・
・・・・・活性汚泥、混液流通口２５ 、＝−１，送
気バイパス管 米２圓 〆 才５０ 韮東ＤＯＣＰＰＦ’０
Claims (1)
- 少くとも２槽以上の覆蓋した曝気槽を有し、第１曝気槽
に活性汚泥を入れて、第２曝気槽以降の排気ガスで曝気
し、次に第１曝気槽の活性汚泥を第２曝気槽へ移す。一
方臭気排水を第２曝気槽に注入して、第２曝気槽以降を
空気又は排気ガスを用いて曝気し、最終曝気槽の混液の
溶存酸素を、１．５ｐｐｍ以上から５１１）ｐｍ未満に
する事を特徴とする臭気排水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149921A JPS5851991A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 活性汚泥による臭気排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149921A JPS5851991A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 活性汚泥による臭気排水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5851991A true JPS5851991A (ja) | 1983-03-26 |
| JPS6353878B2 JPS6353878B2 (ja) | 1988-10-25 |
Family
ID=15485486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56149921A Granted JPS5851991A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 活性汚泥による臭気排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5851991A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5226764A (en) * | 1975-08-23 | 1977-02-28 | Nippon Sharyo Seizo Kaisha Ltd | Nightsoil treating apparatus |
| JPS5265975A (en) * | 1975-11-28 | 1977-05-31 | Seitetsu Kagaku Co Ltd | Deoderization method |
| JPS54105854A (en) * | 1978-02-07 | 1979-08-20 | Toyo Pulp Co Ltd | Activated sludge disposal method of smelly waste water |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP56149921A patent/JPS5851991A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5226764A (en) * | 1975-08-23 | 1977-02-28 | Nippon Sharyo Seizo Kaisha Ltd | Nightsoil treating apparatus |
| JPS5265975A (en) * | 1975-11-28 | 1977-05-31 | Seitetsu Kagaku Co Ltd | Deoderization method |
| JPS54105854A (en) * | 1978-02-07 | 1979-08-20 | Toyo Pulp Co Ltd | Activated sludge disposal method of smelly waste water |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353878B2 (ja) | 1988-10-25 |
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