JPS5852432A - 熱硬化性薄鋼板の製造方法 - Google Patents
熱硬化性薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5852432A JPS5852432A JP14842481A JP14842481A JPS5852432A JP S5852432 A JPS5852432 A JP S5852432A JP 14842481 A JP14842481 A JP 14842481A JP 14842481 A JP14842481 A JP 14842481A JP S5852432 A JPS5852432 A JP S5852432A
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- Japan
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- steel sheet
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- thin steel
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- thermosetting
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、自然時効を抑制した熱硬化性ｗｍ板の製造
方法に関する。
方法に関する。
加工用高張力冷延薄鋼板は、例えば自動車の車体用素材
として用いられ、降伏応力、引張り強さ以外に良好なプ
レス加工性、疲労特性、塗装耐食性などが要求され、さ
らに成品の耐塑性変形能あるいは剛性を増すために、熱
硬化性（塗装焼付は硬化性）すなわち塗装焼イ］工程に
おける降伏応力の上昇が要求されることが多くなった。
として用いられ、降伏応力、引張り強さ以外に良好なプ
レス加工性、疲労特性、塗装耐食性などが要求され、さ
らに成品の耐塑性変形能あるいは剛性を増すために、熱
硬化性（塗装焼付は硬化性）すなわち塗装焼イ］工程に
おける降伏応力の上昇が要求されることが多くなった。
一般に、フェライトとベイナイト又はマルテンサイトの
複合組織鋼板は常温では降伏点伸びの回復が遅く遅時効
性であるが、プレス後１７０℃×２０ｆｎｉｎの塗装焼
付は処理をすると降伏点が著しく上昇し、いわゆる熱硬
化性を有することが知られている。
複合組織鋼板は常温では降伏点伸びの回復が遅く遅時効
性であるが、プレス後１７０℃×２０ｆｎｉｎの塗装焼
付は処理をすると降伏点が著しく上昇し、いわゆる熱硬
化性を有することが知られている。
この熱硬化性は成品状態で鋼中に残留する固溶炭素量に
影響されるものであり、フェライト−相組織鋼において
も固溶炭素を増大することにより熱硬化性を付与するこ
とができ、出願人はこれらに関し種々と研究を行い先に
数種の発明をなした。
影響されるものであり、フェライト−相組織鋼において
も固溶炭素を増大することにより熱硬化性を付与するこ
とができ、出願人はこれらに関し種々と研究を行い先に
数種の発明をなした。
しかし、これまでの熱硬化性を有するフェライｒ−相組
織鋼においては、最も有効な炭素含有量を決定するた′
めの根拠が不明確であり、又熱硬化量を増大すると自然
時効が発生しやすい欠点があった。
織鋼においては、最も有効な炭素含有量を決定するた′
めの根拠が不明確であり、又熱硬化量を増大すると自然
時効が発生しやすい欠点があった。
この発明は、かかる現状に鑑み、熱硬化性を付与するの
に最も好ましい炭素含有量を適正値に制すなわち、この
発明は、Ｇ Ｏ，００３〜０．０２０ ％、Ｓｉ０．２
０％以下、Ｍｎ ０．０５〜０．６０％、５ｏｌＡ１０
．０１５〜０．１５０％、Ｎ Ｏ，００２５〜０．０１
５０％、Ｐｏ、１’ｓ ％以下、残部ｐｅ及び不可避
的不純物からなり、熱硬化量が２〜７に９／−である熱
硬化性薄鋼板の製造方法を要旨とする。
に最も好ましい炭素含有量を適正値に制すなわち、この
発明は、Ｇ Ｏ，００３〜０．０２０ ％、Ｓｉ０．２
０％以下、Ｍｎ ０．０５〜０．６０％、５ｏｌＡ１０
．０１５〜０．１５０％、Ｎ Ｏ，００２５〜０．０１
５０％、Ｐｏ、１’ｓ ％以下、残部ｐｅ及び不可避
的不純物からなり、熱硬化量が２〜７に９／−である熱
硬化性薄鋼板の製造方法を要旨とする。
この発明において、鋼の成分組成を限定したのは次の理
由による。
由による。
Ｃはｌｒｅ中に侵入形に固溶し、その機械的性質に最も
強い影響を与える元素であり、特に熱硬化性に強い影響
を与える。しかしその含有量が０．００３％未満では熱
硬化量２ｋｇ／−以上の十分な熱硬化性が得られず、又
０．０２０％を越えると熱硬化量は著しく減少し、かつ
ｒ値も悪くなるから望ましくない。
強い影響を与える元素であり、特に熱硬化性に強い影響
を与える。しかしその含有量が０．００３％未満では熱
硬化量２ｋｇ／−以上の十分な熱硬化性が得られず、又
０．０２０％を越えると熱硬化量は著しく減少し、かつ
ｒ値も悪くなるから望ましくない。
め０．２０％以下とする。
Ｍｎは脱酸、赤熱脆化防止のため添加されるが強さ及び
靭性を高めるためにも有効である。しかし０．０５％未
満ではその効果がなく又０．６０％を越えると固溶炭素
が減少し熱硬化性が劣化するから望ましくない。
靭性を高めるためにも有効である。しかし０．０５％未
満ではその効果がなく又０．６０％を越えると固溶炭素
が減少し熱硬化性が劣化するから望ましくない。
ｓｏ／Ａｊ １．ｔ Ａ Ｉ Ｎを形成し、結晶粒を微
細化しバッチ式焼鈍過程においてｒ値を高めるのに有効
であるが、０．０１５％未満ではその効果があがらず、
又０．１５０％を越えるとＡＩ！Ｎ量が増し逆にブヘレ
ス成形性を悪くするから望ましくない。
細化しバッチ式焼鈍過程においてｒ値を高めるのに有効
であるが、０．０１５％未満ではその効果があがらず、
又０．１５０％を越えるとＡＩ！Ｎ量が増し逆にブヘレ
ス成形性を悪くするから望ましくない。
Ｎは鋼の品質向上に有効な元素で、ＡＩＮとして集合組
織のコントロールに利用しｒ値を高めプレス成形性を改
着し得るが、０．００２５９６未満ではその効果があが
らず、又０．０１５０％を越えると逆にプレス成形性を
悪化させるから望ましくない。
織のコントロールに利用しｒ値を高めプレス成形性を改
着し得るが、０．００２５９６未満ではその効果があが
らず、又０．０１５０％を越えると逆にプレス成形性を
悪化させるから望ましくない。
Ｐは成品の高強度化に有効な元素であり、又バッチ式焼
鈍法においてはｒ値を高めるのに有利である。このため
絞り用冷延鋼板、絞り用亜鉛めっき鋼板への適用を行う
が、一方ではスポット溶接部の脆化をきたす危険があり
、上限を０．１２０％とした。
鈍法においてはｒ値を高めるのに有利である。このため
絞り用冷延鋼板、絞り用亜鉛めっき鋼板への適用を行う
が、一方ではスポット溶接部の脆化をきたす危険があり
、上限を０．１２０％とした。
又この発明は、熱硬化性を有する薄鋼板を対象とするが
、その熱硬化量が２ｋｌ／−未満では完成品の耐急性変
形能や剛性を向上するには十分な降伏点上昇は得られず
、又７に９／−を越えると自然時効が著しく現われ性質
の劣化が大きいから望ましくないため２〜７＃／−の範
囲に制限した。
、その熱硬化量が２ｋｌ／−未満では完成品の耐急性変
形能や剛性を向上するには十分な降伏点上昇は得られず
、又７に９／−を越えると自然時効が著しく現われ性質
の劣化が大きいから望ましくないため２〜７＃／−の範
囲に制限した。
次に、鋼中の炭素含有量と熱硬化量との関係について調
べた結果を第１図について説明する。炭素含有量が０．
０１５％以下では熱硬化量は３．５〜５．５ｋｑ／−の
範囲にあるが、０．０１５％を越えて炭素含有量が増す
と、熱硬化量は２．、Ｏ〜３．５＃／−の範囲に減少す
る。したがって、十分な熱硬化量を得るには、炭素含有
量を０．０２０％以下に制限すべきである仁とがわかる
。一方炭素含有量を０．００３％以下とすると急激に熱
硬化量が減少し、その特徴を失うことが認められる。こ
の炭素含有量を有効な範囲にするには溶製段階において
ＲＨ法、ＤＨ法などの真空脱ガス法により０．００３〜
０．０２０％の範囲に制御すればよい。
べた結果を第１図について説明する。炭素含有量が０．
０１５％以下では熱硬化量は３．５〜５．５ｋｑ／−の
範囲にあるが、０．０１５％を越えて炭素含有量が増す
と、熱硬化量は２．、Ｏ〜３．５＃／−の範囲に減少す
る。したがって、十分な熱硬化量を得るには、炭素含有
量を０．０２０％以下に制限すべきである仁とがわかる
。一方炭素含有量を０．００３％以下とすると急激に熱
硬化量が減少し、その特徴を失うことが認められる。こ
の炭素含有量を有効な範囲にするには溶製段階において
ＲＨ法、ＤＨ法などの真空脱ガス法により０．００３〜
０．０２０％の範囲に制御すればよい。
又、熱硬化量と自然時効（３０℃Ｘ３０日）による時効
劣化量について試験した結果を第２図について説明する
。図に示されるように減少した降伏強さ、伸び、降伏伸
びは共に熱硬化量が大きくなるほど増大しており、熱硬
化量が７＃／−を越えた場合には自然時効により降伏点
伸びが例えば自動車外装材としての許容限とされる０、
５％をこえ伸びの減少が着しく又降伏応力の増加が著し
くなる、このため薄鋼板としての性能が著しく劣化する
ことが明らかである。
劣化量について試験した結果を第２図について説明する
。図に示されるように減少した降伏強さ、伸び、降伏伸
びは共に熱硬化量が大きくなるほど増大しており、熱硬
化量が７＃／−を越えた場合には自然時効により降伏点
伸びが例えば自動車外装材としての許容限とされる０、
５％をこえ伸びの減少が着しく又降伏応力の増加が著し
くなる、このため薄鋼板としての性能が著しく劣化する
ことが明らかである。
この発明に係る熱硬化性薄鋼板を造るには、鋼塊を分塊
圧延してできたスラブ又は連続鋳造によるスラブのいず
れかを素材として、通常の熱間圧延、冷間圧延及び精整
工程を施して造られる通常の冷延鋼板と同じ製造法で造
ることができる。
圧延してできたスラブ又は連続鋳造によるスラブのいず
れかを素材として、通常の熱間圧延、冷間圧延及び精整
工程を施して造られる通常の冷延鋼板と同じ製造法で造
ることができる。
又この発明による薄鋼板は、め９き鋼板として利用でき
るが、この際は冷間圧延してできた成品薄鋼板を直ちに
亜鉛めっきラインで処理するか、あるいはバッチタイプ
の焼鈍炉で前焼なましを施した後亜鉛めっきラインで処
理する。
るが、この際は冷間圧延してできた成品薄鋼板を直ちに
亜鉛めっきラインで処理するか、あるいはバッチタイプ
の焼鈍炉で前焼なましを施した後亜鉛めっきラインで処
理する。
次にこの発明の実施を以下に述べる通常の熱間圧延によ
って厚さ３．Ｏｆｆの熱延鋼板とした１巻取り酸洗後通
常の冷間圧延を行って厚さｏ、 ８ ｍ厚の冷間圧延鋼
板とした後、第２表に示す焼鈍条件で焼鈍を行った後天
々の試料より試験片を採取し試験を行った試験結果は第
２表に示す。
って厚さ３．Ｏｆｆの熱延鋼板とした１巻取り酸洗後通
常の冷間圧延を行って厚さｏ、 ８ ｍ厚の冷間圧延鋼
板とした後、第２表に示す焼鈍条件で焼鈍を行った後天
々の試料より試験片を採取し試験を行った試験結果は第
２表に示す。
第１表 化学成分（％）
第２表 試験結果
ただし熱硬化量＝（２チ歪＋１７０°ＣＸ ２０ ｗｉ
ｎ焼付塗装後の降伏強さ）−（２嘩歪時の応力） 自然時効−３０℃ｘ１０日 上記結果より、この発明の実施により熱硬化量を限定し
たものは、自然時効に伴い降伏強さが減少する弊害を阻
止できたことがわかる。
ｎ焼付塗装後の降伏強さ）−（２嘩歪時の応力） 自然時効−３０℃ｘ１０日 上記結果より、この発明の実施により熱硬化量を限定し
たものは、自然時効に伴い降伏強さが減少する弊害を阻
止できたことがわかる。
第１図は鋼中の炭素含有量と熱硬化量との関係を示す図
表、第２図は熱硬化量と自然時効（３０”ＣＸ３０日）
に伴う特性劣化との関係を示す図表である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久゛計、゛１Ｆ−１ｌ−
ｊｌ 第１図 ＣＩ（％） ＊ｊｕイヒ４ｉ（Ｋｇ／ｒｒ１ｍつ
表、第２図は熱硬化量と自然時効（３０”ＣＸ３０日）
に伴う特性劣化との関係を示す図表である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久゛計、゛１Ｆ−１ｌ−
ｊｌ 第１図 ＣＩ（％） ＊ｊｕイヒ４ｉ（Ｋｇ／ｒｒ１ｍつ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶製時真空脱ガス処理によりＣを０．００３〜０．
０２０％とし、Ｓｉ０．２０％以下、Ｍｆｌ ０．０５
〜０．６０％、８０／Ａｊ ０６０１５〜０．１５０％
、ＮＯ，００２５〜０．０１５０％、Ｐｏ、１２０％以
下、残部は実質的にはｐｅおよ量を２〜７＃／−とした
ことを特徴する熱硬化性薄鋼板の製造方法。 ２ 溶製時真空説ガス処理によりＣを０．００３〜０．
０２０％とし、ＳｉＯ，２０％以下、Ｍｎ ｏ、ｏ ５
〜０．６０％、５ｏｌＡ／ ０．０１５〜０．１５０％
、ＮＯ，００２５〜０．０１５０％、Ｐｏ、１２０％以
下、残部は実質的にはｐｃおよび不可避的不純物よりな
る鋼を通常の熱間圧延、冷間圧延を行い冷間圧延後直ち
に溶融亜鉛めっきを施し熱硬化量を２〜７ ＃／−とし
たことを特徴とする熱硬化性薄鋼板の製造方法。 ３ 溶製時真空説ガス処理によりＣを０．００３〜０．
０２０％とし、Ｓｉ０．２０％以下、Ｍｌ ０．０５〜
０．６０％、５０１Ａ１０．０１５〜０．１５０％、Ｎ
Ｏ，００２，５〜０．０１５０％、Ｐｏ、１２０％以
下、残部は実質的にはＦｅおよ５び不可避的不純物より
なる鋼を通常の熱間圧延、冷間圧延を行いバッチ式焼鈍
炉で焼鈍を行−フた後溶融亜鉛めっきを行い熱硬化ｊ１
２〜７１ｇ／−としたことを特徴とする熱硬化性薄鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14842481A JPS5852432A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 熱硬化性薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14842481A JPS5852432A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 熱硬化性薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852432A true JPS5852432A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15452480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14842481A Pending JPS5852432A (ja) | 1981-09-19 | 1981-09-19 | 熱硬化性薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852432A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139848A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 自動車補強部材用高強度高延性冷延鋼板 |
Citations (10)
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|---|---|---|---|---|
| JPS54107415A (en) * | 1978-02-09 | 1979-08-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cold rolled steel plate with baking hardenability for deep drawing |
| JPS5573824A (en) * | 1978-11-21 | 1980-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of rigid cold-rolled steel plate for drawing |
| JPS55110734A (en) * | 1979-02-20 | 1980-08-26 | Kobe Steel Ltd | Producing method of al killed cold rolled high tensile steel plate |
| JPS566709A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of cold rolled steel sheet possessing excellent press formability and baking hardenability |
| JPS566708A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Gold rolled steel sheet possessing excellent press formability and baking hardenability and its manufacture |
| JPS56119736A (en) * | 1980-02-28 | 1981-09-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of high-strength cold rolled steel sheet |
| JPS56133425A (en) * | 1980-03-25 | 1981-10-19 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate with superior enameling hardenability and workability |
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| JPS5831035A (ja) * | 1981-08-20 | 1983-02-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS592725A (ja) * | 1982-06-08 | 1984-01-09 | インタ−ツエ−ク・アクチエン・ゲゼルシヤフト | コントラスト感受能力の測定方法及び装置 |
-
1981
- 1981-09-19 JP JP14842481A patent/JPS5852432A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| JPS62139848A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 自動車補強部材用高強度高延性冷延鋼板 |
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