JPS5852435A - 連続焼鈍による高延性の深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による高延性の深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5852435A JPS5852435A JP14787281A JP14787281A JPS5852435A JP S5852435 A JPS5852435 A JP S5852435A JP 14787281 A JP14787281 A JP 14787281A JP 14787281 A JP14787281 A JP 14787281A JP S5852435 A JPS5852435 A JP S5852435A
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- Japan
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- cold
- continuous annealing
- deep drawing
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍による高延性の深絞り用冷延鋼板の製
造方法に係わり、詳しくはＣ，Ｎ、 Ｐをともに低減し
たアルミキルド鋼を連続焼鈍し、伸びの優れた深絞り用
冷延鋼板を製造するものである。
造方法に係わり、詳しくはＣ，Ｎ、 Ｐをともに低減し
たアルミキルド鋼を連続焼鈍し、伸びの優れた深絞り用
冷延鋼板を製造するものである。
低炭アルミキルド鋼を素材とし連続焼鈍によるプレス加
工用冷延鋼板の製造方法がこれまで幾つか提案されてい
る。例えば、低炭アルミキルド鋼におけるＭｎ含有量を
０．２０ ％以下に低減し、かつスラブ加熱を１１００
〜１２００℃の低温加熱として固溶Ｓを少なくし、熱間
脆性を起さず、プレス成形性の優れた冷延鋼板を連続焼
鈍を適用して製造しようとする試みがある。
工用冷延鋼板の製造方法がこれまで幾つか提案されてい
る。例えば、低炭アルミキルド鋼におけるＭｎ含有量を
０．２０ ％以下に低減し、かつスラブ加熱を１１００
〜１２００℃の低温加熱として固溶Ｓを少なくし、熱間
脆性を起さず、プレス成形性の優れた冷延鋼板を連続焼
鈍を適用して製造しようとする試みがある。
この他にも低炭アルミキルド鋼のＳｉ、 Ｎ含有量を規
定したうえにＣｒを添加して、連続焼鈍により延性の優
れた冷延鋼板を製造しようとする試みがある。ところが
、これら方法で実際に製造されたアルミキルド冷延鋼板
は、従来のアルミギルド鋼の箱焼鈍材に比べ、延性（伸
び）および深絞り性が劣る上に、とくに固溶Ｃ起因の時
効劣化に伴って、製造後、使用迄の間に更に延性が低下
し、プレス成形時にワレ、ネッキング等の不具合いがし
ばしば発生し問題であった。
定したうえにＣｒを添加して、連続焼鈍により延性の優
れた冷延鋼板を製造しようとする試みがある。ところが
、これら方法で実際に製造されたアルミキルド冷延鋼板
は、従来のアルミギルド鋼の箱焼鈍材に比べ、延性（伸
び）および深絞り性が劣る上に、とくに固溶Ｃ起因の時
効劣化に伴って、製造後、使用迄の間に更に延性が低下
し、プレス成形時にワレ、ネッキング等の不具合いがし
ばしば発生し問題であった。
これ等の欠点を防止し、延性が優れた深絞り用冷延鋼板
を連続焼鈍で製造する為には、従来から製鋼段階で００
１％以下に脱炭をした、いわゆる極低炭アルミキルド鋼
にＴｉやＮｂを添加し、鋼中の窒素や炭素を固定する方
法が採用されている。
を連続焼鈍で製造する為には、従来から製鋼段階で００
１％以下に脱炭をした、いわゆる極低炭アルミキルド鋼
にＴｉやＮｂを添加し、鋼中の窒素や炭素を固定する方
法が採用されている。
これ等の鋼板は良好なプレス成形性と非時効性を兼ね備
えており、材質特性としては申し分のないものが得られ
るが、真空脱ガス装置の設置が必須となる上、製造コス
トも割高になるという欠点を有する。
えており、材質特性としては申し分のないものが得られ
るが、真空脱ガス装置の設置が必須となる上、製造コス
トも割高になるという欠点を有する。
そこで、真空脱ガスを必要としないＣ： ０．［１２〜
０．１０％程度の低炭アルミキルド鋼の成分内で、連続
焼鈍によって高延性の深絞り用冷延鋼板を製造する方法
について、検討を加えたところ、Ｃ含有量を０，０２〜
０．０４５％とし、Ｐをｏ、ｏｉ％以下、Ｎを０．００
４０％以下にともに低減し、熱間圧延において６５０℃
以上の温度で捲取ると、連続焼鈍により延性の優れた深
絞り用冷延鋼板が製造されることを見出した。
０．１０％程度の低炭アルミキルド鋼の成分内で、連続
焼鈍によって高延性の深絞り用冷延鋼板を製造する方法
について、検討を加えたところ、Ｃ含有量を０，０２〜
０．０４５％とし、Ｐをｏ、ｏｉ％以下、Ｎを０．００
４０％以下にともに低減し、熱間圧延において６５０℃
以上の温度で捲取ると、連続焼鈍により延性の優れた深
絞り用冷延鋼板が製造されることを見出した。
ところで深絞り用冷延鋼板は外板に供される場合や、内
板に供される場合がある。この内板に使用されるさいに
は、プレス加工に耐えれば表面性状はそれ程良好でなく
ても許容される。
板に供される場合がある。この内板に使用されるさいに
は、プレス加工に耐えれば表面性状はそれ程良好でなく
ても許容される。
さて連続焼鈍された低炭アルミキルド鋼において、時効
により延性例えば伸びが劣化するのは、連続焼鈍後に施
されるスキンパスと、該スキンパスで鋼中に生じた可動
転位に固溶Ｃが析出して生じる歪時効に起因するので、
スキンパスを施さないほうが伸びの劣化を防ぐうえで有
効であることが知見された。この知見により、本発明で
は低炭アルミキルド鋼を連続焼鈍の後、スキンパスは施
さずして深絞り用冷延鋼板を製造する。
により延性例えば伸びが劣化するのは、連続焼鈍後に施
されるスキンパスと、該スキンパスで鋼中に生じた可動
転位に固溶Ｃが析出して生じる歪時効に起因するので、
スキンパスを施さないほうが伸びの劣化を防ぐうえで有
効であることが知見された。この知見により、本発明で
は低炭アルミキルド鋼を連続焼鈍の後、スキンパスは施
さずして深絞り用冷延鋼板を製造する。
以下に本発明の詳細な説明する。まず鋼中成分について
、Ｃは、真空脱ガスを必要としないで得られる範囲内で
出来るだけ低下させる事が有効であり、０．０２〜０．
０４５％とする。０．０２％以下）ｃは延性には有効で
會るが、０．０２％以下に安定してＣを低減するには、
、、真空脱ガス装置が必要となり、設備上の制約を受け
る上にコストアップとなる為に好ましくない。一方、Ｃ
含有量が多くなると延性が劣化するので０．０４５％以
下とする。
、Ｃは、真空脱ガスを必要としないで得られる範囲内で
出来るだけ低下させる事が有効であり、０．０２〜０．
０４５％とする。０．０２％以下）ｃは延性には有効で
會るが、０．０２％以下に安定してＣを低減するには、
、、真空脱ガス装置が必要となり、設備上の制約を受け
る上にコストアップとなる為に好ましくない。一方、Ｃ
含有量が多くなると延性が劣化するので０．０４５％以
下とする。
Ｍｎは延性に対する寄与程度は少ないが、τ値を高位に
維持するために０３５チ以下とする。又０、１０ ％以
下になると、熱間脆化が起り、熱間圧延時耳ワレ等のト
ラブルが発生しやすくなる。
維持するために０３５チ以下とする。又０、１０ ％以
下になると、熱間脆化が起り、熱間圧延時耳ワレ等のト
ラブルが発生しやすくなる。
Ｓは熱間脆性防止の為にＭｎ／Ｓ≧０７となる様にＳ量
をＭｎとの重量比でコントロールする。
をＭｎとの重量比でコントロールする。
ＡＩは脱酸のために必要であるとともに、７値を高める
作用があるが、その含有量が少なくなシ過ぎても、多く
なりすぎても、第１図に示す如く、７値が劣化するので
、０．０１以上０．０６％以下とする。このＡｌは酸可
溶Ａ７をさす。
作用があるが、その含有量が少なくなシ過ぎても、多く
なりすぎても、第１図に示す如く、７値が劣化するので
、０．０１以上０．０６％以下とする。このＡｌは酸可
溶Ａ７をさす。
なお第１図におけるサンプルはＣ： ０．０２〜０、０
４５％、、Ｍｎ ： ０．１０〜０．５°１％、 Ｐ
： ０．００３〜０．．０１０％、Ｎ：０．００２２〜
０．００４０％を含むアルミキルド鋼を熱間圧延し、冷
間圧延の後８６０〜゛８６５℃で連続焼鈍した冷延鋼板
である。
４５％、、Ｍｎ ： ０．１０〜０．５°１％、 Ｐ
： ０．００３〜０．．０１０％、Ｎ：０．００２２〜
０．００４０％を含むアルミキルド鋼を熱間圧延し、冷
間圧延の後８６０〜゛８６５℃で連続焼鈍した冷延鋼板
である。
Ｎは、その含有量を低減せしめると延性が高められるの
で０．００４０％以下とする。この延性向上の作用は該
Ｎの低減と後記するＰの低減の相乗効果によりさらに強
くなる。
で０．００４０％以下とする。この延性向上の作用は該
Ｎの低減と後記するＰの低減の相乗効果によりさらに強
くなる。
Ｐは延性に対して極めて重要な役割を果し、この含有量
を低減すると延性の向上作用がある。この作用を奏する
ためにはｏ、 ｏ ｉ ｏ％以下とする。
を低減すると延性の向上作用がある。この作用を奏する
ためにはｏ、 ｏ ｉ ｏ％以下とする。
Ｐの低減とＮの低減による延性の向上を第２図を参照し
て述べる。この第２図はＣ：０．０２〜０，０４％。
て述べる。この第２図はＣ：０．０２〜０，０４％。
Ｍｎ ： ０．１０〜０．５１％、 Ａｌ： ０．０１
５〜０．０５０％をベース成分とし、ＮとＰの含有量を
変えたアルミキルド鋼を、仕上温度８８５℃以上で熱間
圧延し、冷間圧延の後８５０℃で連続焼鈍した冷延鋼板
の伸びを示す。なお板厚は０．８ ｍｍである。この図
から明らかなように、Ｎ含有量を０．００４％以下に低
減し、かつＰを０．０ Ｉ Ｑ、％以下に低減したもの
は通常の低炭アルミキルド鋼のようにＰを０．０１５〜
Ｏ，’０２０％含まれているものに比べ伸びが著るしく
優れている。
５〜０．０５０％をベース成分とし、ＮとＰの含有量を
変えたアルミキルド鋼を、仕上温度８８５℃以上で熱間
圧延し、冷間圧延の後８５０℃で連続焼鈍した冷延鋼板
の伸びを示す。なお板厚は０．８ ｍｍである。この図
から明らかなように、Ｎ含有量を０．００４％以下に低
減し、かつＰを０．０ Ｉ Ｑ、％以下に低減したもの
は通常の低炭アルミキルド鋼のようにＰを０．０１５〜
Ｏ，’０２０％含まれているものに比べ伸びが著るしく
優れている。
鋼成分は以上のようであり、次に製造条件について述べ
る。
る。
以上の成分からなる鋼は転炉、電気炉等で溶製して得ら
れ、連続鋳造あるいは造塊−分塊法によりスラブとされ
る。このスラブを直ちにあるいは加熱炉で加熱した後、
熱間圧延される。この熱間圧延においては、仕上温度が
低いと７値が劣化するので、、Ａｒ３以上の温度で仕上
圧延される。また捲取温度が低くなり過ぎると延性が劣
化するので６５０℃以上の温度で捲取られる。
れ、連続鋳造あるいは造塊−分塊法によりスラブとされ
る。このスラブを直ちにあるいは加熱炉で加熱した後、
熱間圧延される。この熱間圧延においては、仕上温度が
低いと７値が劣化するので、、Ａｒ３以上の温度で仕上
圧延される。また捲取温度が低くなり過ぎると延性が劣
化するので６５０℃以上の温度で捲取られる。
次いで冷間圧延されるが、この圧下率は６０％以上であ
れば任意である。冷間圧延の後、連続焼鈍される。この
連続焼鈍における均熱温度は再結晶温度以上８５０℃以
下である。下限を再結晶温度とするのは、本発明ではＰ
、Ｎをともに低減しているので、再結晶していれば良好
な延性が得られるからである。また上限を８５０℃とす
るのは均熱温度が高温になると混粒を呈することがあり
延性の劣化を招くためである。前記均熱温度に１０秒以
上均熱される。１０秒以上とするのは、均熱時間があま
りにも短かいと結晶粒が小さく延性が劣化するからであ
る。
れば任意である。冷間圧延の後、連続焼鈍される。この
連続焼鈍における均熱温度は再結晶温度以上８５０℃以
下である。下限を再結晶温度とするのは、本発明ではＰ
、Ｎをともに低減しているので、再結晶していれば良好
な延性が得られるからである。また上限を８５０℃とす
るのは均熱温度が高温になると混粒を呈することがあり
延性の劣化を招くためである。前記均熱温度に１０秒以
上均熱される。１０秒以上とするのは、均熱時間があま
りにも短かいと結晶粒が小さく延性が劣化するからであ
る。
前記均熱温度で均熱された後は３５０〜４５０℃の温度
で１分以上の過時効処理が施される。
で１分以上の過時効処理が施される。
３５０〜４５０°Ｃで過時効処理を行なうのはこの温度
が固溶Ｃの低減に有効であるからである。過時効処理の
時間が短かいと固溶Ｃの析出量が少ないので１分以上と
する。但しこの過時効処理に依って鋼中の固溶炭素を完
全に析出させる事は不可能であり、この残留固溶Ｃがス
キンパスに依って生成した可動転位と固着し、降伏点、
延性を劣化させる為に、プレス成形性を著しく阻害する
事が問題となる。低炭アルミキルド鋼での固溶炭素起因
の歪時効は常温では箱焼鈍材には通常なく、冷却速度の
大きい連続焼鈍特有の現象であり、連続焼鈍材のプレス
成形性を阻害する大きな原因となっている。
が固溶Ｃの低減に有効であるからである。過時効処理の
時間が短かいと固溶Ｃの析出量が少ないので１分以上と
する。但しこの過時効処理に依って鋼中の固溶炭素を完
全に析出させる事は不可能であり、この残留固溶Ｃがス
キンパスに依って生成した可動転位と固着し、降伏点、
延性を劣化させる為に、プレス成形性を著しく阻害する
事が問題となる。低炭アルミキルド鋼での固溶炭素起因
の歪時効は常温では箱焼鈍材には通常なく、冷却速度の
大きい連続焼鈍特有の現象であり、連続焼鈍材のプレス
成形性を阻害する大きな原因となっている。
この歪時効を防止する手段としては第６図に示す如くス
キンパスを全く施さず鋼中の可動転位の数を少なくして
おく事が極めて簡単で、且つ有効な手段である事を実験
により見出した。この第３図における鋼は、Ｃ：０．０
２２％、 Ｍｎ ： ０．１８％。
キンパスを全く施さず鋼中の可動転位の数を少なくして
おく事が極めて簡単で、且つ有効な手段である事を実験
により見出した。この第３図における鋼は、Ｃ：０．０
２２％、 Ｍｎ ： ０．１８％。
Ｐ：０．００６チ、Ｎ：０．００２３％、 Ａｌ：０、
００４０％を含む低炭アルミキルド鋼で、熱間圧延し、
冷間圧延後８００℃で連続焼鈍し、４００℃で５分間の
過時効処理を施したものである。第３図のＡにスキンパ
ス圧下率が伸び（Ｅｌ）に及ぼす影響をスキンパス板と
、該スキンパス板を１００℃×６０分の人工時効を施し
た場合につき示している。また第３図のＢに人工時効に
よる伸びＣＥｌ＞の劣化程度を示している。なお板厚は
０．８ ｉｎである。これらの図より、スキンパスを“
施さない（圧下率：０）／−スキンパス材は伸びの劣化
がないことが明白である。
００４０％を含む低炭アルミキルド鋼で、熱間圧延し、
冷間圧延後８００℃で連続焼鈍し、４００℃で５分間の
過時効処理を施したものである。第３図のＡにスキンパ
ス圧下率が伸び（Ｅｌ）に及ぼす影響をスキンパス板と
、該スキンパス板を１００℃×６０分の人工時効を施し
た場合につき示している。また第３図のＢに人工時効に
よる伸びＣＥｌ＞の劣化程度を示している。なお板厚は
０．８ ｉｎである。これらの図より、スキンパスを“
施さない（圧下率：０）／−スキンパス材は伸びの劣化
がないことが明白である。
このノースキンパス材は降伏点伸びが存在する事から、
外板のストレッチャーストレインが問題となる部品には
適用が困難であるが、ストレッチャーストレインが問題
とならず、延性が特に要求される内板深絞り部品に対し
充分に適用が可能である。尚スキンパスを省略しても連
続焼鈍材ではヒートフラットニング効果（ｈｅａｔ ｆ
ｌａｔｔｅｎｉｎｇ効果）により鋼板の千旦度に良好で
あり、実用上の問題はない。又表面粗度についても冷間
圧延ロールでの粗さ調整で内板用部品に対しては充分に
対応が可能である。
外板のストレッチャーストレインが問題となる部品には
適用が困難であるが、ストレッチャーストレインが問題
とならず、延性が特に要求される内板深絞り部品に対し
充分に適用が可能である。尚スキンパスを省略しても連
続焼鈍材ではヒートフラットニング効果（ｈｅａｔ ｆ
ｌａｔｔｅｎｉｎｇ効果）により鋼板の千旦度に良好で
あり、実用上の問題はない。又表面粗度についても冷間
圧延ロールでの粗さ調整で内板用部品に対しては充分に
対応が可能である。
次に実施例を示す。第１表に、各試料の化学成分と製造
条件を示す。また各試料とも熱間圧延で２、５ ｍｌＫ
にされ、０．８ Ｉｎに冷間圧延された。この第１表に
機械的性質の試験結果を合わせて示している。
条件を示す。また各試料とも熱間圧延で２、５ ｍｌＫ
にされ、０．８ Ｉｎに冷間圧延された。この第１表に
機械的性質の試験結果を合わせて示している。
この結果かられかるように、本発明法により製造され罠
試料、％１．２．３は他にくらべて伸びがすぐれており
、とくに時効による伸びの劣化がないのが明白でちる。
試料、％１．２．３は他にくらべて伸びがすぐれており
、とくに時効による伸びの劣化がないのが明白でちる。
以上述べた如く、ＰとＮをともに低減した低炭アルミキ
ルド鋼を連続焼鈍し、ス、キンパスをｍさない本発明に
より延性のすぐれた深絞り用冷延鋼板が製造される。
ルド鋼を連続焼鈍し、ス、キンパスをｍさない本発明に
より延性のすぐれた深絞り用冷延鋼板が製造される。
第１図はＡｌ含有量が７値に及ぼす影響を示す図、第２
図はＰとＮ含有量が伸びに及ぼす影響を示す図、 第３図はスキンパス圧下率が伸びおよび時効による伸び
の劣化に及ぼす影響を示す図である。 茎 ｌ 必 茅 えに ＦＪ ＣＺ）
図はＰとＮ含有量が伸びに及ぼす影響を示す図、 第３図はスキンパス圧下率が伸びおよび時効による伸び
の劣化に及ぼす影響を示す図である。 茎 ｌ 必 茅 えに ＦＪ ＣＺ）
Claims (1)
- Ｃ： ０．０２〜０．０４５％、 Ｍｎ ： ０．１０
〜０．５５％、 ＳをＭｎとの重量比Ｍｎ／８で０．７
以上、Ａ／ ： ０．０１〜０．０６％、Ｎを０．００
４０％以下、Ｐを０．０１０チ以下を含む低炭アルミキ
ルド鋼を、Ａｒ３点以上の仕上温度で熱間圧延し、６５
０℃以上の温度で捲取った後、所定の板厚に冷間圧延し
、次いで、再結晶温度以上８５０℃以下の温度に１０秒
以上均熱し、３５０〜４５０℃の温度で１分以上の過時
効処理を施す連続焼鈍を行ない、スキンパスを施さず製
造することを特徴とする連続焼鈍による高延性の深絞り
用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14787281A JPS5852435A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 連続焼鈍による高延性の深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14787281A JPS5852435A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 連続焼鈍による高延性の深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852435A true JPS5852435A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15440136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14787281A Pending JPS5852435A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 連続焼鈍による高延性の深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852435A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082615A (ja) * | 1983-10-11 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 絞り加工性の良好な薄鋼板の製造方法 |
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| KR100544639B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 내시효성이 우수한 고강도 강판 제조방법 |
-
1981
- 1981-09-21 JP JP14787281A patent/JPS5852435A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082615A (ja) * | 1983-10-11 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 絞り加工性の良好な薄鋼板の製造方法 |
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| KR100544639B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 내시효성이 우수한 고강도 강판 제조방법 |
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