JPS5853380A - ア−ク溶接法 - Google Patents
ア−ク溶接法Info
- Publication number
- JPS5853380A JPS5853380A JP14952881A JP14952881A JPS5853380A JP S5853380 A JPS5853380 A JP S5853380A JP 14952881 A JP14952881 A JP 14952881A JP 14952881 A JP14952881 A JP 14952881A JP S5853380 A JPS5853380 A JP S5853380A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- weld
- ring
- diagram
- arc welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡ７−ＩＪｇ−，９ｉ系アルミ合金の溶接法に
系り、特に０．５〜ｌ０ＫＨｚパルスを発生するタング
ステンイナートガスアーク溶接を行ない高能率で溶接割
れが発生しない溶接施工法に関する。
系り、特に０．５〜ｌ０ＫＨｚパルスを発生するタング
ステンイナートガスアーク溶接を行ない高能率で溶接割
れが発生しない溶接施工法に関する。
ガス絶縁開閉装置の導体は、第１図に示す形状となって
おり、材質はＡｔ−Ｍｇ−５ｉ系あるいはＡｔ−Ｍｇ系
のアルミ合金が１吏用されている。
おり、材質はＡｔ−Ｍｇ−５ｉ系あるいはＡｔ−Ｍｇ系
のアルミ合金が１吏用されている。
ｈｔ−Ｍｇ−ｓｉ系の溶接は、低融点化合物が存在する
ので溶接割れ感受性が高く、通常では第２図に示す如く
液溶接物に開先４を取り、溶着金属の割れに対して抵抗
が強いＡｔ−５ｉ系合金の溶加材５を多量に入れて溶接
を行ない、溶着金属３を得ている。従って開先を大きく
取る必要があり、溶接層数も多く能率が悪い。一方、ア
ルミ合金の高能率溶接法として０．５〜１０ Ｋ ＦＩ
Ｚのパルスを発生させて溶接するイナートガスアーク
溶接（以下バイパルス溶接と言う）があり、これによれ
ば第３図の如く開先無しで深情は込み溶接が可能である
が、バイパルス溶接する場合、第４図に示す如くタング
ステン電極がアーク発生と同時に母材表面下約０．５〜
１．０ ｒｒａｎまでもぐり、そこからアークが持続し
て溶接していく現象がおこるため、溶加材を多量に入れ
るとタングステン亀雨と溶加材が接触し短絡によシアー
ク切れを起こし易く、溶加材を溶融プールに多量に入れ
ることができない。
ので溶接割れ感受性が高く、通常では第２図に示す如く
液溶接物に開先４を取り、溶着金属の割れに対して抵抗
が強いＡｔ−５ｉ系合金の溶加材５を多量に入れて溶接
を行ない、溶着金属３を得ている。従って開先を大きく
取る必要があり、溶接層数も多く能率が悪い。一方、ア
ルミ合金の高能率溶接法として０．５〜１０ Ｋ ＦＩ
Ｚのパルスを発生させて溶接するイナートガスアーク
溶接（以下バイパルス溶接と言う）があり、これによれ
ば第３図の如く開先無しで深情は込み溶接が可能である
が、バイパルス溶接する場合、第４図に示す如くタング
ステン電極がアーク発生と同時に母材表面下約０．５〜
１．０ ｒｒａｎまでもぐり、そこからアークが持続し
て溶接していく現象がおこるため、溶加材を多量に入れ
るとタングステン亀雨と溶加材が接触し短絡によシアー
ク切れを起こし易く、溶加材を溶融プールに多量に入れ
ることができない。
従って溶接割れ感受性の低いＡ、ｔ−Ｍｇ系の被溶接物
に対してはバイパルス溶接が可能であるが。
に対してはバイパルス溶接が可能であるが。
溶接割れ感受性の旨いｈｔ−Ｍｇ−ｓｉ系の被溶接部に
対してバイパルス溶接と行なうと第５図に示す如く溶接
割れ１０が発生し溶接不可能であった。
対してバイパルス溶接と行なうと第５図に示す如く溶接
割れ１０が発生し溶接不可能であった。
本発明の目的はＡＡ−Ｍｇ−８ｉ系の被溶接材にバイパ
ルス溶接を適用しても溶接割れの発生しない健全な溶接
部が得られる溶接施工法を提供することにある。
ルス溶接を適用しても溶接割れの発生しない健全な溶接
部が得られる溶接施工法を提供することにある。
Ａｔ−Ｍｇ−５ｉ系のバイパルス溶接で溶接割れが発生
するのは、溶融プール内にＡｔ−５ｉ系の溶加材が入ら
ないためであることから、第６図に示すよりなＡｔ−８
ｉ系のリング１１′ｆｆ：製作し。
するのは、溶融プール内にＡｔ−５ｉ系の溶加材が入ら
ないためであることから、第６図に示すよりなＡｔ−８
ｉ系のリング１１′ｆｆ：製作し。
これを第７図の如く■型開先山にインサートし。
第８図の如くリング１１を溶融しながら・・イパルス溶
接を行なう施工法を発明した。ここで第６図のリング１
１の板厚Ｔを変化させて溶接実験を行ない、リングの溶
融量と被溶接物の溶融量との比率と、溶接割れ長さの関
係を調べたところ第９図のようになり、リングの溶融比
率が増加すると溶接割れが少なくなり、リングの溶融比
率が２０％で溶接割れが発生しなくなることが解った。
接を行なう施工法を発明した。ここで第６図のリング１
１の板厚Ｔを変化させて溶接実験を行ない、リングの溶
融量と被溶接物の溶融量との比率と、溶接割れ長さの関
係を調べたところ第９図のようになり、リングの溶融比
率が増加すると溶接割れが少なくなり、リングの溶融比
率が２０％で溶接割れが発生しなくなることが解った。
また溶融比率が３５％を起えると第１０図の如く、リン
グ１１を完全に溶かすことができず健全な溶接部が得ら
れないことがわかった。
グ１１を完全に溶かすことができず健全な溶接部が得ら
れないことがわかった。
１、適用製品
ガス絶縁開閉装置ｄ用内部導体で被溶接・吻の材質はＡ
６０６３ＴＥ−Ｔ６、リングの祠質はＡ４０４３゜寸法
形状を第１１図に示す。
６０６３ＴＥ−Ｔ６、リングの祠質はＡ４０４３゜寸法
形状を第１１図に示す。
２、・・イパルス溶接条件
溶接電流：３５０Ａ、アーク市川：１９Ｖ、パ／ｌ／ス
周波６ ： １．５ Ｋｌｌ Ｚ、溶接速度： Ｉ ３
０ｉ１ａ ／’ｌ１１ｍ 、 シー ルドガス： ｌｉ
ｅ ２５１ ／ｈｒｉｎ３、溶接結果 本実施例によれば第１２図に示すように溶接割れのない
良好な溶接ビードが得られた。
周波６ ： １．５ Ｋｌｌ Ｚ、溶接速度： Ｉ ３
０ｉ１ａ ／’ｌ１１ｍ 、 シー ルドガス： ｌｉ
ｅ ２５１ ／ｈｒｉｎ３、溶接結果 本実施例によれば第１２図に示すように溶接割れのない
良好な溶接ビードが得られた。
本発明によれば、ｈｔ−Ｍｇ−ｓ１系のアルミ合金に対
してＡｔ−８Ｉ系の溶卵材リングを予めインサー１−１
．て、これを溶融しながら・・イパルス溶接を行なうこ
とができるので１ｍ接割れの発生を確実に防止でき、従
来法と比・咬して高１１ヒ率で高品質の溶接部がｍられ
る。
してＡｔ−８Ｉ系の溶卵材リングを予めインサー１−１
．て、これを溶融しながら・・イパルス溶接を行なうこ
とができるので１ｍ接割れの発生を確実に防止でき、従
来法と比・咬して高１１ヒ率で高品質の溶接部がｍられ
る。
第１図（イ）はガス絶縁開閉装置の内部導体説明図。
第１１仲）はＡ部詳細図、第２図は従来の溶接方法説明
図、第３図はバイパルス溶接のビード断面図。 第４図はバイパルス溶接のアーク発生状況図、第５図は
バイパルス溶接のビード断面で割れの発生状況図、第６
図は溶加材リング説明図、第７図は溶加材リングを開先
内にインサートし友状態図。 第８図は本発明の溶接状況図、第９図は溶接割れ長さと
リング溶融量と被溶接吻溶融量との比との関係図、第１
０図はリング未溶融状態図、第１１図は実施［Ｐｌの継
手形状図、第１２図は実施例の溶接結果を示す図である
。 １・・・パイプ、２・・・ボス、３・・・溶着金属、４
・・・開先、５・・・溶加材（ＡＡ−８ｉ系合金）、６
・・・溶接トーチ、７・・・バイパルス溶接部、８・・
・タングステン電第２記 第３０ 第今図 第 ｇ図 第ｑｌ￥１ ４１３− 第１０図 第１１０ 第１２図
図、第３図はバイパルス溶接のビード断面図。 第４図はバイパルス溶接のアーク発生状況図、第５図は
バイパルス溶接のビード断面で割れの発生状況図、第６
図は溶加材リング説明図、第７図は溶加材リングを開先
内にインサートし友状態図。 第８図は本発明の溶接状況図、第９図は溶接割れ長さと
リング溶融量と被溶接吻溶融量との比との関係図、第１
０図はリング未溶融状態図、第１１図は実施［Ｐｌの継
手形状図、第１２図は実施例の溶接結果を示す図である
。 １・・・パイプ、２・・・ボス、３・・・溶着金属、４
・・・開先、５・・・溶加材（ＡＡ−８ｉ系合金）、６
・・・溶接トーチ、７・・・バイパルス溶接部、８・・
・タングステン電第２記 第３０ 第今図 第 ｇ図 第ｑｌ￥１ ４１３− 第１０図 第１１０ 第１２図
Claims (1)
- １゜Ａ４−Ｍｇ−８ｉ系アルミ合金の溶接において、Ａ
ｔ−５ｉ系合金の薄帯を一先内にインサートして、パル
スアーク溶接により前記薄帯を溶融させ溶接することを
特徴とするアーク溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14952881A JPS5853380A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | ア−ク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14952881A JPS5853380A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | ア−ク溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5853380A true JPS5853380A (ja) | 1983-03-29 |
Family
ID=15477101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14952881A Pending JPS5853380A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | ア−ク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5853380A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60174263A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-09-07 | ダナ、コ−パレイシヤン | 相互に溶接した第１及び第２のアルミニウム駆動軸部品で作られたアルミニウム駆動軸 |
| CN103464872A (zh) * | 2013-09-12 | 2013-12-25 | 昆山奥德鲁自动化技术有限公司 | 一种镍合金与其他金属的焊接方法 |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP14952881A patent/JPS5853380A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60174263A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-09-07 | ダナ、コ−パレイシヤン | 相互に溶接した第１及び第２のアルミニウム駆動軸部品で作られたアルミニウム駆動軸 |
| CN103464872A (zh) * | 2013-09-12 | 2013-12-25 | 昆山奥德鲁自动化技术有限公司 | 一种镍合金与其他金属的焊接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3735135B2 (ja) | 溶融アーク溶接によって金属部分を結合する方法 | |
| JPH08243754A (ja) | クラッド鋼管の内面溶接方法 | |
| CN111408824A (zh) | 一种母材haz晶粒不发生粗化的复合焊接方法 | |
| FR2393645A1 (fr) | Procede de soudure par resistance | |
| JPS5853380A (ja) | ア−ク溶接法 | |
| JPH0246307B2 (ja) | ||
| JPH06114587A (ja) | 厚板の突合わせ溶接方法 | |
| JPH06285640A (ja) | クラッド鋼管の内面溶接方法 | |
| JPS61115682A (ja) | ２電極潜弧溶接方法 | |
| JPH06114563A (ja) | アルミニュウム被覆鋼線の電気抵抗溶接方法 | |
| JPH11138267A (ja) | ２電極下向すみ肉サブマージアーク溶接方法 | |
| JP3300170B2 (ja) | 多電極サブマージアーク溶接法による終端処理方法 | |
| JP3126827B2 (ja) | アルミニウム系材の抵抗溶接方法およびインサート部材 | |
| JPS61226187A (ja) | 高合金鋼クラツド鋼管の製造方法 | |
| JPH11156545A (ja) | 片面ガスシールドアーク溶接方法 | |
| Brown et al. | Development of a solidification crack resistant weld filler metal for a stabilized fully austenitic alloy | |
| JPS60174260A (ja) | 角形鋼管の製造方法 | |
| JPH02176598A (ja) | 原子炉用燃料棒 | |
| SU1076231A2 (ru) | Способ сварки | |
| JPS63123595A (ja) | アルミニウム合金溶加材 | |
| JPS59215267A (ja) | 反転電流ア−クによるアルミニウムのろう付方法 | |
| JPS59229289A (ja) | 低温用鋼の横向溶接方法 | |
| JP2855016B2 (ja) | アルミニウム系の抵抗溶接方法およびインサート部材 | |
| JPS6390370A (ja) | 高合金クラツド鋼の溶接方法 | |
| JPS61266185A (ja) | ２電極ミグ溶接法 |