JPS585456A - 組合せオイルリング - Google Patents
組合せオイルリングInfo
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- JPS585456A JPS585456A JP2489481A JP2489481A JPS585456A JP S585456 A JPS585456 A JP S585456A JP 2489481 A JP2489481 A JP 2489481A JP 2489481 A JP2489481 A JP 2489481A JP S585456 A JPS585456 A JP S585456A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/06—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction using separate springs or elastic elements expanding the rings; Springs therefor ; Expansion by wedging
- F16J9/064—Rings with a flat annular side rail
- F16J9/066—Spring expander from sheet metal
- F16J9/067—Spring expander from sheet metal corrugated in the radial direction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関用のオイルリングであシル鋼製のサイ
ドレールと鋼製のスベーサエキスパンダを組合せた組合
せオイルリングに関するものである。かかるオイルリン
グは第１図に示す如く２本のサイトレール１．１をスペ
ーサエキスパンダ３が軸方向及び半径方向に支承し馬サ
イトレールの外周面１１１シリンダ内周面５１とが摺接
し鳥かつサイトレール内周面１３とスペーサエキスパン
ダ突起３１とが摺接するものである。
ドレールと鋼製のスベーサエキスパンダを組合せた組合
せオイルリングに関するものである。かかるオイルリン
グは第１図に示す如く２本のサイトレール１．１をスペ
ーサエキスパンダ３が軸方向及び半径方向に支承し馬サ
イトレールの外周面１１１シリンダ内周面５１とが摺接
し鳥かつサイトレール内周面１３とスペーサエキスパン
ダ突起３１とが摺接するものである。
このオイルリングはサイトレールが通常１．０ｍｍ以下
の薄巾リングであって半径方向の挙動に柔軟性を持つと
１とによってシリンダ内周面への追従性が向上されシー
ル機能が優れるものである。従って基本的な条件として
の薄巾化には鋼線材を用いざるを得ず＼この鋼材の機械
的性質がピストンリング用途としては種々問題があって
改良が望まれるものであった。その最も大きな問題とし
てはディーゼル機関の如き高温条件において鋼材はいわ
ゆる熱へたり現象を起こし自己張力を失なうものであり
九又次に太き力問題としてディーゼル機関の如き高負荷
条件においてスペーサエキスパンダ及びサイトレールの
摩耗が著しく大きく１耐摩純対策を要することである。
の薄巾リングであって半径方向の挙動に柔軟性を持つと
１とによってシリンダ内周面への追従性が向上されシー
ル機能が優れるものである。従って基本的な条件として
の薄巾化には鋼線材を用いざるを得ず＼この鋼材の機械
的性質がピストンリング用途としては種々問題があって
改良が望まれるものであった。その最も大きな問題とし
てはディーゼル機関の如き高温条件において鋼材はいわ
ゆる熱へたり現象を起こし自己張力を失なうものであり
九又次に太き力問題としてディーゼル機関の如き高負荷
条件においてスペーサエキスパンダ及びサイトレールの
摩耗が著しく大きく１耐摩純対策を要することである。
従来にあってはピストンリングの上記の問題１特に耐摩
耗性対策においては硬質クロムメッキに代表される表面
被覆及び軟窒化に代表される熱処理がなされるのが通常
でである。（例えば特公昭＋１５−１６５０２号−実公
昭４４−２４１号）しかしながらかかる表面処理によっ
て必ずしもその効果が得られるものでなく一オイルリン
グの機能に応じた選択が特に必要とされうるものである
即ち為サイトレールの外周面はシリンダ内周面との摺動
面であるため最も耐摩耗性を要求されるが１ここに高硬
度炭化物を多く有する材料を配した場合に１内周面では
スペーサエキスパンダに大きな摩耗を与えるものとなシ
ー一方スペーサエキスパンダを高硬度材料としようとす
れば１プレス成形加工が困難となる。一方前記したクロ
ムメッキはクロムメッキしたシリンダと組合わせて使用
した場合の同一材料金属接触による摩耗が生じ＼又ディ
ーゼル機関１高鉛ガソリン機関では腐食摩耗が進行する
ことによる摩耗が大キく、用途が限られるものであった
。
耗性対策においては硬質クロムメッキに代表される表面
被覆及び軟窒化に代表される熱処理がなされるのが通常
でである。（例えば特公昭＋１５−１６５０２号−実公
昭４４−２４１号）しかしながらかかる表面処理によっ
て必ずしもその効果が得られるものでなく一オイルリン
グの機能に応じた選択が特に必要とされうるものである
即ち為サイトレールの外周面はシリンダ内周面との摺動
面であるため最も耐摩耗性を要求されるが１ここに高硬
度炭化物を多く有する材料を配した場合に１内周面では
スペーサエキスパンダに大きな摩耗を与えるものとなシ
ー一方スペーサエキスパンダを高硬度材料としようとす
れば１プレス成形加工が困難となる。一方前記したクロ
ムメッキはクロムメッキしたシリンダと組合わせて使用
した場合の同一材料金属接触による摩耗が生じ＼又ディ
ーゼル機関１高鉛ガソリン機関では腐食摩耗が進行する
ことによる摩耗が大キく、用途が限られるものであった
。
軟窒化を代表とする熱処理を施すオイルリングでは赤面
の硬化と同時に母材の軟化を伴い〜−面では熱へたシの
防止に々るものの１耐摩耗性に対しては必ずしも充分で
は々い。即ちサイトレール〜スペーサエキスパンダに軟
窒化を施した場合にあってもスペーサエキスパンダ＼サ
イトレールの母材材質によっては一方を異常に摩耗させ
る結果となり〜最適の組合わせを得ることは困難表もの
であった。
の硬化と同時に母材の軟化を伴い〜−面では熱へたシの
防止に々るものの１耐摩耗性に対しては必ずしも充分で
は々い。即ちサイトレール〜スペーサエキスパンダに軟
窒化を施した場合にあってもスペーサエキスパンダ＼サ
イトレールの母材材質によっては一方を異常に摩耗させ
る結果となり〜最適の組合わせを得ることは困難表もの
であった。
本発明はかかるスペーサエキスパンダとサイトレールと
の組合せオイルリングにおいて一高温一高負荷条件にあ
っても双方の耐摩耗−耐熱へたシに著しく優れたものを
得るものである。
の組合せオイルリングにおいて一高温一高負荷条件にあ
っても双方の耐摩耗−耐熱へたシに著しく優れたものを
得るものである。
以下本発明の詳細な説明する。
まず本発明の要旨とするところは特許請求の範囲にも記
載した如く１次の３つの構成によシなるオイルリングに
ある。
載した如く１次の３つの構成によシなるオイルリングに
ある。
（１）次のスペーサエキスパンダとサイトレールな組合
わせたものである。
わせたものである。
（２）サイトレール：母材の基地組織がマルテンサイト
で１１かつ１０μ以下の硬度）ＩＶＩ！１００〜１５０
０である微細粒状炭化物が面積比で３〜７％分散してお
シー表面には全体硬度でＨＶ１８００〜１６００の窒化
化合物層を２μ以上有し〜さらＫＭＯＩ−０〜１− ８
％ｓ Ｖ Ｏ−０７〜Ｏ−１２％を含みさらに窒化化合
物層下部には２０μ以上の拡散層を有するサイトレール
。
で１１かつ１０μ以下の硬度）ＩＶＩ！１００〜１５０
０である微細粒状炭化物が面積比で３〜７％分散してお
シー表面には全体硬度でＨＶ１８００〜１６００の窒化
化合物層を２μ以上有し〜さらＫＭＯＩ−０〜１− ８
％ｓ Ｖ Ｏ−０７〜Ｏ−１２％を含みさらに窒化化合
物層下部には２０μ以上の拡散層を有するサイトレール
。
（３）スペーサエキスパンダ：母材の基地解織がオース
テナイトであシ１表面に３μ以上の全体硬度でＨＶ８０
Ｇ〜１０００の窒化化合物層を有するスペーサエキスパ
ンダ。
テナイトであシ１表面に３μ以上の全体硬度でＨＶ８０
Ｇ〜１０００の窒化化合物層を有するスペーサエキスパ
ンダ。
上記した如き本発明のサイトレールとスペーサエキスパ
ンダの組合せにあっては次の如き作用をなすものである
。つまシ１相対的に摺動する部材にあっては摩擦１摩耗
には種々の条件があるが％一般的には硬度及び硬質物の
有無及び量−組織が主たる要因と表っている。
ンダの組合せにあっては次の如き作用をなすものである
。つまシ１相対的に摺動する部材にあっては摩擦１摩耗
には種々の条件があるが％一般的には硬度及び硬質物の
有無及び量−組織が主たる要因と表っている。
本発明にあってはスペーサエキスパンダは一般的にピス
トンリング用として用いられているオーステナイト基地
組織のステンレス鋼丸よシ具体的には重量％でｃｏ、１
ｓ９６以下ｌ５ｉ１．Ｏ＊以下ｓ Ｍｎ６．５−７．６
９６１．Ｎｉ８．６−５−５４ｓ Ｃｒ１４１、０〜１
８．０９６ｓ残部不純智を含むＦｅよシなるオーステナ
イト系ステンレス鋼を６００℃以下ｒｔ ｉ ｏ”ｃ以
上の１度で軟窒化処理をする。かかる高Ｏｒのオーステ
ナイト鋼を使用する理由としては耐熱性を考慮したもの
であシー又塑性加工の加工性に優れる理由による。かか
るオーステナイト系のステンレス鋼に軟窒化を施こすこ
とによシ表面層に窒化化合物層を形成すると表面の硬度
が全体硬度としてＨＶ８００〜１０００であシ比較的に
耐摩耗性材料の硬化処理層としては低いものである。従
ってかかるスペーサエキスパンダを内周にクロムメッキ
したサイトレールな組合わせても後述する実験結果によ
っても判明する如く著しい効果は得られないものである
。
トンリング用として用いられているオーステナイト基地
組織のステンレス鋼丸よシ具体的には重量％でｃｏ、１
ｓ９６以下ｌ５ｉ１．Ｏ＊以下ｓ Ｍｎ６．５−７．６
９６１．Ｎｉ８．６−５−５４ｓ Ｃｒ１４１、０〜１
８．０９６ｓ残部不純智を含むＦｅよシなるオーステナ
イト系ステンレス鋼を６００℃以下ｒｔ ｉ ｏ”ｃ以
上の１度で軟窒化処理をする。かかる高Ｏｒのオーステ
ナイト鋼を使用する理由としては耐熱性を考慮したもの
であシー又塑性加工の加工性に優れる理由による。かか
るオーステナイト系のステンレス鋼に軟窒化を施こすこ
とによシ表面層に窒化化合物層を形成すると表面の硬度
が全体硬度としてＨＶ８００〜１０００であシ比較的に
耐摩耗性材料の硬化処理層としては低いものである。従
ってかかるスペーサエキスパンダを内周にクロムメッキ
したサイトレールな組合わせても後述する実験結果によ
っても判明する如く著しい効果は得られないものである
。
本発明にあっては１このオーステナイト系ステンレス鋼
によるスペーサエキスパンダと組合わせ石のに軟窒化し
た高炭化物量のＭＯ％Ｖを含むマルテンサイト系ステン
レス鋼を配したことによシ著しい効果を上げたものであ
る。即ちサイトレールには外周面の耐摩耗性が要求され
ることによシ通常は炭化物が多く１マルテンサイト系で
ある鋼材が用いられるものの軟窒化を施した場合に母材
の軟化が進み１窒化化合物層のみで耐摩耗性を持つため
窒化層厚さを著しく大きくとるか１又は母材の炭化物量
を著しく多くするかによって長時間の耐摩耗性維持を計
もねばシち表いものである。かかる材料社窒化層厚さを
増加することによる脆化の危険のみならず１オーステナ
イト系ステンレス鋼のスペーサエキスパンダに対し強す
ぎるため１これを著しく摩耗させる結果となるものであ
る。
によるスペーサエキスパンダと組合わせ石のに軟窒化し
た高炭化物量のＭＯ％Ｖを含むマルテンサイト系ステン
レス鋼を配したことによシ著しい効果を上げたものであ
る。即ちサイトレールには外周面の耐摩耗性が要求され
ることによシ通常は炭化物が多く１マルテンサイト系で
ある鋼材が用いられるものの軟窒化を施した場合に母材
の軟化が進み１窒化化合物層のみで耐摩耗性を持つため
窒化層厚さを著しく大きくとるか１又は母材の炭化物量
を著しく多くするかによって長時間の耐摩耗性維持を計
もねばシち表いものである。かかる材料社窒化層厚さを
増加することによる脆化の危険のみならず１オーステナ
イト系ステンレス鋼のスペーサエキスパンダに対し強す
ぎるため１これを著しく摩耗させる結果となるものであ
る。
本発明においては従来と同じくマルテンサイト系の鋼材
に軟窒化を施したサイトレールを用いるものであるが炭
化物を微細にし１かつ面積比で３〜７％としたことによ
って炭化物によるベアリング効果を外周摺動面に持たせ
ると同時に内周面にあってはスペーサエキスパンダと９
摩耗特性を次の如く改善しうるものである。
に軟窒化を施したサイトレールを用いるものであるが炭
化物を微細にし１かつ面積比で３〜７％としたことによ
って炭化物によるベアリング効果を外周摺動面に持たせ
ると同時に内周面にあってはスペーサエキスパンダと９
摩耗特性を次の如く改善しうるものである。
スペーサエキスパンダとサイトレールとの接触は第１図
に示す如く摺動というよりはむしろ一定位置の接触条件
での繰シ返したたかれ摩耗に近いものであり１デイ一ゼ
ル機関や高鉛ガソリン等の微細な燃焼残渣粒子が発生す
る機関ではこの微細な粒子が接触面摩耗を急激に増加さ
せると考えられる。その摩耗機構は主として接触面の微
少クラックの発生とそれに伴う破壊とによるものであシ
ー摩耗に対して社材料の硬度もさること力から強度も影
響するものと考えられる。
に示す如く摺動というよりはむしろ一定位置の接触条件
での繰シ返したたかれ摩耗に近いものであり１デイ一ゼ
ル機関や高鉛ガソリン等の微細な燃焼残渣粒子が発生す
る機関ではこの微細な粒子が接触面摩耗を急激に増加さ
せると考えられる。その摩耗機構は主として接触面の微
少クラックの発生とそれに伴う破壊とによるものであシ
ー摩耗に対して社材料の硬度もさること力から強度も影
響するものと考えられる。
本発明にあってはサイトレールの表面組織が１０μ以下
である微細炭化物が均一、に分散しているために炭化物
周囲から発生するクラック発生を防止することが可能で
あシー又炭化物量も面積比で７％以下にすることによっ
て脆化を防止しうるものである。一方窒化化合物層社こ
れら炭化物硬度よシ硬度が高く摩耗条件の厳しい機関の
運転初期においては充分な耐摩耗性を発揮する。さらに
本発明のサイトレールにおいては％ Ｍｏｓ Ｖを含む
鋼によりｉることによシ次の如き摩耗特性を有する即ち
、％Ａｏｓ Ｖ Ｂ一方では炭化物生成元素として作用
する一７！、軟窒化に伴う母材の軟化に対しての抵抗性
が強く窒化化合物層下部の拡散層における硬度を高く維
持しうる。
である微細炭化物が均一、に分散しているために炭化物
周囲から発生するクラック発生を防止することが可能で
あシー又炭化物量も面積比で７％以下にすることによっ
て脆化を防止しうるものである。一方窒化化合物層社こ
れら炭化物硬度よシ硬度が高く摩耗条件の厳しい機関の
運転初期においては充分な耐摩耗性を発揮する。さらに
本発明のサイトレールにおいては％ Ｍｏｓ Ｖを含む
鋼によりｉることによシ次の如き摩耗特性を有する即ち
、％Ａｏｓ Ｖ Ｂ一方では炭化物生成元素として作用
する一７！、軟窒化に伴う母材の軟化に対しての抵抗性
が強く窒化化合物層下部の拡散層における硬度を高く維
持しうる。
従って窒化化合物層が摩滅した後も拡散層が比較的に耐
摩耗性に優れるために初期摩耗が終了し定常摩耗域で運
転される機関においては充分な耐摩耗性を有するもので
ある。かかる効果は特に摩耗条件の厳しいサイトレール
外周において発揮されるが１サイトレ一ル内周の摩耗は
先に記した如き繰シ返しのたたかれによ・る疲労要因が
大きいこともあシ比較的に高硬度の拡散層が窒化化合物
層と母材間に介在することによって疲労強度をも向上し
うる効果を有するものである。かかる窒化化合物層の硬
度は全体硬度でＨＶｌに００以上ではスペーサエキスパ
ンダを著しく摩耗させ５ＨＶ１！００以下ではサイトレ
ール外局面摩耗が大きいためＨＶｌ５０ Ｇ −ＨＶＩ
２００ｆ選択される。
摩耗性に優れるために初期摩耗が終了し定常摩耗域で運
転される機関においては充分な耐摩耗性を有するもので
ある。かかる効果は特に摩耗条件の厳しいサイトレール
外周において発揮されるが１サイトレ一ル内周の摩耗は
先に記した如き繰シ返しのたたかれによ・る疲労要因が
大きいこともあシ比較的に高硬度の拡散層が窒化化合物
層と母材間に介在することによって疲労強度をも向上し
うる効果を有するものである。かかる窒化化合物層の硬
度は全体硬度でＨＶｌに００以上ではスペーサエキスパ
ンダを著しく摩耗させ５ＨＶ１！００以下ではサイトレ
ール外局面摩耗が大きいためＨＶｌ５０ Ｇ −ＨＶＩ
２００ｆ選択される。
かかる本発明のサイトレールは具体的には重量％でＣ０
，８５〜０．９５４％ Ｓｉ１．０９６以下１Ｍｎ１−
０４以下５ｃｒｌフ、 Ｏ〜１９ 、０ ％ｓ Ｍｏ
１、Ｏ〜１．Ｒ％ｓ ＶＯ−０’１〜０．１２％Ｏｆル
チンサイト系ステンレス鋼に１５５０℃〜６００℃の範
囲で軟窒化されて得られるものである。Ｃ量については
炭化物量を制御するものであって０゜８５９６未満では
炭化物量が不足し０．９５４超では多すぎる。又Ｃｒは
炭化物生成元素として作用する他耐熱性１耐食性を向上
するために用いられる。ＭＯ％ Ｖについては軟窒化に
伴う熱処理条件によって母材の軟化に対する抵抗元素と
して作用する他１炭化物生成にも寄与するものでｌ ＃
） ＳＭｏでは１．０４以上〜Ｖでは０．０７４以上で
効果を発揮しＳＭｏ１−８９６超％Ｖでは０．１２％超
では添加量に対しての顕著力効果の向上が得られないた
め１この範囲で選ばれるもので４２゜ さらに窒化化合物層の厚さはす會トレールースペーサエ
キスパンダ共に３μ未満では初期摩耗中に摩滅するため
に２μ以上は必要であり１窒化化合物層を支承する拡散
層の厚さも窒化化合物層厚さにも影蕃されるが３０μ以
上でないとその効果を発揮しない。又窒化化合物層厚さ
はサイトレール１スペーサエキスパンダの肉厚にも左右
されるがＳＯμ程度を超えた場合１脆化が著しいため６
０μ以下で選択されることが好ましい。
，８５〜０．９５４％ Ｓｉ１．０９６以下１Ｍｎ１−
０４以下５ｃｒｌフ、 Ｏ〜１９ 、０ ％ｓ Ｍｏ
１、Ｏ〜１．Ｒ％ｓ ＶＯ−０’１〜０．１２％Ｏｆル
チンサイト系ステンレス鋼に１５５０℃〜６００℃の範
囲で軟窒化されて得られるものである。Ｃ量については
炭化物量を制御するものであって０゜８５９６未満では
炭化物量が不足し０．９５４超では多すぎる。又Ｃｒは
炭化物生成元素として作用する他耐熱性１耐食性を向上
するために用いられる。ＭＯ％ Ｖについては軟窒化に
伴う熱処理条件によって母材の軟化に対する抵抗元素と
して作用する他１炭化物生成にも寄与するものでｌ ＃
） ＳＭｏでは１．０４以上〜Ｖでは０．０７４以上で
効果を発揮しＳＭｏ１−８９６超％Ｖでは０．１２％超
では添加量に対しての顕著力効果の向上が得られないた
め１この範囲で選ばれるもので４２゜ さらに窒化化合物層の厚さはす會トレールースペーサエ
キスパンダ共に３μ未満では初期摩耗中に摩滅するため
に２μ以上は必要であり１窒化化合物層を支承する拡散
層の厚さも窒化化合物層厚さにも影蕃されるが３０μ以
上でないとその効果を発揮しない。又窒化化合物層厚さ
はサイトレール１スペーサエキスパンダの肉厚にも左右
されるがＳＯμ程度を超えた場合１脆化が著しいため６
０μ以下で選択されることが好ましい。
以上記した如く本発明のオイルリングにあってけ、サイ
トレールとスペーサエキスパンダのそれぞ／ れの特徴に応じて耐摩耗性に優れた組合せオイルリング
を得るものであるが１本発明オイルリングの効果を説明
するため以下に実験結果を示す。
トレールとスペーサエキスパンダのそれぞ／ れの特徴に応じて耐摩耗性に優れた組合せオイルリング
を得るものであるが１本発明オイルリングの効果を説明
するため以下に実験結果を示す。
試験−は実機運転後の摩耗量をもって評価することとじ
１下記の機関を用いたものである。
１下記の機関を用いたものである。
（使用機関）
２２００ａａ４気筒デイーゼルエンジン（ボア径）メ（
ストローク）−８１Ｘ、１００ｍｍ（試験条件） 回転数：４０ＧＯｒｐｍ 負荷：５ｏｐｓ潤滑油：
３０番オイル 試験時間： １００時間 ○本発明サイトレール （成分（重量４））Ｃ：０．８２１Ｓｉ：０．４２ｓＭ
ｎ：０− ３８Ｓ Ｐ ：０− ００２８ｓＳ ：
０− ００８ｓＮｉ：０− １８ｓＣｒ：１７． ２Ｏ
Ｓ ＭＯ：１゜１２ＳＶ：０．１４１残Ｆｅ （窒化層）化合物層厚さ４．６μｍ硬度１Ｂ５０拡散層
厚さ ２２μ （形状）内外周ラウンドエツジ九厚さ１９５ｍｍ巾
０．６ｍｍ ０本発明スペーサエキスパンダ （成分（重量％） ） ｃ： ｏ、 ０８％ ｓｉ：
ｏ、 ８ｓ Ｍｎ： ６．１％ Ｎｉ： ４．２ｓ
Ｃｒ： １６．５％残部Ｆ’ｅ（窒化層）化合物層厚さ
２．６μｍ硬度ＨＶ９５０拡散層厚さ １２．５μ （形状）半径方向波形スペーサエキスパンダ○比較サイ
トレール１ （成分（重量＊））Ｃ：Ｏ，フ４ｓＳｉＯ−１０ｓＭｎ
：０−１２ｓ残部Ｆｅ （表面処理）内外周クロムメッキ厚さ０．１５ｍｍ硬度
ＨＶ９２０ ○比較サイトレール３ （成分）比較サイトレール１と同一 （表面処理）窒化 化合物層厚さ６．０μａｌｌ １ｌ
ｖｌ ｓ ｏ 。
ストローク）−８１Ｘ、１００ｍｍ（試験条件） 回転数：４０ＧＯｒｐｍ 負荷：５ｏｐｓ潤滑油：
３０番オイル 試験時間： １００時間 ○本発明サイトレール （成分（重量４））Ｃ：０．８２１Ｓｉ：０．４２ｓＭ
ｎ：０− ３８Ｓ Ｐ ：０− ００２８ｓＳ ：
０− ００８ｓＮｉ：０− １８ｓＣｒ：１７． ２Ｏ
Ｓ ＭＯ：１゜１２ＳＶ：０．１４１残Ｆｅ （窒化層）化合物層厚さ４．６μｍ硬度１Ｂ５０拡散層
厚さ ２２μ （形状）内外周ラウンドエツジ九厚さ１９５ｍｍ巾
０．６ｍｍ ０本発明スペーサエキスパンダ （成分（重量％） ） ｃ： ｏ、 ０８％ ｓｉ：
ｏ、 ８ｓ Ｍｎ： ６．１％ Ｎｉ： ４．２ｓ
Ｃｒ： １６．５％残部Ｆ’ｅ（窒化層）化合物層厚さ
２．６μｍ硬度ＨＶ９５０拡散層厚さ １２．５μ （形状）半径方向波形スペーサエキスパンダ○比較サイ
トレール１ （成分（重量＊））Ｃ：Ｏ，フ４ｓＳｉＯ−１０ｓＭｎ
：０−１２ｓ残部Ｆｅ （表面処理）内外周クロムメッキ厚さ０．１５ｍｍ硬度
ＨＶ９２０ ○比較サイトレール３ （成分）比較サイトレール１と同一 （表面処理）窒化 化合物層厚さ６．０μａｌｌ １ｌ
ｖｌ ｓ ｏ 。
○、比較サイトレール３
（成分）本発明サイトレールと同ニ
（表面処理）なし
○比較スペーサエキスパンダ
（成分）本発明スペーサエキスパンダと同一（表面処理
）クロムメッキ 厚さ０．１２ｍｍ１ｙｔｎ Ｈ’？：
ｅ ＊ 。
）クロムメッキ 厚さ０．１２ｍｍ１ｙｔｎ Ｈ’？：
ｅ ＊ 。
上記の本発明及び比較サイトレール及びスペーサエキス
パンダを先に記した実験条件で試験した結果が第２図及
び第３図である。
パンダを先に記した実験条件で試験した結果が第２図及
び第３図である。
第２図はサイトレール及びスベーサエキスノ（ンダ２り
１１１接部の摩耗量（摩耗深さ）を示すものであシル本
発明サイトレールは実質的に摩耗せずかつスペーサエキ
スパンダの摩耗量も従来の組合せよシ約１／３〜１／２
に減じられるものである。
１１１接部の摩耗量（摩耗深さ）を示すものであシル本
発明サイトレールは実質的に摩耗せずかつスペーサエキ
スパンダの摩耗量も従来の組合せよシ約１／３〜１／２
に減じられるものである。
次に第３図は本発明サイトレールの外周面の摩軽量を比
較したものであシ１本発明のサイトレールが外周面摩耗
に対しても著しく優れることが実証される。
較したものであシ１本発明のサイトレールが外周面摩耗
に対しても著しく優れることが実証される。
以上説明した如く１又実験によシ確認された如く本発明
のサイトレールとスペーサエキスパンダとの組合せは著
しく耐摩耗性に優れた組合せであり１１？ｌＦにディー
ゼル機関や高鉛ガソリン機関において使用せられた場合
に効果を発揮するものである。
のサイトレールとスペーサエキスパンダとの組合せは著
しく耐摩耗性に優れた組合せであり１１？ｌＦにディー
ゼル機関や高鉛ガソリン機関において使用せられた場合
に効果を発揮するものである。
第１図ニオイルリングを示す断面図
第２図：本発明サイトレールとスペーサエキスパンダの
摩耗量を比較した実験結果を示す図第３図：本発明サイ
トレールの摩耗量を比較した実験結果を示す図 付号の説明 １、サイトレール ３．スペーサエキスパンダ１１
１ １３ 第１図 第２図 第３１ｉｌ 手続補正書（方式） 昭和５７年８り／婆日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 特許庁審査官 殿 １、事件の表示 昭和６６年 特 許 組１４８９４号 ２、発明の名称 組合せピストンリング ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出願人 （ｆ１０２） ヶよ □ａＡｈｚ闘、■２番。号 ４、補正の対象 （１）明細書第１頁３行目の「組合せオイルリング」を
「組合せピストンリング」と訂正する。
摩耗量を比較した実験結果を示す図第３図：本発明サイ
トレールの摩耗量を比較した実験結果を示す図 付号の説明 １、サイトレール ３．スペーサエキスパンダ１１
１ １３ 第１図 第２図 第３１ｉｌ 手続補正書（方式） 昭和５７年８り／婆日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 特許庁審査官 殿 １、事件の表示 昭和６６年 特 許 組１４８９４号 ２、発明の名称 組合せピストンリング ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出願人 （ｆ１０２） ヶよ □ａＡｈｚ闘、■２番。号 ４、補正の対象 （１）明細書第１頁３行目の「組合せオイルリング」を
「組合せピストンリング」と訂正する。
Claims (3)
- （１）鋼製のサイトレールとスペーサエキスパンダに軟
窒化処理を施してなる組合せオイルリングにおいて１ 軟窒化した下記のサイトレールと軟窒化した下記（７）
スペーサエキスパンダを組合わせたことを特徴とする組
合せオイルリング。 サイドレー／Ｌ／：母材の基地組織が焼戻マルテンサイ
トでありかつ１０μ以下で硬度）ＩＶ１２００〜１５０
０である微細粒状炭化物が面積比で３〜７％分散してお
シー表面には全体硬度でＨＶ１８０Ｇ〜１５０Ｇの窒化
化合物層を２μ以上有し〜さらに窒化化合物層下部には
Ｎｏμ以上の拡散層を有し１かつ重量比１”Ｍｏ１．
ｏ〜ｉ、 ｓｒｓ Ｖ Ｏ−０７〜０．１２％を含むサ
イトレール。 スペーサエキスパンダ：母材の基地組織がオーステナイ
トであ９１表面に２μ以上の全体硬度でＨＶ８００〜１
００−０の窒化化合物層を有するスペーサエキスパンダ
。 - （２）前記スペーサエキスパンダが１量４テＧＯ，１５
％以下５Ｓｉｌ−０４以下ｓ Ｍｎ！ｉ、 ５〜？−５
４−Ｎ１３．ｒｉ−５，６４ＸＣｒｌ ｇ、０〜１８．
０％ｓ残部不可避的不純物を含むオーステナイト系ステ
ンレス鋼に５６０℃〜６００℃で軟窒化されてなること
を特徴とする特許 載の組合せオイルリング。 - （３）前記サイドレールが重量％でＣ０．８５〜０、
１１ ５９６％ Ｓｉｔ． ０９６以下１Ｍｎｌ．０４
以下％ Ｏｒｌ ７、０〜１ ９．０９６ｓ Ｍｏｌ．
Ｏ〜１．８４ｓ ＶＯ．０７〜０−１２４％残部不可避
的不純物を含むマルテンサイト系ステンレス鋼に５５０
”０〜６００℃で軟窒化されてなることを特徴とする前
記特許請求の範囲第１項又は第２項記載の組合せオイル
リング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2489481A JPS585456A (ja) | 1981-02-24 | 1981-02-24 | 組合せオイルリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2489481A JPS585456A (ja) | 1981-02-24 | 1981-02-24 | 組合せオイルリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS585456A true JPS585456A (ja) | 1983-01-12 |
| JPS6354137B2 JPS6354137B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=12150888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2489481A Granted JPS585456A (ja) | 1981-02-24 | 1981-02-24 | 組合せオイルリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS585456A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59127860U (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-28 | 日本ピストンリング株式会社 | 組合せオイルリング |
| JPS60108551A (ja) * | 1983-11-16 | 1985-06-14 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 組合せ油掻きリングのサイドレ−ル |
| JPS60108550A (ja) * | 1983-11-16 | 1985-06-14 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 鋼製ピストンリング |
| JPS60116844A (ja) * | 1983-11-26 | 1985-06-24 | Riken Corp | 組合せオイルリング |
| JPH0533866A (ja) * | 1991-07-26 | 1993-02-09 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | 組合せオイルリング |
| JPH0552043U (ja) * | 1991-12-18 | 1993-07-09 | 美隆 吉成 | 屋根瓦の固定構造 |
| US5308089A (en) * | 1991-08-09 | 1994-05-03 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Combined oil ring |
| US5718437A (en) * | 1995-12-19 | 1998-02-17 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Combined oil ring with spacer/expander having Cr2 N coating thereon |
| JP2002095763A (ja) * | 2000-09-26 | 2002-04-02 | Sumiden Asahi Industries Ltd | 墜落防止用安全器 |
| WO2004031434A1 (ja) * | 2002-10-04 | 2004-04-15 | Air Water Inc. | 耐摩耗性にすぐれた表面炭窒化ステンレス鋼部品およびその製造方法 |
| EP1533548B1 (en) * | 2002-08-27 | 2012-10-17 | Riken Corporation | Side rail for combination oil ring and method of nitriding the same |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431717U (ja) * | 1977-08-05 | 1979-03-02 | ||
| JPS5569743A (en) * | 1978-11-22 | 1980-05-26 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Side rail for combined oil rings |
-
1981
- 1981-02-24 JP JP2489481A patent/JPS585456A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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| KR100732506B1 (ko) * | 2002-10-04 | 2007-06-27 | 에아.워타 가부시키가이샤 | 내마모성에 우수한 표면탄질화 스테인리스강 부품 및 그제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6354137B2 (ja) | 1988-10-26 |
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