JPS5857480A - 金属性ビンの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は金Ｉ！４製ビ／の製造方法に関し、より詳細に
は、夫々が金属製のカップ状成形体から成る上部体と下
部体とを、円周端部において接着剤を介してラップ接合
して、継目の接着性、密封性、耐圧性及びこれらの持続
性に優れた金属製ビンを製造す不方法に関する。

金属素材の絞り加工或いは絞す−シごき加工で形成され
九カップ状成形体から成る上部体と下部体とを、円周状
の開放端部においてラップ（重ね合せン接合し、周状の
ＩＩＦｊ７Ｊ継目を形成させ九ビン状の金属製容器は、
所謂−の形の金属製容器に比して多くの利点を有してい
る。

従来の包装用金属製容器の内、スリーピース罐と呼ばれ
るものでは、側面継目を有する罐胴の天地に夫々罐蓋を
二重巻締して密封部を形成させており、ま念ツーピース
罐と呼ばれるものでは、金属素材の絞り加工或いは絞す
−しどき加工で形成され几カッグ状罐胴の開放端部と罐
蓋との間で二重音＃をし７て密封部を形成させている。

しかしながら、このような二車巻締構造の金属製容器で
は、密封部の耐圧性の点で、また金属素材の材料節約の
点で大きな制約を受ける。即ち、二Ｘ巻締による継目に
おいては、継目に加わる荷重によって継目を構成する素
材が先に変形し、この変形によって継目での漏洩や継目
の破壊が比較的小さな荷重で生ずるようになる。これを
防止するためには素材自体の厚みをかなり大きくとらな
ければならない、また、包装容器においては、経済性の
見地からも、容器軽量化の見地からも、用いる金属素材
を薄肉化することが常に要求されているが、容器胴壁を
薄肉化する場合には、二１１！巻締工稲戒いけ７ランジ
加工等の準備工程において、容器軸方向に加わる荷重に
よって座屈を生じやすいという問題がある。

夫々がカップ状成形体から成る上部体と下部体とをその
開放端部（おいてラップ接合して成る金属製ビンは、継
目を形成する素材が著しく薄い場合に本、継目における
素材の変形は全く生ぜず、素材の厚みに無関係な継目の
剪断強度迄耐えることが可能であり、ま九巻締工程が不
要である九め、座屈の恐れなしに容器１ＩＩＩを薄肉化
できるという利点を有１〜でいる。

１７かｌ−ながら、−上部体と下部体とをその開放端部
において接着剤を介してラップ接合して周状の側面継目
を形成する場合には、継目の接着を強固なものと、その
密封をｉｉ＊なものとする上で末だ多くの問題を解決し
なければならｆｃい。

即ち、接着剤を用いるラップ接合においては、接着すべ
き部分を間に！！！着剤層を挾んで一定の加圧下に接着
を行わなければ満足すべき接着力が得られないという問
題がある。通常の罐胴の継目のように、ラップ継目がス
トレートである場合には、重ね合せ部の加圧は比較的容
易であるとしても、カップ状成形体の円周状開放端部を
ラップ接合する場合には、重ね合せ部に圧力を加えるこ
と自体が著しく困難である。

従来、この重ね合せ部に接着に必要な押圧力を付与する
ｔめに次のような方法が考えられる。

（１）継目となる重ね合せ部を外部から加圧する方法；
例えば（イ）上部体と下部体とを嵌合させた後、内部を
加圧し、継目内方となる端縁部を外方に押し拡げる方法
、或いは（０）継目内方となる開放端縁部にたが締め力
を与えて径を縮め、その弾性回復力罠より重ね合せ部を
加圧する方法。

叩　熱膨張により開放端縁部の径を変化させ、これによ
り重ね合せ部に押圧力を発生させる方法；例えば継目外
方となる端縁部を冷却させるか、継目内方となる端縁部
を加熱させるか、或いは両者の組合せを用いる方法。

０１１）継目を形成する両端縁部の寸法差を利用する方
法；例えば継目内方となる開放端縁部の外径を継目外方
の開放端縁部の内径以上の寸法とする方法。

しかしながら、上記（１）のビ）の手段では、加圧下で
接着剤を冷却固化する工程が必要であり、生産性に劣る
欠点があると共に、継目の内圧によるずれを防止する念
めに、カップ状成形体を軸方向に抑圧しなければならず
、成形体の座屈変形を生じやすいという問題がある。

ｉ念、−ト記（１）の（ロ）の手段では、継目内方とな
る開放端縁部をたが締め用の工具に押込まねばならない
ため、この端縁部が不都合に変形し念り、或いはこの端
縁部に施した接着剤層や接着用ブライマーに傷が入ると
いう問題がある。

更に、上記（ＩＩ）の手段では、内方に位置する端縁部
を均一に加熱するのに技術的な困難が伴うと共に、仮に
加熱が可能であるとしても、冷却固化の段階でこの内方
端縁部の外径が収縮し、接着剤層の関にす＾関が生じ易
い。ま念外方に位置する端縁部を冷却する場合には、接
着剤も固化温度乃至はその近傍まで冷却され、十分な接
着力が得られない。また、両者を併用する場合、金属と
接着剤とめ熱伝導率には６桁屯の開きがあるものの、接
着剤膜厚を十分厚く、例えば２００μｍ以上取らないと
満足する温度勾配を形成することが困難である。更に、
この方法の場合、金属表面が過度に過熱されやすく、金
属表面、特にプライマーや接着剤層の劣化を生じ易い。

更に捷之、紡記佃）の手段では、両開放端縁部の嵌合が
困難であり、特に接着？ｉｌｌ膜を十分に厚く、例えば
１００μｍ以上にすると、継目乃至はその近傍で金属素
材が永久変形するというトラブルを生じ易い。

更に、これらの何れの方式の場合にも、継目の金属素材
が弾性変形を生じて；？す、接着剤にはかなりの歪が残
留するようになり、このような状態では、デンディング
や衝撃力により容易に接着破壊を生じやすく、ま食紅時
的に漏洩を生じゃすい。

更に、周状端縁部の全周にゎン乳って一様な抑圧力を生
じさせることが困難であり、接着剤の膜厚の分布が不均
一になったり、戒いは接着強度も不均一となる傾向があ
る。

従って、本発明の目的は、周状の重ね合せ接合による継
目を備え比金属製ビンを製造するに当って、重ね合せ部
を外部から加圧することなしにま製造する方法を提供す
るにある。

本発明の他の目的は、カップ状成形体の嵌合が容易で、
熱接着操作も高速短時間で行われ、その結果上述し友金
属製ビンを高生産性をもって製造し得る方法を提供する
Ｋある。

本発明によれば、夫々が金属製のカップ成形体から成る
上部体と下部体とを、円周端部においてラップ接合する
ことから成る金属製ビンの製造方法において、２３ｃの
温度及び８０１の相対湿度における吸水率が２％以下で
あり、下記式８式％（１） 式中、Ｊ（ｔｊｔ＝、は、接着剤を軟化点より６０ｃ高
い温度において、５ｏ乃至 ５．０００　ｄｙｎｇ／ｃｄの範囲の一定のすり応力に
よりクリープさせｔ場合の時定数１秒におけるクリープ
コンプライアンスを表わし、’（’）ｒｇｃ、ｔ＝１は
上記と同じ条件で定義される弾性寄寿率（Ｒ（ｔ）１＝
１）が１×１０乃至５ｘ１０−”の範囲にあり、且っ主
鎖もしくはにある少なくとも１種の熱可塑性樹脂接着剤
を用いることを特徴とする金属製ビンの製造方法が提供
される。

本発明を以下に詳細に説明する。

金属製ビンの一例を示す第１及び２図においてこのビン
は、例えば錫メッキ鋼板尋の金Ｒ製の無継目カップ状成
形体から成る下部体１と、金属製の無継目カップ状成形
体から成る上部体２とから成っており、これらのカップ
状成形体は、開放端部６と開放端部４とが重ね合せ接合
されて、周状の１１面継目５を形成することにより容器
の形に一体化されている。

この具体例において、下部体１は金属素材の高度の絞り
−しどき加工で形成された背の高い薄内側壁部６と実質
上しごき加工を受けていない厚内の底部７とから成るカ
ップであり、−１上部体２け金ｌｌＩ素材の浅絞り成形
で形成され念短い側壁８と上壁９とから成るカップであ
る。下部体２の側壁部８の高さは、継目５の巾と等１７
いか、或いは継目中よりも若干大きい範囲内にある。１
次下部体２の上壁９は上に凸のテーパー面をなしており
、十の中央には内容物の充填用乃至は取出し用の注ぎ口
１０が形成されている。か＜　ｔ、で、上部体２は所謂
ビンの肩及び菫の形で下部体上に接合されていることが
明らかであろう、 第１図に示す具体例では、下部体１の開放端部３はそれ
に近接した部分でのネックイン加工により、それ以外の
胴壁部に比して小径となるように絞られており、より大
径の上部体開放端部４内に嵌挿される。下部体開放端部
６の外面と上部体開放端部４の内面との間ＫＦｉ接着剤
層１１が設けられ、下部体と上部体との接合、固着が行
われている。接着剤１１の一部は継目５からはみ出して
、継目の内１ｌｌＩＶＣ位置する金属素材切断端縁ｆ２
に対する被覆層１６を形成していることが、耐腐食性の
点で望ましい。

本発明の重要な特徴は、周状のラップ接合の接着剤とし
て、後に詳述する範囲の吸水率、弾性寄３．４の重ね合
せ部に外部からの圧力を加える必要なしに、ま几開放端
縁３，４間に大きな抑圧力を発生させるような格別の操
作な１に、接着力、密封性、耐圧性及びそれらの持続性
に舒れｔ継目を形成し得るという知見に基ずいている。

即ち、本発明によれば、接着剤１１を関（挾んで両カッ
プ状成形体１．２を嵌合させる際に発生する必要最小限
の押圧力で、欠陥のない完全な接着が行われ、しかも嵌
合時に発生する押圧力は接着工種では最終的には緩和さ
れて接着剤層の内部歪の発生が防止されることが顕著な
特徴である。

事実、本発明によれば、継目の内側に位置する開放端部
（以下単に内方端部と呼ぶことがある）の外径をＤＩ、
外方に位置する開放端部の内径をＤｏ、両者の間に介在
させる接着剤層の厚みをｄムとＬ７’ｊとき、下記式 ％式％（） （１） の関係が成立つような寸法関係においてさえも、強固な
接着による継目を形成させ得る。

先ず用いる接着剤は高分子量の熱可塑性樹脂、特に結晶
性で熱融着可能な熱可塑性樹脂でなければならない。即
ち、本発明が対象とする周状の側面継目を有する金属製
ビンにおいては、加熱殺菌時、保存時或いは輸送時郷に
おいて容器に加わる荷重は殆んどの場合接着剤に対する
剪断力として作用する。高分子量の熱可塑性樹脂は、他
の樹脂から成る接着剤に比して引張り強度、曲げ強度等
の機械的強度が大であや、接着剤層に加わる剪断力に耐
え、苛酷な条件下においても、接着劣化、気密性低下等
を防止することができる。しかもこの熱可塑性樹脂は、
強靭性、可撓性弊の性質をも有している之め、接着剤層
に応力による歪が生じ、継目に変形が生じ几場合に本、
継目の破壊や漏洩が防止される。普之、エポキク樹脂や
ウレタ／系樹脂のような熱硬化性樹脂を接着剤として用
いる場合に比して、キュア等の時間が不要なため、極め
て短時間の内に接合操作を完了し得る。更に、熱可塑性
樹脂として結晶性のものを用いることくより、紡述した
機械的性質が一層向上され、継目を一層強固なものとす
ることができる。

この熱可塑性樹脂は、継目を構成する金属素材乃至けそ
の上のプライマー塗膜等を、比較的小さな圧力下におい
ても、そのシ、・面を十分に濡らし、これらと強固な接
着が短詩ｎｊｌの内に可能であり、このＷＩＦ力が長期
にわ几っで持続する友めには、樹脂の主鎖乃至は側鎖に
一定の濃度の極性基を有するものでなければならない。

本発明においては、かかる見地から、主鎖またシ・、１
側鎖に１０乃至１４００ミリイクイバｖ／ト（ｍａｑ）
７１００ｆ樹脂、好適には１２乃至１２００ｍｇｑ／１
００ｆ樹脂の鎖酸、カルボ／ｉ！？塩、カルボン酸無水
物、カルボ／酸エステル、カルボ／酸アミド、ケトン、
Ｒ＃エステル、ウリア（尿素）、ウレタン等に由来する
ものであり、このような熱可塑性重合体は、１述し次官
前爪を有する単量体を、重合戒いは共重合のような手段
で重合体の主鎖中に組込むか、威いはグラフト重合乃至
は末端処理のような形で熱可塑性重合体に結合させるこ
とにより得られる。ま皮オレフィン樹脂のような戻化水
素系重合体にあっては、この１合体を酸化処理すること
により、１述し次範囲のカルボニル基を含有する熱可塑
性樹脂とすることができる。

カルボニル基濃度が上記範囲よりも低い場合には、継目
を構成する素材への密層性乃至は接着力が特に比較的小
さい圧力のもとて不満足なものとなり、一方上記範囲よ
りも高い場合ＫＦｉ、接着剤層が湿度乃至は水分に対し
て敏感となって、継目の耐水性、耐熱水性が低下し、ｉ
た接着剤樹脂の凝集力が大きすぎて、熱融着操作が困難
となつ友り、強靭性が失われるという問題を生じる。本
発明においては、重合体中のカルボニル基濃度を上記範
囲とじｔことにより、比較的／Ｊ＼さい圧力のもとにお
いでも、接着力の著しい向上が得られ、接着剤をフィル
ムや、その他の形で接合部へ施用する操作や、接合時の
熱融着操作を容易に行い得る。

寸ｔ、用いる熱可塑性接着剤は、２３Ｃの温度及び８０
％の相対湿度におけるすψ水率が２％以下、特に１．５
−以下のものでなければならない。即ち接着剤樹脂を比
較的短時間で加熱溶融させる場合、接着剤の含水率が成
る範囲を越えると発泡を生じるようになる。接着剤層に
発泡が生じると、接着力が低下するばかりではなく、継
目の漏洩や耐圧性低下の原因となる。この発泡の程度は
、熱接着時の圧力の大きさとも関連しており、大きな押
圧力が印加される前記（１）乃至０１１）の方法ではこ
の発泡がさほど大きな問題とならないとしても、本発明
のように、比較的小さい抑圧下に接着を行う場合には無
視し得ないものとなる。本発明においては、この吸水率
を前述した２％以下に抑制することにより、熱接着時の
発泡の問題を有効に解消し得る。

更Ｋ、本発明に用いる熱可塑性接着剤は、比較的小さな
圧力下で強固な接着を行い、接合部に接着剤を充満させ
、更に接着層内の歪の残留を防止するという見地からは
、前記（Ｉ）式で定義される溶融時の弾性寄与率ＣＲ（
ｔ’ｌｔ＝、　）がｌＸ１０−’乃至５Ｘ１０−’、特
に２Ｘ’１０−’乃至ろＸ１０−’の範囲になければな
らない。

本明細書において規定し友弾性寄与率とは次の意味を有
する。

すなわち、一般に高分子溶融体に一定の外力が一定時間
加えられ変形する場合高分子溶融体がτ、！、ｉ弾性体
である定め、大別してその粘性Ｋｌｑ因する変形と弾性
に帰因する変形の２Ｗ／ｉの変形様式がある。これらの
変形の特徴として、応力を除去し九場合、前者の変形は
永久歪としてそのまま残存するのに対して、後者の変形
は時間とともに回復することから、クリープ回復を測定
することで双方の変形を定量的に区別することができる
。

いま、高分子溶融体のすり変形を考えると、クリープコ
ンプライアンス７ｆｔ）は溶融体の粘性による変形Ｊη
と弾性による変形Ｊｇの和で表わされる。そして、これ
らより全変形中に占めるＪ−の割合いが弾性の寄４分と
考えられる。ま九、比較的ひずみ量の小さな領域ではＪ
、と１７　はそれぞれ時間の関数であって、例えば、粘
性に起因する変形では変形量は溶融体の粘度に反比例し
かつ時間に比例し、弾性に起因する変形の大部分は高分
子溶融体の遅延スペクトル関数に関連し九時間とともに
０から１まで単調に増加する関数に比例して変化する。

Ｊ　（ｔ）中に占めるＪ、と１７の割合、更にはその時
間依存性は、高分子溶融体の性状、例えば温度、分子量
、分子量分布、可塑剤・充填剤などの添加剤等の有無に
より挙動は様々である。

実測上は、接着剤樹脂を軟化点よりも３０Ｃ高い温度に
おいて５０乃至５．０００　ｒｔｙｒ＞ａ／ａｔの範囲
の一定のすり応力によりクリープさせ、時定数１秒にお
けるクリープコンプライアンスＪ（ｔ）ｔ＝１を求め、
これと同じ条件でクリープさせ、次いで回復させ次場合
の平衡回復性クリープコンプライアンスＪ　（ｔ）ア、
ｃ、ｔ＝１を求めることにより、／　、／Ｊ（ｔ）と近
似し友Ｊ　（ｔ）　ｒｇｃ、　、＝、／　／　（ｔ＋　
ｔ＝１の値を算出することができる。

しかして、本発明においては、上述し次弾性寄与率（Ｒ
（ｔｌｔ＝１　）が一定の範囲にある接着剤樹脂を用い
ることにより、溶融状ｌＩｌ！にある樹脂の適度な弾性
的な性質を利用して、嵌合時に発生する押圧力を接着に
有効に利用しつつ、しかも接着層に生ずる歪を緩和する
ことが可能となる。即ち、この弾性寄与率が上記範囲よ
りも小さい接着剤では、嵌合時に発生する押圧力が極め
て短時間の内に緩和され、接着力は極めて小さなものと
なる。また、この弾性寄与率が上記範囲よりも大きいと
、接着時に樹脂の流動が妨げられて、禎着体への樹脂の
濡れが不完全となり、ｔａ重ね合せ部内空間を樹脂です
き間なく充満させることも困難となって、やはり接着不
良、密對不良等を生じ易くなる。

本発明においては、弾性寄与率が一定の範囲にある樹脂
の選択により、溶融樹脂の弾性的性質と粘性的性質とを
、継目の熱接着に巧みに利用し、比較的小さな圧力下に
おいても、接着力、密封性、耐圧性及びそれらの持続性
に優れｅｍ目の形成が可能となるものである。

本発明に用いる熱可塑性樹脂接着剤の適当な例を理工に
示すが、これらの樹脂の単量体組成、分子量、分子量分
布等は前述した諸要件が充足されるように選択されねば
ならないことは当然である。

このような熱可塑性重合体の適当な例は、これに限定さ
れるものでないが次の通りである。

（α）一般式 ％式％ （１） （）） 式中＋０−Ｒ１％は脚素数２乃至６のオキクアルキレン
基、およびこれらの重合物Ｒ７は羨素数２乃至２４のア
ルキレン基又はアリーレン基である、 で表わされる反復単位から成るポリエステル。

ここで二塩基酸成分として、テレフタル厳、イソフタル
酸、アジピン酸、セパチン酸、マレイン酸、フマール酸
等、グリコール成分として、エチレンクリコール、テト
ラメチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチ
レンクリコール、トリエチレ／グリコール、更にこれら
の重合体から成るポリアルキレ／グリコール等のうち、
各々１つずつの成分から成るホモポリマー、あるいはど
ちらか一方もしくは双方の成分が複数である共重合ポリ
エステルであり例えば、ポリエチレンアジペート、ポリ
エチレンセパテート、ポリエチレンテレフタレート、ポ
リテトラメチレンイソフタレート、ポリエチレンテレフ
タレート／イソ７Ｉレート、ポリテトラメチレンテレフ
タレート、ポリエチレン／テトラメチレンテレフタレー
ト、ポリエチレン／オキジペンゾエート或いはこれらの
コポリエステル乃至はブレンド。ここで接着剤の性状を
改質する目的でこれらのもののいくつかをブレンドする
か、更には他の樹脂例えばポリエチレン、ポリプロピレ
ン、アイオノマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、変性
ポリプロピレン勢のポリオレフィン系の樹脂を一部プレ
／ドして用いる場合もある。

（ｂ）　　一般式 Ｏ 式中、Ｒ３は水素原子又は低級アルキル基、Ｒ６は水素
原子、又は縦素数１乃至１２のアルキル基である、 の単量体のホモ重合体又は共重合体、或いは、上記（２
）の単量体とオレフィン類、又は他のビニルモノマーと
の共重合体或いはアクリル変性ポリオレフィン類。

例えば、ポリアクリル酸エステル、ポリメタクリル酸エ
ステル、 エチレン／アクリル酸エステル共１重合体、アクリル酸
エステル／アクリル酸共重合体、エチレン／アクリル酸
エステル／アクリル醗共重合体、エチレン／アクリル酸
共重合体、スチレン／メタクリル酸エステル／アクリル
酸共重合体、 アクリル酸グラフトポリエチレン、アクリル酸グラフト
ポリプロピレン、 アクリル酸エステル／塩化ビニル共重合体、アクリル酸
エステルクラフトポリエチレン、メタクリル酸エステル
／塩化ビニル共重合体、スチレン／メタクリル酸エステ
ル／プタジエ／共重合体、 メタクリル酸エステル／アクリロニトリル共重合体。

（Ｃ）一般式 式中、Ｒ１は水素原子、アルキル基、又ンまフェニル基
である、 のビニルエステルとオレフィン類又は他のビニルモノマ
ーとの共重合体或いはその部分ケン化物。

例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体部分ケン化物、 エチレン−プロピオン酸ビニル共重合体、エチレン／酢
酸ビニル共重合体、 アクリル酸エステル／酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル
／酢酸ビニル共重合体。

（ｄ）　　アイオノマー オレフィン類と不飽和カルボン酸、或いは更に他のビニ
ルモノマーとの共重合体をアルカリ金属、アルカリ土類
金属、或いは有機塩基で中和して得られる樹脂。

例えば、米国デュポン社から市販されているサーりン類
。

（−）　　無水マレイン酸と他のビニルモノマーとの共
１合体或いは無水マレイン陵変性ポリオレフィン。

例えば、無水マレイン醗／スチレン共重合体、無水マレ
イン酸変性ボＩＪプロピレン、無水マレイン酸変性ポリ
エチレ／。

（ｆ）一般式 ％式％（４） 式中Ｒ・は災素数８乃至１５の炭化水素基、 で表わされるポリカーボネート。更に１脂肪族ジオキシ
化合物、芳香族ジオキシ化合物等とのコポリカーボネー
ト。

例えば、ポリ〜Ｐ−キシレングリコールビスカーボネー
ト、ポリ−ジオキシジフェニル−メタンカーボネート、
ボリージオキシジフェニルエタンカーポネート、ポリ−
ジオキクジフェニル２．２−プロパンカーボネート、ポ
リ−ジオキシジフェニル１−１−エタンカーボネート。

（ｇ）　　一般式 ％式％（５） 式中ルは６乃至１６の数、罵＃ｉ４乃至１１の数である で表わされる反復単位から成るボリアはド、コポリアミ
　ド類。

例えば、ポリーω−ア２ツカプロン鹸、ポリ−ω−アミ
ンへブタン酸、ポリ−ω−アミツカグリル酸、ポリ−ω
−アミノドデカ・イン酸、ポリー〇−アミノデカン酸、
ポリ−ω−アミノウンデカン酸、ポリ−ω−アミノドデ
カ／６Ｉ、ポリ−ω−アミノトリデカン酸、ポリヘキサ
メチレンアジパミド、ポリへキサメチレンドデカミド、
ポリ−、キサメチレンドデカミド、ポリへキサメチレン
トリデカミド、ポリデカメチレンアジパミド、ポリデカ
メチレンアジパミド、ポリデカメチレンドデカミド、ポ
リデカメチレンアジパミド、ポリドデカメチレンアジパ
ミド、ポリデカメチレンアジパミド、ポリドデカメチレ
ンドデカミド、ポリドデカメチレントリデカミド、ポリ
トリデカメチレンアジパミド、ポリトリデカメチレンア
ジパミド、ポリトリデカメチレンドデカミド、ポリトリ
デカメチレントリデカミド、ポリデカメチレンアジパミ
ド、ボリデカメチレンアゼラミド、ポリドブ力メチレン
アゼラミド、ボリトリデヵメチレンアゼラミド。

ここで、接着、剤として強靭性を改良し、かつハ記の成
分から成る共重合ポリアミド更に他のポリオしフィン等
の樹脂を鎖部ブレンドして用いる場合もある。

ｆＡ）　　一般式 ％式％（７） 式中Ｒ１及びＲｓの各々は、炭素数１乃至１６のアルキ
レフ基である、 で表わされる反復単位から成るポリ尿素。

例えば、ポリへキサメチレン尿素、ポリへブタメチレン
尿素、ポリウンデカメチレン尿素、ポリノナメチレン尿
素。

（リ　一般式 式中、Ｒ１は炭素数６乃至２４のアルキレン基、ポリエ
ーテル残基又はポリエステル残基ニア？、ｏは炭素数６
乃至２４のアルキレン基又はアリーレン基：Ｒ，、は炭
素数１乃至１６のアルキレフ基又はアリーレン基：には
０又は１の数である で表わされるポリウレタン又はポリ尿素ウレタン。

例えば、ポリテトラメチレン′ヘキサメチレンウレタン
、ポリへキサメチレンデトラメチレ／ウレタン、インシ
アネート末端ポリエステル又はポリエーテルをジアミン
又は水で鎖伸長し念ポリ尿素ウレタン。

（〕）　　ポリエチレン、ポリプロピレン、結晶性エチ
レンプロピレン共重合体を、酸素酸化、オゾン＃化或い
はその他の酸化剤等で酸化して得られる樹脂。

本発明の目的に特に望ましい樹脂は重畳な順に、ポリエ
ステル、特にコポリエステル、ポリアミド、アイオノマ
ー、酸変性ポリオレフィン、ポリカーボネート類である
。

適当なコポリエステルは、二塩基酸成分としてテレフタ
ル酸単位及び他の二＃１基：（，１単位を含有し且つジ
オール成分としてテトラメチレングリコ−尤単位を含有
する・ボＩ）ｘｘテ〜、或いは二塩基酸成分としてベン
ゼンジカルボン酸単位を含有し、且つジオール成分とし
てテトラメチレングリコール単位と他のジオール単位と
を含有するコポリエステルであり、適当なポリアミドは
炭素数１００個当りのアミド基の数が４乃至１２の範四
にある少なくとも１種のナイロン類である。

本発明に用いる熱可塑性樹脂は十分に高分子量であるべ
きであり、一般に６０００以上、特に９．０００乃至５
００，０００の数平均分子量を有することが望ましい。

を次、この樹脂は、熱融着性や熱接着操作の容易性の見
地から、８０乃至２８０Ｃ１特に９０乃至２４０Ｃの軟
化点（融点ンを有することが望ましい。

これらの樹脂には所望に応じて、それ自体周知の配合剤
、例えば紫外線吸収剤、安定剤、滑剤、酸化防止剤、充
填剤、顔料、染料、帯電防止剤等を、公知の処方に従っ
て配合することができる。

無継目カップを構成する金属素材としては、未処理の鋼
板（ブラックプレート）、各種表面処理鋼板、例えば錫
メッキ鋼板（ブリキ）、亜鉛メッキ鋼板、アルミメッキ
鋼板、ニッケルメッキ銅板、クロムメッキ鋼板等のメッ
キ鋼板；電解クロム酸処理鋼板等の電解処理鋼板ニリン
酸及び／又はクロム酸処理鋼板等の化学処理鋼板や、ア
ルミニウム等の軽金属板或いはこれらの複合材等が使用
される。

無継目カップをするために１．上述した金属素材を円板
等の形状に打抜き、絞りポンチと絞りダイスとの間で、
１段載いは多段の絞り加工に付し、所望により絞りカッ
プをしごきポンチとしごきダイスとの間で多段のしごき
加工に賦す。これらの絞り加工やしごき加工の操作や条
件は、それ自体公知のものであり、それ自体公知の条件
で行うことができる。

加工に付する金属素材の素板厚は、ビンの最終寸法や素
材の種類によっても相違するが、一般ＶごＱ、２乃至０
，５關、特に０．２乃至０．３５＋ｎの範囲にあるのが
望ましく、一方しごき加工を行う場合にはその側壁部の
厚みは０．０５乃至ａ２０閣、特に０．０６乃至０．１
７＋ｍとなるようにするのがよい。

この金属素材には、カップ成形に先立って予じめ耐腐食
性の保護塗膜を施こし、或いは成形後のカップに、トリ
ミングを行い、必要により洗滌処理、例えばｌｌ／＠及
び／又はクロム＃による表面化学処理を行つ素抜、少な
くともその内面に耐腐食性の保護塗料を施こす。この保
護塗料としては、熱硬化性及び熱可塑性樹脂から成る任
意の塗料；例えばフェノール・エボキン塗料、アミノー
エボキ／塗料等の変性エポキシ塗料：例えば塩化ビニル
−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢醗ビニル共！合
体部分ケン化物、塩化ビニル−酢酸ビニル−無水マレイ
ン酸共重合体、エボヤシ変性　、エポキシアミノ変性−
或いはエポキシフェノール変性−ビニル樹脂塗料等のビ
ニル又は変性ビニル塗料；アクリル樹脂系塗料：スチレ
ン−ブタジェン系共重合体等の合成ゴム系塗料等が使用
される。

これらの塗料は、エナメル或いはラッカー等の有機溶媒
溶液の形で、或いは水性分散液又は水溶液の形で、スプ
レー塗装、浸漬塗装、静電塗装、電気泳動塗装等の形で
カップに施こす。勿論１、前記樹脂塗料が熱硬化性の場
合には、必要により塗料を焼付ける。

本発明において、前記接着剤は、カップの接合すべき開
放端縁部に、カップ相互の嵌合に先立って施こす。この
接着剤層は、樹脂層の厚みが１０乃至２００μｍ１特に
２０乃至１５０μｍとなるように施こすのがよく、且つ
重ね合せ接合部の巾、即ちラップ巾が１乃至３０１１１
１、特に２乃至２０■となるように施すのがよい。

接着剤樹脂は、種々の形態、例えばフィルム、粉体、ス
ラリー、溶液、プラスチゾル乃至はエマルジョンの形で
所望とするカップの部分に施こすことができ、％にこの
接着剤を取扱い及び塗布操作が容易で、乾燥等の操作が
容易なフィルムの形で施用するのが望ましい。

接着剤の施用は、接着剤の形ｌＩｌに応じて、ラミネー
ト、押出（エクストルート）、静電粉体塗装、電着塗装
、スプレーコート、ノズル吐出、ディップコート、ロー
ルコート、ブラッシング（刷毛塗り）等の塗布方式を採
用できる。

金属素材の接合すべき部分に前記保−塗料が施されてい
る場合には、この塗料は接着剤（対してブライマーとし
て作用し、望ましい接着性が得られる。勿論、接着剤の
施用に先立ってプライマーとなる塗料を金属素材に予じ
め施こすこともできる。

ま念、カップの円周状開放端部を重ね合せ欅合する場合
には、継目の内情に必然的に金属素材のカットエツジが
露出する。このカットエツジを、カップの嵌合に先立っ
て、接着剤テープで包み込むか、或いは接着剤の粉末、
スラリー、溶液をこのカットエツジに施こして、カット
エツジの保護を行うこともできる。

接着剤は、継目の内側或いは外側となるカップ開放端縁
部の外面或いは内面に施こすことができ、ま几両面に施
こすこと本できる。

接着剤を施したカップに他方のカップを嵌合させ、次い
で重ね合せ部に存在する接着剤を溶融させ、必要により
継目を冷却して継目を形成させる。

重ね合せ部の加熱は、高周波誘導加熱、赤外線加熱、熱
風加熱、加熱体からの伝熱加熱等によることができ、ま
ｔ継目の冷却は放冷、空冷、水冷等の任意の操作による
ことができる。

本発明においては、Ａｆ［ｅ（ＩＩ）及び（１）式で規
定した寸法関係で、即ち継目の外方となる開放端部と継
目の内方となる開放端部との間で接着剤層が適度な力で
圧接挾持される状態で接着剤の溶融が行われ、気密性及
び接着力に優れた継目が形成される。

この際、接層後の接着剤の−みが１０乃至１５０μｍ１
特に１０乃至１００μｍとなるようにするのが望ましい
。

本発明によれば、継目を形成する各部分の寸法を前記（
ＩＩ）式を満足するようにしたことにより、カップ状成
形体の嵌合も比較的容易になし得るという利点も達成さ
れる。

また、カップの嵌合ＫＩＩＬ、では、外ＩＩＫ位置する
開放端部を加熱による膨張させておくと嵌込みが一層容
易である。

本発明によるビンは、炭酸飲料、ビール、発泡酒等の自
生圧力を有する内容物に対する容器として、ま友窒素ガ
ス、液体窒素等を内容物と共に充填する内圧容器等とし
て特に有用である。

本発明により得られる金属製ビンは、従来のプラスチッ
クビン（ポリエチレンテレフタレート２軸延伸ボトル）
やガラスビンに比しても顕著な利点を有する。これらの
利点をまとめて示すと、Ａ表の通りである。

第　　Ａ　　表 本発明を次の例で説明する。

まず、本発明の実施例等に用いる熱可塑性接着剤の各種
物性は以下に述べる方法に従って測定した。なお、これ
らの原物性はその物理的意味が明確な亭から、以下で述
べる方法以外の側室方法によっても十分測定が可能であ
り、何らその測定法Ｋ１１Ｊ限を加えるものではない。

〔接着剤物性の測定〕

イ、ｌｌ水率の測定 厚さ０．１■面積２５−のフィルム状の接着剤樹脂を試
験片として使用しｔｏ　この試験片の乾燥状態の重量Ｗ
・と、これをｉＩ酸アンモニウム（（晃ＳＯ，）飽和塩
水溶液で調温したデシケータ−中に２５ｃで５ケ月放置
した後の重量Ｗとから、次式よりこの試料の吸水率ｉ　
Ｃ（−）を算出し念。

７　Ｃ＝−−、−ｘ　１００　　−−−　ＣＬＩＤＪＪ
６ ０、弾性寄与率の測定 に、　Ｅ、ｖａｎ　Ｈｏ１ｄｅｒ　７．　Ｗ、　Ｗｉｌ
ｌｉａｗｈｚ　（Ｊ、　ｐｏｌｙｙ＋。

５ｃｉ、１土、２４３（１９５５））Ｋ示されている、
単純すりクリープ測定装置を改良し友第６図に示す装置
を用い念。

第３図における側照符号は次の意味を有する。

Ａ、Ａ’　　試料 Ｂ、Ｂ’　　試料装着ディスク ｃ、ｃ’　　電解クロム酸処理鋼板α１０■Ｄ　　　す
き間調整ネジ Ｅ　　　スペーサー Ｇ　　　おもり Ｈ恒温ｉｔ（窒素カス置換） Ｉ　　　差動トランス Ｊ　　　荷重負荷時間調整モーター 面積ａ１膜厚ｄの接着剤樹脂から成るフィルム状試験片
２枚（ＡＡりを、１厚さ０．１０■の５枚の電解クロム
処理鋼板ｃｖｃ’でそれぞれサンドイッチし、上下の鋼
板はネジでディスクＢＢ’　Ｋ止め、中の鋼板Ｃ′は一
方はピアノ線と他方は差動トランスに連らなる棒にクラ
ンプを介して接続し友。曳いていの接着剤はその溶融時
に鋼板ｃ、ｃ’と良好な密着性を示しクリープ夾験中に
鋼板と接着剤量ですべりが発生する事はなかつ友が、す
べりが起る場合にはブライマーを塗布し友鋼板を用いる
と有効であった。スペーサーＥは鋼板とフィルムの全厚
みに一致するように選びネジＤで試験片全体をゆるく固
定した。

次いで装置の破線内部分を接着剤の軟化点＋６０Ｃの温
度に恒温し、ま几、その室内は窒素ガス置換して所定温
度に達し九後６０分後にクリープ試験を開始し友。荷重
はピアノ線の先端に可変のお本りＧで加えられ、負荷時
間は、偏心カムを接続し友モータ゛−により丁度１秒と
なる橡に調整されている。変位の時間的変化Δ１（ｔ）
は、差動トラ／／ スにより時々刻々測定し、短時間の変位の記碌には電−
オシロスコープを併用しｔｏここで、試料の形状および
負荷４重はそれぞれの接着剤の性状に応じて、測定精度
が最も良くなるようにα＝１〜２５ｃＩ１１、ｊ＝Ｑ、
Ｑ５〜１００ａＲ，Ｇ−０．０５〜２０〜の範囲から適
宜選択して用い友。

変位をΔ’　（’）　（ｍ）、荷重をｐ（ｄ−一）とす
る時、時刻ｔにおけるクリープコンプライアンス／　（
７’）Ｃｄｌｄｉｎりは次式で与えられる。

ここでは、時刻ｔ＝０に於て、荷重を負荷し、ｔ＝１に
於てこの荷重を除去した（第４−Ａ図）。

この場合のＪ（ｔ）の典型的な挙動は第４−８図に示さ
れる。弾性寄与率の計算に必要なＩ　（’）　ｒａｔ、
　ｔ　＝　１は、時刻ｔ＝１でのクリープコンプライア
ンスＪ（ｔ）、＝１と定常コンプライアンス’　（’）
　ｔ　＝　Ｏ）との差から求め友。こうして、この接着
剤のこの温度での弾性寄与率Ｒ（ｔ）ｔ＝、を次式より
計算した。

ま曳、以下の実施例に於てけ、次に述べる方法に従って
金属製ボトルの評価を行った。

〔金属製ボトルの評価〕

イ、接合部ずりせん断強度の測定 接合部の金属製ボトル、そ１７て、これに水を充填して
７１］Ｃにて１０時時間待させ素抜真空乾燥し念ものＫ
ついて、それぞれ高さ方向７１、円周方向２１の接合部
を含む試料片を切り出し、テンンロンを用いて引張９速
度１００閣／麿、室温下ですすせん断破壊澗′試験を行
い、ラップ接合部の接着面積を考ＭＩ、てずすせん断強
度として表記した。各々５本のボトルについて測定し、
それらの算術平均値を持って測定値とし几。なお、ここ
で５５〜５７１１／ａＡ以上と表記されているものは、
板の破断が生じ次もので、実際の強度はこれ以上の値で
ある事を表わしている。

０．５０ｃ３ケ月の経時試験 ・漏洩および破網率 上部体と底部体が離別しｔす、あるいけどちらかが変形
して接合部にすき間の見られるものを破網とした。まｔ
、２５Ｃでの内圧が、充填直後に比べて５％以上低下し
ているもの、そして、接合部近傍に何らかの内容品のに
じみ出しが観察されるものを漏洩と見なし念。表には、
５０本中の漏洩数と破網数の総和を漏洩率（％）として
示し、カッコ内にはそのうちの破網率（％）を示し之。

ハ、デンテイングテスト 金属製ビンにそれぞれの所定の内容品を充填し素抜、第
５図に示すような、重さ４に４の錘（Ａ）ｆ一定高さく
６■）より水平方向に対して２２．５゜の角腐で傾斜し
友金１１Ｅ製ピン（Ｈ）接合部の外部体端シより０．３
　ｗｓの位置へ垂直に自然落下させる。

この試験で、上部体と底部体とが離別しｔり接合部にす
き間が発生した本のを破網、２３［で４８時間放置後に
内圧を測定し充填直後に比べて５％以上の低下が見られ
る本の、そして接合部近傍に内容品のにじみ出しが観警
されるもの、を漏洩と見なし友０表には、上記漏洩ビン
と鍍銅ビンの総和を漏洩率（％）として示し、カッコ内
にはそのうちの破網率（％）を示し友。

なお、試験条件としてＯＣと２５Ｃｔ−選び試験体全体
が十分その温度に到達しているのを確認し比重で、それ
ぞれ５０本の試験を行つ±。

実施例１〜４、比較例１１２゜ 素材厚０．２３１０１のアルミ板（３００４材、　ＨＩ
３）の内外面に変性ビニル系塗料をそれぞれ全体の塗膜
量が１５０町／ｄぜ、６０町／ｄイとなるように塗布、
焼付を行った後に９４ｗｍの径の円板に打抜き、通常の
プレス加工により成形を施し、接合部端縁の内径が６４
．５８■で中心部に直径２５ｍの注ぎ口を有する上部体
を作製し念。

一方、素材厚０．６０−のアルミ板（３００４材。

ＨＩ３）を約１４２■の径に打抜き、絞りポンチと絞り
ダイスとの間で内径が約８５−のコツプ状に成形する。

次いで、このコツプ状成形物を再絞り工程に賦しｔ後直
径約６６．１１ｗＩのしごきポンチとダイスによりしご
き加工を施し次。この外面に変性ビニル系塗料を塗膜量
が６０■／ｄ−になるようにマンドレルコーターで塗布
稜焼付し、更に内面にも同じ塗料を塗膜量１５０岬／ｄ
ｒｒ？になるようにスプレーコートし、焼付を行っ几。

次いでネックイン加工を行ってその円周端縁の外径がそ
れぞれ６４．４３．　６４．４５．　６４．５０．　６
４．５８■（実施例１〜４）、６４．６２１ＤＩ（比較
例１）、６４．３６■（比較例２）の６種の下部体を作
製した。

この下部体の外面側端縁全周にわたって約４ｗｍ巾、厚
さ８０μｍで、ダイマー酸とポリアルキレンポリアミン
及びヘキサメチレンジアミンより縮合重合させて得られ
たポリアミドＡを、ギアーポンプが付属されたホットメ
ルトアプリ−ケータ−により塗布した。

この様に得られた上部体と接着剤を塗布した下部体とを
欽合し、嵌合部を高周波加熱させて接着剤を溶融し念後
冷却固化させて上部体と下部体を接着剤を介して接合し
た容・量的５００−の・金属製ビンを作製し友。なおこ
こで、嵌合（際し実施例４では上部体を約１５０−Ｃ１
比較例１では上部体を約２５０ｔ？に加熱して端縁を拡
げ比重で嵌合を行い、比較例２では接合に際して注ぎ口
より空気を吹き込み内圧を約５Ｋｆ／−に保ち両部体を
拡げｔ上で接着剤を溶融そして冷却同化さ剃ちこれらの
金属製ビンに合成炭−飲料を充填し注ぎ口を密栓し念後
キャンウオーマ−により４２Ｃで殺菌を施し、５０Ｃで
の経時試験を行うとともに、ＯＣと２５［でのデンテイ
ングテス）１行ってビンの強度を評価し念。表ＩＫはこ
れらの結果を示す。また接着剤の物性並びに両部体端縁
の寸法屯併記した。

実施例５．、＆　　比較例３゜ 素板厚０．２３＋＋ｍのアルミ板（３００４材Ｈ１９）
の内外１ｉｌｉＫｆ性ビニル系塗料をそれぞれ全体の塗
膜量が１８０ｑ／ｄｍ”、ｅ、ｒ３ｑ７ｄＷ？となるよ
うに塗布、焼付を行つｔ後に２５０日の径の円板に打抜
き、通常のプレス加工により成形を施し、接合部端縁の
内径が１１０．６■で中心部に直径６０閣の注ぎ口を有
する上部体を作ｓｉｔ、た。

一方、同じ慾装板よ−りやは９２５０■の径の円板を打
抜き、プレス加工により成形を行って接合部端縁の外径
が１１０．６ｓｍ＋の下部体を作製した。

この下部体の端縁全周にわ１こって、その外面側約６■
巾、内面側約２ｍ巾で１ノ下のように接着剤を塗布した
。すなわち、冥施例弓ではポリテトラメチレンテレフタ
レート（ＰＩＴ）／ポリテトラメチレンイソフタレート
（ｐＨＩ）から成る共重合ポリエステルＡの粉末、共重
合比ｐ　Ｂ　Ｔ／ｐ　Ｂ　１−７０／３０、粒径２５μ
ｍ、全下部体の端縁外面側６１Ｅ１１、内面側２ｍのみ
が紅出するようにマスキングし几上で静電塗装を行い２
更に赤外線ヒーターにより粉体を溶融させ約８５μｍの
膜厚で接着剤を塗布した。ま念実施例６でけ、膜厚８０
μ屡巾８■のナイロン１１フィルムを、あらかじめ高周
波加熱した下部体外面端縁２周にわたり約２．５１はみ
出るよう（貼着し、しかる後再度端縁を高周波加熱しな
がらこのはみ出し部分をロールにより折り返して内面＠
に粘着させ端縁が接着剤により被覆され皮下部体を作製
した。一方、比較例５では、１１１８０μ眉、巾８ｓａ
＋＋のナイロン６１０フィルムを前記実施例６と同様の
方法により下部体に貼着、折り返１ッを行っ友。

この様に得られ之、上部体と接着剤を塗布し皮下部体と
を恢合し、嵌合部を高ｍｓ加熱して接着剤を溶融した後
、冷却固化させて上部体と下部体を接合し定容量的２ｔ
の金属製ビンを作製した。

これら金属製ビンの接合部のすりせん断強度を、接合直
後のものと、これに水を充填して７０ｃで１０時時間待
させたものについて測定した。更Ｋ、これらにビールを
充填し注ぎ口を密栓し几後６５Ｃ３０分の殺菌を施しｔ
上で５０ｃで経時させ６ケ月後の漏洩、鍍銅の有無を観
察ｌ−念。表２には、これらの結果を各接着剤の物性値
とともに示す。

実施例７．　、８．　　比較例４．、、５゜素材厚０．
２３ｍのアルミ板（３００４材、ＨＩ３）の内外面に変
性ビニル系塗料をそれぞれ全体の塗膜量が１５Ｄｑ／ｄ
ＰＰ／、６０９／ｄｄ、とｆ！る１’）に塗布、焼付を
行つ＊＊ｔｃ’；’４■の径の円板に打抜き、通常のプ
レス加工により成形を施し、接合部端縁の内径が６４．
６６諺で中心部Ｋ［径２５−の注ぎ口を有する上部体を
作製した。

一方、素材厚０．３０ｍのアルミ板（３００４材、ＨＩ
３）＝２約１４２閣の径に打抜き、絞りポンチと絞りダ
イスとの間で内径が約８５層のコツプ状に成形する。次
いで、このコツプ状成形物を再絞り工程に賦した後直径
約６６．１　ｍｓのしごきポンチとダイスてよりしごき
加工を施し念。この外面に変性ビニル系塗料を塗膜量が
６０１ｕ）／ｄｉ　　になるようにマンドレルコーター
で塗布後焼付し、更に内面にも同じ塗料を塗膜量１５０
岬／ｄ−になるようにスブンーコートし、焼付を行っｔ
後に、ネックイン加工を行ってその内局端縁の外径が６
４．６０關の下部体を作製した。

この下部体の外面側端縁全周にわ几っで約４冒巾で以下
のように接着剤を塗布した。すなわち、実施例７では、
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）／ポリエチレン
インフタレートＣＰＥＩ）から成る共重合ポリエステル
１、共重合比ＰＥＴ／’　ｐＥＩ＝８０７２０、および
ＰＢＴ％ＰＢＩから成る共重合ポリエステル、共重合比
ｐＢＴ／ＰＢＩ＝６５／３５．そしてエチレン酢酸ビニ
ル共重合体（ＥＶＡ）、共１合比ＰＥ／ＶＡ＝９０／１
０の５成分から成る共重合ポリエステルブレンドＡ（ブ
レンド比ＰＥＴ／ＰＥＩ　：　ＰＢＴ／ＰＢＩ　：　Ｅ
ＶＡ＝２　：　７　：　１　）の膜厚４０μｍのフィル
ムをあらかじめ高周波加熱した下部体外面端縁に結着さ
せた。ま霞、実施例８では、二塩基酸成分としてテレノ
タル酸とアジピン酸のモル比が９：１でグリコール成分
としてテトラメチレ／グリ；−ルを成分とする共重合ポ
リエステルＢで充填剤として酸化チタ／（ＴＬＯ＊）１
５ＰＥＲ含有する粒径１５にの樹脂粉末金柑い、膜厚的
４０μｍとなるように静電塗装した後、熱風オーブン釦
より樹脂を溶融成膜させ友。一方、比較例４では、ダイ
マー酸とポリアルキレンボリアオンを縮合重合させて得
られ定ポリアミドＢをホットメルトアプリケーターによ
り上記形状で約４０μｍの厚さに塗布し九〇ｉ比、比較
例５では、ポリエチレンテレフタレート（ｐＥＴ）と共
１合ポリエステルＰＥＴ／ＰＥ１％共重合比ＰＥＴ／Ｐ
ＥＩ＝７０１５０、の２成分からなる共重合ポリエステ
ルブレンドＣ（プレンド比ＰＥＴ　：　ＰＥＴ／ＰＥＩ
＝５　：　７）、の膜厚４０μ馬のフィルムを実施例７
と同様に下部体外面端縁に貼着させた。

この様に得られ友、上部体と接着剤を塗布し皮下部体と
を嵌合し、嵌合部を高周波加熱させて接着剤を溶融した
後冷却固化させて上部体と下部体を接合した容量約５０
０−の金属製ビンを作製した。

これらの金属製ビンにコーラを充填し注ぎ口を密栓した
彼キャ／ウオーマ−により４２Ｃで殺菌を施した後、５
０Ｃでの経時ト験を行うとともに一〇Ｃと２５ｃでのデ
ンテイングテストを行ってビンの強度ｔｌｌＩＦ価した
。表３には、これらの結果を各接着剤の物性値とともに
示す。

実施例９〜１２．比較例＆ 素材厚０．２３ｍのブライト錫メッキ鋼板（ｒ−１材、
めっき量＃５０１５０）の内外面にエボキシュリア系塗
料をそれぞれ全体の塗膜量が１５０ｗｖ／ｄｒｒｌ、６
０Ｗ９／ｄｗｌ　　となるように塗布、焼付を行った後
に９４ｗｍの円板にｒＪ抜き、通常のプレス加工により
成形を施し、接合部箋縁の内径が６４．５６關で中心部
に直径２５閣の注ぎ口を有する上部体を作製した。

一方、素材厚０．３０ｍの錫メッキ鋼板を約１４２１の
径に打抜き、絞りポンチと絞りダイスとの間で内径が約
８５ｍのコツプ状ＶＣ成形する。次いで、このコツプ状
成形物を再絞り工程に賦し念後、直径約６６．１１ａＩ
のしごきポンチとダイスによりしごき加工を施し念。こ
の外面Ｋｆ性エポキシ系塗料を塗膜量が６０■／ｄｆｒ
？　になるようにマンドレルコーターで塗布後焼付し、
更に内面（は、エボキ′７ユリア系塗料を塗膜量１５０
■／ｄｒｉ　　になるようにスプレーコートし、焼付を
行つ定径に、ネックイン加工を行ってその円周端縁の外
径が６４．５０１の下部体を作製し皮。

この下部体の端縁全部にわたって、その外面儒約４ｍ巾
、内面側約Ｚｔｚｍ巾で以下のように接着剤を塗布し念
。すなわち、実施例９では、二塩基酸成分と【７てテレ
フタル階とイン７タル酸のモル比が８：２、グリコール
成分としてテトラメチレンｙ＋）　：ｙ−ルト）　’）
　：’−チレングリコールのモル比力２０：１の成分比
から成る共重合ポリエステルＤで膜厚５０μｍ１巾６１
のものを、あらかじめ高周波加熱した下部体外面端縁に
全周にわたり約２−はみ出るように貼着し、しかる後、
再度端縁を高周波加熱しながらこのはみ出し部分をロー
ルで折り返して内面１ＩＶｃ貼着させ端縁が接着剤によ
り被覆され皮下部体を作製した。ま念、実施例１０では
、無水マレイン酸変性ポリプロピレン粉末、粒径６５μ
隅、を下部体の端縁外面ＩＩ４■、内面側２ｍのみが露
出するようにマスキングし定径、静電塗装を行い、ｊ！
に赤外線ヒーターにより粉体を溶融させ、約５０μ風の
膜厚で塗布し念。ま友、実施例１１では、埴ビ酢ビ共市
合体、塩、ビニ酢ビ＝８．５；１．５、！１０％溶液が
滴定された浴Ｋ、下部体を１直方向より約７０°仲斜さ
せて、ゆるやかに回転させながらその端縁の一部を溶液
に浸漬した後、熱風オープンで溶剤を飛散させ樹脂を溶
−させて膜厚約５０μ凰の上記形状の接着剤膜を形成し
友。更に実施例１２では、ラウリンラクタムとカプロラ
クタムのモル比が９′＝１の成分から成る共重合ナイロ
ン粉末、粒径１０μ講について先の実施例１０と同様の
手順で端縁部に約５０β寓皮膜を形成せしめ友。一方、
比較例６では、アクリロニトリル（，４）／ブタシェフ
ｖ３′）／メチレン（Ｓ）ランダム共重合体粉末、Ａ：
Ｂ：Ｃ−４：２：４、粒径２０μｍを実施例１０と同様
の手順で約５０＃肩の皮膜を端縁部に形成せしめ友。

この様に得られた、上部体と接着剤を塗布し皮下部体と
を嵌合し、嵌合部を高周波加熱して接着剤を溶融し念後
、冷却固化させて上部体と下部体を接合した容量約５０
０ＷＩｔの金属製ビンを作製した。

これらの金属製ビ／にコーラを充填し注ぎ口を密栓し７
食後キャンウオーマ−にて４２ｃで殺菌を施し、５［Ｉ
Ｃでの経時試験を行うとともに、ＤＣと２５Ｃでのデン
テイングテストを行ってビンの強度を評価し文。表４Ｙ
−は、これらの結果を各接着剤の物性値とと本に示す。

【図面の簡単な説明】

第１図は、金楓製ビンの上部体と下部体とを夫々別個Ｖ
Ｃ示す断面図、 第２図は、−Ｌ部体と下部体とを重ね合わせ接合して成
る金属製ピンを示す断面図、 第６図は、すりクリープコンプライアンスの測定に用い
る測定装置を示す図、 第４−Ａ図は、クリーブコンプライアンスの測定時にお
ける荷重変化を示す線図、 第４−Ｂ図は、クリーブコンプライアンスの経時変化を
示す線図、 第５図は、デンチングチストの概略を示す説明図であっ
て、 側照数字１は下部体、２は上部体、６及び４Ｆｉ開放端
部、５は（１１面継目、６は薄肉側壁部、７は底部、９
ｉ１を上壁、１０Ｖｉ注ぎ口、１１は接着剤、１６は被
榎層を夫々示す。 特許出願人　　岸　本　　　昭 代理人　弁理士　　　−鈴　　木　　郁　　男第４−Ａ
図 第４−Ｂｌ！１ 第５１！＋

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）夫々が金属製のカップ成形体から成る上部体と下
   部体とを、円周開放端部においてラップ接合することか
   ら成る金属製ビンの製造方法において、２３Ｃの温度及
   び８０チの相対湿度における吸水率が２％以下であり、
   下記式 ％式％） 式中、Ｊ（ｔ）ｔ＝１は、接着剤を軟化点より５０Ｃ高
   い温度において、５０ 乃至５，０００　ｄｙｎｅ／ｃｄの範囲のすり応力によ
   咬クリープさせ次場合の時 定数１秒におけるクリーブコンプラ イアンスを表わし、Ｊ（’）　ｒｇｃ、　を−０は上記
   と同じ条件でクリープさせ、 次いで回復させた場合の平衝回復性 クリープコンプライアンスを表わす、 で定義される弾性寄与率（Ｒ（ｔ）　ｔ＝１）が１×１
   ０４乃至５ｘ１０−’の範囲にあり、且つ主鎖もしくけ
   側＠に含まれる一〇−基濃度が１０乃至１４００ミリイ
   クイバレント／１［１０Ｆ接着剤樹脂の範囲にある少な
   くとも１ｍの熱可塑性樹脂接着剤を用いることを特徴と
   する金属製ビンの製造方法。
2. （２）上部体、下部体及び接着剤層が、ラップ接合部の
   内側となる開放端部の外径をＤＩ、外側となる開放端部
   の内径をＤｏ、接着前の接着剤層の厚みをｄムとしたと
   き、下記式 ％式％ を満足する寸法関係にある特許請求の範囲第１項記載の
   方法。
3. （３）＃配接着剤を構成する樹脂は平均で６，０００以
   上の数平均分子量を有する特許請求の範囲第１項記載の
   方法。
4. （４）前記熱可塑性樹層は８０乃至２８０Ｃの軟化点を
   有するものである特許請求の範囲第１項記載の方法。
5. （５）前記熱可塑性樹脂は少なくとも１ａｌのコポリエ
   ステルである特許請求の範囲第１項記載の方法。
6. （６）＃記コポリエステルは、二塩基酸成分としてテレ
   フタル酸単位及び他の二塩基酸単位を含有し且つジオー
   ル成分としてテトラメチレングリコール単位を含有する
   コポリエステルである特許請求の範囲第５項記載の方法
   。
7. （７）前記コポリエステルは、二塩基酸成分としてベン
   ゼンジカルボン酸単位を含有し、且つジオール成分とし
   てテトラメチレングリコール単位と他のジオール単位と
   を含有するコポリエステルである特許請求の範囲第５項
   記載の方法。
8. （８）前記熱可塑性樹脂は、炭素数１００個当りのアミ
   ド基の数が４乃至１２の範囲にある少なくと４１雅のナ
   イロンである特許請求の範囲第１項記載の方法。