JPS5857630B2

JPS5857630B2 - 点火装置

Info

Publication number: JPS5857630B2
Application number: JP54082641A
Authority: JP
Inventors: 輝美大門; 登杉浦
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1979-07-02
Filing date: 1979-07-02
Publication date: 1983-12-21
Also published as: JPS569658A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は機関の回転に同期して発生する基準点火時期か
ら機関の所定クランク角度だけ遅れた時点で遅れ点火信
号を発生する遅れ点火信号発生回路を備えた点火装置に
関し、殊に遅れ点火信号発生回路の改良に関する。

従来この種点火装置の遅れ点火信号発生回路は基準点火
信号の発生によって所定時間駆動される単安定マルチバ
イブレークによって構成されていた。

しかし単安定マルチバイブレークを構成するコンデンサ
は非安定動作中にアース電位に対して大きな負電圧を持
つ様に動作する。

この為、アース電位に対して許容される負電圧が０．７
ボルト程度であるモノリシックＩＣ回路には単安定マル
チバイブレータを使用することができなかった。

そこで、アース電位に対して負電圧を生じない様に接続
された充放電コンデンサを設け、基準点火信号発生時点
でこのコンデンサに流れる電流を反転させ、その時点か
らコンデンサの端子電圧が所定値まで変化した時点を遅
れ点火暖期として遅れ点火信号を発生する様にした点火
装置を特願昭５３−１１９３５０号で提案した。

本発明はこの種点火装置の遅れ点火信号発生回路内のコ
ンデンサの端子電圧を検出するのに適したコンパレータ
を備えた点火装置を提供することを目的とする。

本発明ノ特徴は、コンデンサの反接地側端にベースが接
続されたＰＮＰトランジスタを用いてコンパレータを構
成する点にある。

機関の回転に同期した第１の点火信号を遅延させて、第
２の点火信号を発生する第２の点火信号発生回路におい
て、点火信号の発生をコンデンサへ定電流で充放電する
時間を検出して行なう方式の点火装置は第１図に示す如
くである。

すなわち、図において、一点鎖線の回路を七ノＪシック
ＩＣ（以下ＭＩＣと称す）で構成し、切替スイッチ５が
ＯＮの時には、ピックアップコイル３の出力より定まる
第１の点火時期より、適当な角度遅れた時点で点火を行
ない、切替スイッチ５がＯＦＦの時には、ＭＩＣ内回路
で構成した回路の動作を停止し、前記、ピックアップコ
イル３の出力より定まる第１の点火時期に点火を行なう
ＭＩＣ内回路は、点火装置部の集積回路であり、本実施
例では、ＭＩＣ内回路で定まる遅れ角度が大きい場合に
も、いわゆる点火装置として、良好な特性を出力できる
ように、パワートランジスタ７には、電流制限回路を設
け、遅れ角度がいくらになっても、パワートランジスタ
７の最大電流を制限し、又、電流制限時に発生する。

パワートランジスタ７のコレクタ損失を低減する目的で
、電流制限時間短縮回路４が設けられている。

即ち、第１図は、ピックアップコイル３、抵抗１０．１
１，１２，１３，１５、ダイオード９０゜９１．９２、
コンデンサー５０．５１、トランジスタ６０によって、
ピックアップコイル発生電圧検出回路が構成され、抵抗
１４，１６，１７゜１８．１９，２０，２２，２３、ト
ランジスタ６１．６２，６３，６４，６５によって信号
増巾回路が構成され、パワートランジスタ７、高耐圧ツ
ェナーダイオード８、点火コイル１によって高電圧発生
回路が構成されており、点火栓２で点火が行なわれる。

一方、パワートランジスタ７の最大電流制限回路が、電
流検出抵抗４０，４１，４２、トランジスタ６６より構
成されており、又、パワートランジスタ７のコレクタ損
失を低減する目的で、電流制限時間短縮回路４が接続さ
れ又、点火装置の信号増巾部を安定化する目的で、抵抗
２１、ツェナーダイオード１１０が接続されている。

一方、点火時期遅れ回路は、ダイオード９５゜９６．９
７，９８、抵抗２６、ＰＮＰトランジスタ６８，６９．
ＰＮＰトランジスタ８１，８２゜８３、小容量コンデン
サー５４よりなるトリガ回路が入力信号となり、ＮＰＮ
トランジスタ７０゜７１、ＰＮＰトランジスタ８４，８
５、抵抗２７゜２８よりなる双安定回路が動作し、抵抗
３４゜３５．３６、ＮＰＮトランジスタ７５，７６゜
７７、ＰＮＰトランジスタ８６，８７、ダイオード１
００，１０１，１０２、コンデンサー５３よりなる三角
波発生回路の傾斜方向が反転する。

コンパレータ６の出力は、エミッタ接地、オープンコレ
クタのＮＰＮ形トランジスタよりなっており、本実施例
では、前記三角波の電圧が、抵抗３１゜３２、ツェナー
ダイオード１１１で決定される基準電圧以下となった時
点で、前記双安定回路の他のトリガ信号入力となる。

ピックアップコイル３の立ち上がり傾斜で定まる第１の
点火時期に点火が行なわれる場合には、切替スイッチ５
がＯＦＦとなり、ＮＰＮトランジスタ６７が０ＦＦＬ、
、ＮＰＮトランジスタ７２゜７９が０ＮＬ７５がＯＦＦ
する為、７６は定電流吸い込み動作を開始し、コンデン
サー５３の容量値ＣＩと、前記ＮＰＮｌ−ランジスタ
フ６の吸い込み電流■１と、コンデンサー５３の初期電
圧■。

とで定まる時間ｔ。

（ｔｏ−Ｖ。−Ｃ，／Ｉ、）後、コンデンサー５３
の端子電圧は、約Ｏｖとなり、コンデンサー５３の充放
電動作は停止する。

又、トランジスタ７２がＯＮの為、ダイオード９８より
出力されるトリが信号は、前記双安定回路に入力されな
い。

第２図は、第１図の各部波形図、第３図は低速回転時、
高速回転時の各部波形図、第４図は進角特性を示す図で
、以下これらと第１図により詳細な動作を説明する。

ピックアップコイル３の片端Ａ点には、第２図ａに示す
如き正負の交流信号が発生し、負の適当な区間トランジ
スタ６０がＯＦＦする。

トランジスタ６０．６１は、微小抵抗１５を客エミッタ
に接続したシュミット回路構成となっており、トランジ
スタ６０．６１の立ち上がり、立ち下がり波形は急峻と
なる。

トランジスタ６２は、６０と同様であり、ピックアップ
コイル波形に対して、第２図すの様な波形となっている
。

トランジスタ６２がＯＦＦすると、トランジスタ６３が
ＯＮＬ、トランジスタ６４，６５が０ＦＦＬ、パワート
ランジスタ７が通電され、点火コイル１に１次電流が流
れる。

トランジスタ６８は、トランジスタ６２と逆相であり、
第２図Ｃの様な波形となっており、トランジスタ６９の
コレクタ電圧波形は、コレクターベース間に接続された
コンデンサー５４により、立ち上がり、立ち下がり波形
共数μｓｅｃの時間遅れて生ずる。

結局トランジスタ６９のコレクタ電圧波形は、第２図ｄ
に示す如くなる。

ＰＮＰｌ−ランジスタ８０．８１，８２，８３，８４
，８５は、いわゆるカレントミラー回路と呼ばれ、ＰＮ
Ｐトランジスタ８４のコレクタ電流と同じ電流が各コレ
クタ電流と同じになる。

ＭＩＣ独特の定電流回路であり、本構成では、各々、数
十マイクロアンペアの定電流となるように設定されてい
る。

り゛イオード９６．９７はＡＮＤ回路となっている為ダ
イオード９６．９７の各アノード電圧波形は第２図ｅに
示す如くなり、ダイオード９８を通して双安定回路を構
成するトランジスタ７０のベースにトリガ信号を入力す
る構成となっている。

切替スイッチ５がＯＦＦの場合には、トランジスタ６１
がＯＦＦしており、トランジスタ７２がＯＮＬ、でいる
為、前記トリガ信号は、トランジスタ７０のベースには
入力されず、トランジスタ７０が０ＦＦ１トランジス
タ７１がＯＮの状態で安定となっている為、トランジス
タ７３はＯＦＦし続けている。

この状態では、トランジスタ６２がＯＮすると、トラン
ジスタ６３が０ＦＦＬ、、６４，６５がＯＮする為、パ
ワートランジスタ７がＯＦＦする。

即ち、点火コイル１に貯えられた電磁エネルギーが、点
火栓２で放電され、火花放電が生ずる。

（第１の点火時期Ｔ１における火花放電。

）一方、切替スイッチ５がＯＮとなっている状態では、
トランジスタ１２がＯＦＦとなっている為、ダイオード
９８を通るトリガ信号がトランジスタ７０のベースに入
力され、トランジスタ７０がＯＮＬ、トランジスタ７１
がＯＦＦとなり、この為、トランジスタ７０のＯＮが安
定する。

トランジスタ７０がＯＮすると、トランジスタ７５がＯ
ＦＦとなり、ダイオード１０２、トランジスタ７６、抵
抗３６よりなるいわゆるカレントミラー形の定電流回路
が動作し、コンデンサ５３の電荷を定電流■１で放電し
、この為、コンデンサー５３の端子電圧は、一定傾斜で
立ち下がるようになる。

一方、この定電流■１は、但し、■Ｚ−ツェナダイオード１１１のツェナー電圧ＶＰ＝ダイオード１０２の順方向電圧と与えられる。

コンデンサー５３の端子電圧が立ち下がり、低紙３１と
３２の分割電位と同じになると、コンパレータ６の出力
がローレベルとなる。

即ち、コンパレータ６内の出力トランジスタがＯＮとな
る。

その為、トランジスタ７０のコレクタ電流がバイレベル
となり、７５がＯＮする為、前記７６のコレクタ電流■
１はなくなりコンデンサー５３の定電流立ち下り現象は
なくなる。

また、トランジスタ７３のベース電圧は、Ｏｖとなり、
７３はオフする。

一方、ダイオード１０１とトランジスタ７７、及び、ト
ランジスタ８７と８６よりなるいわゆるカレントミラー
回路により、トランジスタ８６のコレクタには抵抗３５
より決まる定電流■２が流れている為、コンデンサー５
３の端子電圧は、定電流■２より定まる一定傾斜で充電
される。

定電流値■２は、Ｃ：コンデンサー５３の容量値ｔ：時間Ｖｒｅｆ：抵抗３１と３２の分割点電圧上記式で上昇し、前記、第１の点火時期信号に相当する
トリが信号が入力されると、定電流で放電を開始し、端
子電圧Ｖｃ２は、Ｉ２−１１ｖＣ２−を十ｖＣ１゜ＶｃＨ：コンデンサーの放電開始前の電圧値で、減少を
開始する訳である。

ここで、放電電流をＩ−Ｉ、としたのは、定電流■２は
、常に流れ続ける為である。

結局、コンデンサー５３の端子電圧は、第２図ｇに示す
ような三角波となる。

即ち、三角波の立ち下がり時間中、トランジスター１は
ＯＦＦ状態にあり、それゆえトランジスタ７３がＯＮと
なる為、トランジスタ６４のベース電圧は、第２図ｇの
如くなり、結局、パワートランジスタ７は、トランジス
タ６４のベース電圧がローレベルに下がっている間、導
通し、点火コイル１の一次側に、第２図ｇの如く電流が
流れ、トランジスタ７１がＯＮした時点：即ち、三角波
の傾斜が、負から正に変化した時点で、トランジスター
３がＯＦＦとなり、トランジスタ６４゜６５が導通し、
パワートランジスタ７がＯＦＦとなり、高電圧が発生し
、即ち第２の点火時期で、点火栓２に火花放電がおこる
。

一方、前記−次電流は、電流検出抵抗４０゜４１．４２
．１−ランジスタロ６よりなる最大電流制限回路により
、第２図ｇの如く最大値は制限され、又、概制限時間は
、電流制限時間短縮回路４により、減少する方向となる
。

即ち、電流制限時間が長い時には、その長さに比例した
電流を、トランジスタ６０のベースに印加する事により
、トランジスタ６０のＯＦＦ時点、即ち、点火コイル１
の通電開始時点を遅らせる訳である。

一方、第１の点火時期Ｔ１と、第２の点火時期Ｔ２の位
相角α０は次式より定まる。

第２図ｆ２ｇより、立ち上がり傾斜をｍ１下りをｎ１立
ち下がり時間巾をｔｌ、周期をＴとすると、ｍ＝（Ｔ
−ｔｌ）＝ｎｔｌ一方、Ｎ−Ｔ＝１５（４キト−ディストリビュータ）、
なる関係より、上記αは、α−ｃｏｎｓとなり、回転数
に係わらず、遅れ角度αは一定となることがわかる。

即ち、第３図に示すように、コンデンサー５３の端子電
圧は、低速回転時には、第３図ｇの実線の如くなり、ト
ランジスタ７１は、ｂの如くなり、一次電流は、Ｃの如
くなり、一方、高速回転時には、ａの実線の立ち上がり
、点線の立ち下がりを示す波形となり、トランジスタ７
１はｄの如く、一次電流はｅの如くなるが、遅れ角度α
０は、回転に係わらず一定となる。

又、電流制限時間短縮回路４の効果により、点火コイル
１の通電時間は、はとんど変化しない。

しかし、第３図ｇかられかるように、ディストノピユー
２回転数（以下ディスト回転と称す）が超低速となった
場合（始動時）には、コンデンサーの端子電圧が、カレ
ントミラーの供給電圧に達すると、一定電圧を維持する
ようになり、コンデンサの充電電荷は飽和してしまう。

従って、コンデンサー５３の端子電圧は、三角波となら
なくなり、遅れ角度αは、回転数減少と共に減少する。

切替スイッチ５が０ＦＦｊ、ている時は、トランジスタ
７２がオンしている為、第１の点火時期Ｔ１に相当する
トリガ信号は、双安定回路に伝わらず、又、トランジス
タ７４がＯＮＬ、７５がＯＦＦの為、カレントミラート
ランジスタ７６が導通し、コンデンサ５３の端子電圧は
、約Ｏｖとなり、トランジスタ７１のコレクタ電圧はロ
ーレベルとなり続け、７６も０ＦＦ１．、続ける。

即ち、切替スイッチ５がＯＦＦの時の進角特性は、第４
図ｇのようになり、この進角特性は、ディストリビュー
タ−の遠心進角機構及び負圧進角機構より定まり、切替
スイッチ５がＯＮの時には、第、４図Ｂのようになる。

一方コンデンサー５０は、入力信号に乗る微少ノイズ対
策であり、コンデンサー５１は、スピードアップコンデ
ンサーである。

本構成では、双安定のトリガとして、良く使われる交流
結合コンデンサーによるトリが回路は、設けていない為
、電源が回路に印加された瞬間に、双安定回路が、電流
を通電する方向に動作する事等の、いわゆるトリガーコ
ンデンサーによるへい害が生じない。

ツェナーダイオード１１２は、１２〜１３Ｖ近辺の規格
のものであり、ＭＩＣの最大電圧を決定し、ＭＩＣを各
種サージより保護するために設けられている。

コンデンサー５２は、点火装置部のモノリシックＩＣＭ
ＩＣ２００内に構成されており、トランジスタ６３のタ
ーンオフを数μｓｅｃ遅らせている。

即ち、第５図ａに示すトランジスタ６２のコレクタ電圧
波形に対して、トランジスタ６３のコレクタ電圧波形は
第５図すのようになっている。

トランジスタ１３がＯＦＦ状態にある時（切替スイッチ
５が０ＦＦ）には、トランジスタ６５のコレクタ電圧波
形は第５図Ｃのようになる。

正確には、第５図Ｃに示すように、トランジスタ７３が
ＯＦＦした状態で、しかもトランジスタ６５がＯＮとな
る時点が第１の点火時期信号となる。

トランジスタ６３のターンオフをコンデンサー５２より
なるいわゆるミラー積分回路により遅らせるのは、トラ
ンジスタ６２がＯＮして、トランジスタ６８がＯＦＦし
、トランジスタ７０がＯＮし、トランジスタ７１がＯＦ
Ｆし、トランジスタ７３がＯＮする迄、各トランジスタ
のスイッチング遅れにより、数百ナノ秒の時間遅れが生
じ、第２の点火時期で点火する前に、第１の点火時期に
一時的に点火が発生する事を防止する為である。

即ち、ＭＩＣＩの中のトランジスタ６２，６３゜６４の
動作時間を、ＭＩＣ２中のトランジスタ６８から、７３
迄の動作時間より長くしておけば、前述した誤動作は防
止できる訳である。

即ち、第５図ａに示す、トランジスタ６２のコレクタ電
圧波形のターンオン時に対し、トランジスタ６３のコレ
クタ電圧波形を第５図すのように、トランジスタ７３の
コレクタ電圧波形を第５図ｄ□□□ように設定すれば、
第２の点火時期で点火が行なわれる時に、第５図すのｔ
。

でトランジスタ６５がＯＦＦを開始し、第５図Ｃの時点
ｔ１．ｔ２においてもＯＦＦは安定し、時点ｔ３迄トラ
ンジスタ６５のＯＦＦは確立され、時点ｔ３で点火が行
なわれる。

第１図図示点火装置では、ｔ２−ｔ、＝Ｊｔ１とし、Ｊ
ｔ、が約１μｓｅｃである為、ｔ４−ｔ、＝Ｊｔ２とし
１、Ｊｔ２ｍｖｌを約２μｓｅｃに設定している。

トランジスタ６３．６９のコレクターベース間にいわゆ
るミラー積分回路を構成したのは、伺れも、ＭＩＣ内で
構成できる容量のコンデンサーを使用するためであり、
その容量値は、１０〜３０ＰＦであり、ＭＩＣ内に構成
しても、ＭＩＣのチップサイズを極端に太きくしないで
すむ。

第１図図示点火装置ではツェナーダイオード１１１のツ
ェナー電圧が多少変動しても、遅れ角αは、はとんど変
化しない。

即ち、前記傾斜ｍ。ｎは、となり、即ち、遅れ角αは、抵抗３５と３６の比で゛決
定される。

ところで、ダイオード１００は、第２の点火時期で点火
が行なわれる状態すなわちＯＮ状態に切替スイッチ５が
切替えられている状態で、エンジン始動を行なう時、即
ち、キースイッチ３００が繰返しＯＮ、ＯＦＦされ、コ
ンデンサー５３に電荷が蓄積されると、キースイッチ３
００がＯＮした瞬間に、トランジスタ７３がＯＮし、点
火コイルが通電され、適当な時間後に、誤点火が発生す
るのを防止するダイオードであり、キースイッチがＯＦ
Ｆとなり、点火装置の電源ラインがローレベルとなった
時に、コンデンサー５３に貯えられた電荷をダイオード
１００を通して放電させるようになっている。

以上が、第１図図示点火装置の動作説明であるが、機関
の超低速運転時（始動時）には、定常運転時に使用して
いたコンデンサの容量に対して、１０〜２０倍の容量を
使用すれば（例えば０．１ｕＦ容量に対して２，２μＦ
の容量）、遅れ角が小さくなり始める回転数を１／１０
〜１／２０に下げられることは以上の説明から明らかで
ある。

第１図の例では、２つのコンデンサ５３と５３０とを直
副接続し、コンデンサ５３の容量を５３０に対して１０
〜２０倍としておき、始動時にはトランジスタ５３１を
ＯＮさせて、コンデンサ５３の容量のみで充放電を行な
うことにより２つのコンデンサ５３とコンデンサ５３０
を合わせた容量を１０倍〜２０倍として、始動時でも希
望の遅れ角が得られる。

第６図には、本発明の一実施例が示されている。

すなわち、第６図は、以上説明した点火装置のコンパレ
ータの回路図である。

図において、本実施例は、コンパレータ６の入力段にＰ
ＮＰトランジスタ６０１，６０２を用いたものである。

第７図が、従来のコンパレータ６００を用いた場合の回
路図であり、このコンパレータ６００の入力段にＮＰＮ
ｌ−ランジスタロ１０゜６２０を用いたものである。

各図におけるコンデンサの端子ＣＩ、Ｃ２の端子電圧
は、 ■ＢＥ＋■ｆと等しく置けるが、端子電圧Ｃ１，Ｃ２が上がってくる
と、Ｖｆはほぼ一定であるからｖＢＥｌ、ｖＢＥ２が大
きくなる。

ここでＮＰＮのベース−エミッタ間の逆電圧■ＥＢｏぼ
、７ｖ付近であり端子電圧Ｃ２の値が８ｖ付近になると
、ＮＰＮトランジスタの破壊につながる。

そこでＰＮＰトランジスタを使用すれば逆耐ＥｖＥＢｏ
は、ＩＣチップの耐圧電圧と等しくできるから、コンデ
ンサの端子電圧は、２０Ｖ以上にとることも可能である
。

コンデンサの端子電圧を高くすることが可能であるとい
うことは、コンデンサの小容量化が可能であり実装密度
を高めるためには多大の効果を有する。

また、従来のようにＮＰＮ）ランジスタを使用したコン
パレータの場合には、コンデンサへの充電時に、ベース
電流ＩＢを供給しなければならない。

このベース電流は、コレクタ電流と電流増巾率ｈＦＥと
で決まるが、ｈＦＥの温度変化は−３０゜〜１００℃の
間では±５０％前後あるため、■１を５〜１０μと微小
電流に設定した場合に角度に及ぼす影響が大きい。

したがって、本実施例によれば、前述のようにコンパレ
ークのベース電流が■１に影響を及ぼすが、コンデンサ
の端子電圧が基準電圧より下がったときだけで一瞬であ
るため誤差を生じることがない。

また、本実施例によれば、コンデンサへの充電定電流に
及ぼす影響を小さくすることができる。

さらに本実施例によれば、ｖＢＥ耐圧が高いため、コン
デンサの端子電圧を高くすることができ、しかも、検出
電圧がＯｖ付近から２０Ｖまで広い範囲で検出すること
ができるため、コンデンサの端子電圧の差を大きくする
ことができる。

さらにまた、本実施例によれば、コンデンサの充電電圧
が、回転数によって変化しく回転数が高いと充電時間は
短いので電圧も低い。

）１０ｒｐｍのとき２０Ｖ、４００ｒｐＩｌのとき５０
ｍＶ程度となり、通常２００ｒｌ）Ｉｍでコンデンサ容
量を切換えて使用しているが、このコンデンサの切換が
不要となりコンデンサは１つでたりるのでコンデンサの
数が増加して点火制御回路用モジュールの容積が多くな
るのを防止することができる。

以上説明したように゛、本発明によれば、充放電コンデ
ンサ両端の電圧を検出するためのコンパレータの検出入
力段をＰＮＰトランジスタで構成することにより、前記
充放電コンデンサに充電し得る電圧値を大きくとれるよ
うになるため、機関の低速回転から高速回転にわたり誤
動作のないかつ点火時期を正確に制御できる内燃機関用
の点火装置を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、点火装置の回路図、第２図は、第１図の回路
の各部波形図、第３図は、高速および低速回転時の各部
波形図、第４図は、第１図の構成における進角特性を示
す図、第５図は、第１図の回路の一部トランジスタのコ
レクタ電圧波形の詳細を示す図、第６図は、本発明の一
実施例を示す図、第７図は、従来のコンパレータの入力
段の回路図である。６．６００・・・・・・コンパレータ、６０１，６０２
・・・・・・ＰＮＰトランジスタ、６１０，６２０・
・・・・・ＮＰＮトランジスタ。

Claims

【特許請求の範囲】１機関の回転に同期した点火時期の基準となる第１の
点火信号を発生する基準点火信号発生回路、前記第１の
点火信号の点火発生時から機関の運転状態に応じて所定
のクランク角度だけ遅れた時点で点火を発生させるため
の第２の点火信号を発生する遅延点火信号発生回路、前
記基準点火信号発生回路及び前記遅延点火信号発生回路
からの出力信号に応答して点火コイルの１次巻線に流れ
る電流を導通遮断する点火回路とを有するものにおいて
、前記遅延点火信号発生回路は、充放電コンデンサと、
前記基準点火信号発生回路から出力される第１の点火信
号に応答して前記コンデンサに流れる電流の方向を切換
る手段と、前記コンデンサの端子電圧を検出しながら前
記第２の点火信号の発生を制御するとともに前記コンデ
ンサへの電流の方向を切換るためのコンパレータとから
構成され、さらに前記コンパレータの検出入力段を構成
するトランジスタをＰＮＰトランジスタにすることを
特徴とする点火装置。２、特許請求の範囲第１項において、前記コンパレータ
の検出入力段を一対のＰＮＰトランジスタにより構成し
、その一方のＰＮＰトランジスタの制御入力端子には基
準電圧が、他方のＰＮＰトランジスタの制御入力端子
には前記コンデンサの反接地側端が接続され、かつ前記
コンデンサの反接地側端が接続された前記他のＰＮＰト
ランジスタは、前記コンデンサ両端の電圧が前記基準電
圧より大きい期間は非導通状態になるようにされている
ことを特徴とする点火装置。