JPS5860017A - 金属フイラメントの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、溶融金属から直接、Ｗ／ｉ１面が円形な金属
フィラメントを製造する方法に関するものであり、さら
に詳しくは、紡糸ノズルより噴出し九廖融金馬流を直ち
に帯状冷却液体に接触せしめ急冷固化して引取る新規な
金属フィツメン）ＯＩＩ造方法に関するものである。

溶融金属から、Ｉ［Ｉｌ、金属フイツメンＦを製造する
方法は、安価な金属フィラメントの製造方法であり、し
かも金属特有の物理的性質を保持し。

電気および電子部品、複合材、繊維素材として扱えるこ
とに特長があり、まえ細いために高張力を示す可能性も
あり、将来有望な各種工業用資材として期待されている
。しかも、ＩＩもれた金属フィラメントが非晶質構造を
有するならば、化学的。

！磁気的、物理的に数多くのより優れた特長を有してお
９．あらゆる公費において実用化される可能性が４１い
、従来より安価で、しかも一定品質の金属フィフメ７Ｆ
を−るため、多くの製造法が開発されている。これらの
内の一方法として、現在。

多量に生産されている合成繊維の溶融紡糸と同様の方式
が考えられている。この溶融状態の金属を曳糸すること
によってフィラメント状の金属ヲ製造する溶融紡糸法に
ついては、１９５８Ｉ！！−頃からｐｏｎｌらによって
開発が行なわれていた。この方、法は溶融金属を紡糸ノ
ズルから回転板上に噴出し遠心力でフィラメントを製造
するステープル法と。

溶融金属を紡糸ノズ〜から不活性電体中に噴出し冷却し
て連続フィラメントを作る連続法との２つの方法が考え
られているが、ステープに法では啼ボン状の偏平糸が得
られ、特殊な用途以外には用いられな−。また連続法社
粘度の小さい液体状金属が連続性を保って流出している
閣に冷却固化させなければならないため、主として低融
点の金属に利用されている。

一方、高融点をもつ金属を溶融紡糸して連Ｉｌｌフイヲ
メントを製造する九めにガフスＯ曳糸性を利用した複舎
紡系法も開発されつつある。しかし。

上記のいずれの方法において４安価で高品質の円形断面
を有する金属フィラメントを工業的に学童するには種々
の問題を有している。この金属０＠融紡糸法についてよ
り具体的に述べると、溶融金属物は基分子重合体のごと
き高粘性溶融物とは異なり、きわめて粘性が小さく表面
張力が大きい丸め０通常の溶融紡糸法で連続フィラメン
トを得るには、噴出した金属流の自重切断、振動破断０
２大要因に関連し金属流の噴出速度および凝固速度を考
慮する必要があシ、これらに関する理論的考察は・例え
ば、［繊維学会誌ＶｏＬ　２８　、Ｎｏ　Ｉ　Ｐ２５（
１９７２）Ｊ　で詳細に展開されている。すなわち。

ここで最も重要なことは０表面張力、比重の逆数に比例
するような自重切断限界に対し　＊融金属の温度と零囲
気温度の差に逆比例するような凝固眼界を小さくするこ
と、即ち急速く冷却固化させることである。このように
紡糸ノズルより噴出し友非常に不安定な溶融金属流を安
定にする方法も知られている０例えば、持分１Ｉ８４５
−２４０１５号公報には、かかる冷慟固化にかかわる安
定化手段として、金属と反応性のある零囲気ガス中に紡
糸し。

溶融金属フィラメント表面に酸化あるいは窒化皮膜を形
成する方法が提案されている。ところがこの提案につい
て詳細に検討してみると、皮膜の形成だけでは溶融金属
を固化状態と間１１１に安定化するとと轄會わめて困難
である。すなわち皮膜を形成させて４１１融金属は自重
により不連続的に変形し、金属表Ｎが連続的に更新され
るのに追従できず、ｔｌｊＡｍ亀場合には、皮膜が十分
ｊ１１威され皮部分と、きわめて不十分に形成され皮部
分もしくは全く形成されない部分とが生成して得られる
金属フィラメントには不部会な不均一性を生じ、金属流
の破壊および切断の原因となる。ましてや、この方法は
酸化あるいは窒化皮膜等を形成する特定の金属しか採用
できない。まえ特開＠４８−５６５６０号公報、特開昭
４８−７１５５９号会報にも泡沫密集体中、ｔたは気泡
中に溶融金属を噴出し、冷却固化する方法が提案されて
いる。しかるにいずれの冷却方法も冷却固化速度がかな
り遅く、噴出金属流の安定化にはまだ不十分である。最
近、紡糸ノズルより噴出した溶融金属を自重切断、＊動
砿断する以前に高速回転している固体ｐ−〜表ｍに接触
させて、急速に急冷固化させ、均一な連続フィラメント
を製造する。いわゆる液体急冷法も種々検討され提案さ
れている。この方法は冷却速度が１０５′ｃ／ｌ抄前後
と非常に大きいため、リボン状の非晶質金属を安定に得
るに社非常に有効な手段であるが、偏平なフィラメント
しか得られず、特殊用途以外に用いられない。したがっ
て、この方法で社断面が円形な金属フィラメントを得る
ことができない、ｔた。特開１８４９−１３５８２０３
５８２０号会報断面を有する金属フィラメントを製造す
るために、＊融金属流を液状媒体からなる急冷区域に通
して固化する方法が提案されているが、その骨子とする
ところは、■急冷区域で、紡糸ノズルより噴出された時
の溶融金属流と冷却液状媒体とが並流であり、■急冷区
域で、紡糸ノズ〜より噴出され九溶融金属流と冷却液状
媒体との速度が同速であ夛、しかも冷却液状媒体の速度
は冷却液媒体の自重落下速度を利用するため、−１いぜ
い１８０譜で、これ以上高速にできず、急冷固化させる
ことが困難である。即ち前述した如く均一な連続フィラ
メントを得るための最も重要なことは溶融金属流を急速
に冷却固化することであるが、このように溶融金属流と
冷却液状媒体とが急冷区域内で韮流且つ同速でしかも低
速であるため、冷却速度がまだ不充分で、高品質の円形
断Ｅｌｉを有する金属フィラメントを得ることができな
い、しかも冷却筐状媒体の速度が遅いため、運動エネル
ギーが（速度×質量）小さくなり、紡糸ノズルよ）噴出
され九溶融金属流との衝突、冷却媒体の沸騰、蒸発。

対流により冷却液媒体およびとのｗｉｍが乱れ０円形断
面を有する高品質の連続フィラメントを得ることができ
ない。更に、特開＠５５−６４９４８号公報の如く、紡
糸ノズルから噴出した溶融金属を冷却液を含有する回転
体中に導いて冷却固化させるいわゆるｇ！１転液中紡糸
法は、冷却液体が安定し。

冷却速度が優れているため１円形な断面を有した金属フ
ィラメントを小量製造するのに好ましい方法である。し
かしながら、この方法では遠心力で冷却液体層を回転円
筒内に維持し、しかも冷却固化した金属フィラメントを
回転円筒内壁に連続して集積捲取るため、冷却液体層の
深さ、捲取速度。

冷却液体の温度等が変化し、一定品質の金属フィラメン
トを連続的に多量Ｋｌｌ造するには多くの問題を含蓄し
ている。また１回転円筒の大きさ、巾には制限があるた
め、必らずバッチ運転となり。

°工業化規模での連続生産運転は非常に離しい。

本発明６目的は、純粋な金属、微量の不純物を含有する
金属、２種以上の合金金属に採用でき。

これらの溶融物から断面が円形な高品質の金属フィラメ
ントをｔＩ費連続的に製造する方法を提供するにある。

本発明の池の目的は、溶融金属の噴出流の安定化に特別
の方法を頼ることを必要としない前記溶融物から金属フ
ィラメントを経済的に製造する方法を提供することであ
る６本発明の他の目的は８準安定合金たとえば非晶質合
金、微結品質合金および普通の手段では金属フィラメン
トに容易にできない非砥性合金から金属フィラメントを
［１！、経済的に鋳造する方法ｔ−提供することである
。さらに本発明の他の目的は、工業規模での連続生産運
転が可能な金属フイツメン）Ｏ１ｌ造方法を提供するに
ある。

本発明者らは、上記の目的を達成すべく鋭意研究した結
果、溶融金属流を、少なくとも２００／分の速度を有す
る帯状冷却波体に特定の条件で噴出して冷却固化させる
と０円形断面を有する高品質の連続金属フィラメントが
得られることを見い出し２本発明を完成した。

すなわち１本発明は、溶融金属流を、少なくとも２００
Ｉｌｌ／分の速度を有する帯状冷却液体に次式中および
（厘）式 ％式％（１） ） を満足する条件で噴出して冷却固化させた後、連続的に
引取ることを特徴とする円形ａｍを有する連続金属フィ
ラメントの製造方法である。

本発明で云う帯状冷却液体とは、冷却液体が２００脇／
分以上の速度で帯状に移動又は流動している冷却液体層
を云う、この液体層の厚さとしては、たとえば、１１以
上あればよく、長さとしては、たとえは５ａｍ以上であ
ればよい、この帯状冷却液体を形成させるには９種々考
えられ本が９代表的な方法として、加圧した冷却液を一
定形状の噴出ノズ〜（以後これを冷却液体ジエフトノズ
Ｖと称噴）より噴出させることにより達成される（以優
これを冷却液体ジェット流と称す）。

本発明に用いられる冷却液とは０例えば純粋な液体、溶
液、エマ〜ジ璽ン等をいい、噴出した溶融金属と反応し
て安定な表−を形成するものあるいは噴出した溶融金属
と化学的に非反応性なものであればよい、特にその冷却
液中で急冷却して。

断面が円形で、均一な連続フィラメントを得るには、適
切な冷却速度能を有するものを選定すると同時に、帯状
冷却液体が安定して乱れないものが望ましい、特に冷却
速度能をあげるには常ｆＩＡまたは常温以下の水または
金属塩等を溶解した電解質水溶液を用いることが好まし
い、一般に溶融金属を冷却液に接触させて急冷する過程
はだい良い５つの段階（分かれていると考えられている
。第１段階では、冷却液の蒸気膜が金属全体を覆う簡閲
で、冷却は蒸気膜を通して放射（よって行なわれるので
、冷却速度は比較的遅い。Ｉｆ！２１２階では。

蒸気膜が破れ、激しい沸騰が連続的におこり、熱は主と
して蒸発熱として奪われるので冷却速度は最も早ｉ、第
５段階では沸騰がｌＩ：まり冷却は伝導と対流によって
行なわれるので、冷却速度は再び小さくなる。すなわち
、急速な冷却を行なうためには、＜ａ＠　１段階をでき
るだけ短くして、早く第２段階に達するような冷却液を
選ぶこと、同なるべく早、く０人為的な手段によって冷
却液または冷却しようとする溶融金属をすみやかに動か
し、第１Ｒ階の蒸発膜を破壊し、早＜Ｉｇ２段階の冷却
に移らせることが最も有効である。その１例として。

４１ａＫ：攪拌し丸木の冷却速度は静止水に比べ約４倍
になることで十分理解できる。要するに冷却適度を上昇
するには帯状冷却液体として、沸騰点が高く蒸発潜熱が
大きいこと、蒸気を友は気泡の逸散が早く、流動性がよ
いことなどが必要条件となる。もちろんその鉋に安価な
こと、変質しないことなどの問題のあることはいうに及
ばなｈｅしかも人為的に早く第１段階の蒸気膜を破壊さ
せて。

第２段階の冷却に移らせ、冷却速度をあけるには。

比熱の大なる冷却液を用いること、帯状冷却液体の速度
（ＶＷ　）を速くすること、紡糸ノズルより噴出される
溶融金属流の速度（Ｖｊ）を速くすること。

噴出された溶融金属流と帯状冷却液体とのなす角（＃）
を大きくすること、紡糸ノズルと帯状冷却液体との距離
を近くする仁とが望ましい、しかし、帯状冷却液体の速
度を速くすることは、冷却速度能を上昇させるには好ま
しいことであるが、特に帯状冷却液体がジェット流の場
合逆に、レイノズル数、。−山−”　：　’）　Ｘ　、
）　／　、ｃｋ　。管％　、　Ｕ　：声 ジェット流の平均流速、Ｉ：冷却液体の密度、μ：冷却
液体の粘度を表わす。）が大きくなシ、ジェット流が乱
れる方向となり好ましくない、安定なジェット流を形成
させるには、冷却液体を噴出するジェットノズルの形状
　ｍ作精８ｊｌＫもよるが、用いる冷却液体の粘度をあ
げてレイノズル数をできるだけ小さくすることが好まし
い。

次に本発明を図面により詳細に説明する。第１図および
９２図は本発明を実施する友めの一実施態様を示す装置
で、冷却酸体ジェ−Ｆ）ノズＡ／１゜溶融金属噴出装置
２９巻取桟４．冷却液受槽５゜冷却液加圧ポンプ６、冷
却器７からなる。冷却液は、５の冷却液受槽から６の冷
却液加圧ポンプにより所定の圧力に加圧され７の冷却１
１により所定温度まで冷却された後、１の冷却液体ジェ
ットノズルから、圧力により定まる一定速度で噴出する
。

２の溶融金属噴出装置のノズＡ／け、冷却液体シェフ）
流８の上面に近接して一定の角度で配置され。

不活性ガス等の圧力で紡糸ノズルから溶融金属を冷却液
体ジェット流８に噴出する。噴出された溶融金属流９は
８の冷却液体ジェット流に流入し。

急冷固化されて円形断面を有する金属フィラメントとな
る。その冷却速度は非常に大きく、非晶質形成能の優れ
ている合金２例えばＦ・−３ｉ−Ｂ、Ｆ・−Ｐ−Ｃ合金
を用い、冷却液体ジェット流の速度（Ｖｗ）。

冷却液体ジェット流８と噴出溶融金属流９とのなす角（
＃）を大きくすることにより、冷却液体に常温の水を使
用しても、α３″−程度の太い線径まで。

非晶質金属フィラメントが得られる。冷却固化した金属
フィラメント３は引＠％、冷却液体ジェフト流８により
適当な張力を与えられながら送９出され、常温近くまで
、すなわち次の捲取りが出来る温度まで冷却されていく
、この様に冷却固化された金属フィラメント３は１重力
により冷却液体流と分離され、４の巻取装置により連続
的に巻取られ製品となる。更にこの装置を用いて金属フ
ィラメントを製造する場合の製造条件について詳細に述
べると、溶融金属噴出装置２０ノズｋかも噴出される溶
融金属流９の速度（Ｖｊ）は　Ｓ融金属噴出装置２の不
活性ガス圧力にょシ任意に設定できる。冷却液体ジェッ
トノズＡ／１から噴出される液体ジェット流８の速度（
Ｖｗ　）は、冷却液加圧Ｉン−１６によシ液体圧力を調
整すること（より任意に設定でき、ＶｖがＶｊより４小
さい時は、太さ査が大き（，１ＩＩＩｌｉ！ｌた金属フ
ィラメントしか得られず。

均−な直線状の金属フィラメントは得られない。

従って均一な直線状の連続フィラメントを得るには、Ｖ
ｗ）Ｖｊなる関係を満足させるよう（選定するコトカ必
１１？　、　特ＫＶＷ−（１，０５〜１．！５５　）ｖ
ｊ　ノ関係を成立させることがより好ましい。しかも溶
融金属流を急激に急冷固化して非晶質フィラメントを得
るには、上記式を満足し、かつ冷却液体ジェット流Ｏ速
度Ｖｊを２００１１／分より速く、シかも、溶融金属流
と冷却液体ジェット流と０なす角（＃）を２０″以上に
する必要がある。非晶質形成能の優れてｉるＦｅ　−Ｐ
　−Ｃ、Ｆａ−Ｓｉ　−Ｂ系非晶質合金の場合はＶＷが
５００１１／分以上、＃が５０″以上で特に良好な非晶
質フィラメントが得られる。この時の非晶質金属フィラ
メントの直径はα０５″−から１５０１≠のものが得ら
れる１次に冷却液体ジェット流の層の厚みは１．０１以
上必要で、それ以下では溶融金属流が冷却液体ジェット
流の下へ通や抜け、冷却が不十分となると同時に９次Ｏ
捲取９に支障をき九す、更に紡糸ノズル先端と冷却液体
ジェット流上面との距離は１０■以下にすることが望ま
れ、好ましくけ、３１以下である。

更に第２図を用いて９本発明の一実施一様である冷却液
体ジェット流について説明すると、１は冷却液体ジェッ
トノズル、２は溶融金属噴出装置。

５は金属フィラメント、４は巻取機、５は冷却液受槽、
６は冷却液加圧ポンプ、７は冷却器、８は冷却液体ジェ
ット流、９は溶融金属流、１０は液体加圧ヘッドタンク
、１１は空気抜弁、１２は圧力計、１３は調圧弁である
。冷却液体は、６の冷却液加圧ポンプにより加圧され７
の冷却器により。

所定の温度に冷却された後、１０の液体加圧ヘッドタン
クでの圧力が冷却液ジェット流８０要求される速度（Ｖ
ｗ　）により一義的に決る圧力で、１２の圧力針、１５
の調節弁により調整される。加圧された冷却液体は、徐
々に絞られ内面を平滑に仕上げられた１の冷却液体ジェ
ッＦノズルより所定の速度（Ｖｖ＞、巾、厚さで噴出さ
れる。冷却液体は、１の冷却液体ジェットノズルで整流
され、出口形状を維持しながら、２の溶融金属噴出装置
より出た溶融金属流９を、急速に冷却固化して３の金属
フィラメントｔ−保持しなから５の冷却液受槽に流入す
る。３の金属フィラメントは４の巻取機（駆動装置、ト
フバース装置は図示せず。）に連続的に巻取られる。２
の溶融金属噴出装置と冷却液体ジェット流８との角度け
、１のジェ→トノズルと２の溶融金属噴出装置を変える
ことにより自由設定できる。又、２の溶融金属噴出装置
の紡糸ノズ〃径は、金属フィラメントの所望Ｏ１［径の
大きさに近く１例えばα５″以下が好ましく、非晶質ま
たは微細結晶質金属フィラメントを製造するには、α３
′以下、特にα２″以下が好ましい。

また、冷却液の種類シよび温度の選択は、溶融金属流の
際容量に関係して行なわれ、溶融金属流の熱容量は、そ
の温度、比熱、融解情熱および断面積に正比例して増加
する。したがって、溶融金属流の熱容量が大きくなれば
なるほど、冷却液をより冷た＜、またはその比熱、９１
度、蒸発熱および熱伝導率をより高くすることが望まし
い、冷却液の池の望ましい性質は、＊融金属流が冷却液
ジェット流中でＯ分装を小さくするような粘度、非働性
、かつ低価格であることが好ましい、特に冷却液体ジェ
ット流が乱流で不安定な流れの場合は。

冷却［体にポリエチレノグリコール、セルロースエーテ
ル等の増粘剤を小量添加してレイノズに数を小さくして
安定流（層流）にすることが好ましい。例えば融点の低
い鉛、亜鉛、アルミニウム。

スズなどを紡糸した溶融金属流を冷却するためには、冷
却液として水が好ましい。また、高融点の合金８例えば
非晶質形成＠０優れているＰａ−Ｃｕ−５ｉ。

Ｆｅ−ｐ−ｃ　、Ｆｅ−Ｍｅ−Ｐ−Ｃ（Ｍｅ：還移金属
）。

Ｆｓ−Ｓｉ　−Ｂ　、Ｆｅ　−Ｍｅ　−Ｓｉ　−Ｂ　、
　Ｃｏ　−８ｉ　−Ｂ　、　Ｃｏ　−Ｍ・−８ｉ−Ｂ、
等でも冷却水に水を使用しても十分な冷却能を有し、断
面が円形で高品質の非晶質金属フィラメントを得ること
ができる。しかし、一般に冷却速度を高くした方が高品
質の金属フィラメントが得やすい良め、常温以下に冷却
した電解質水溶液０例えば１０〜２５−重量の塩化す）
ＩＪウム水溶液、５〜１５−重量の苛性ソーダ水溶液。

５〜２５％重量の塩化マグネジｌＳｔム、塩化すチェウ
ム水溶液、５０嘔重量の塩化亜鉛水溶液が好ましい。

本発明における断面が円形な金属フィラメントとは、同
一断面の最長軸直径（鵡ａｘ　）と最短軸直Ｂｉｎ 径（Ｒ重ｉｎ　）の比ｉ１戸Ｑ、６以上の真円度のもの
をいう。

次に本発明を実施例により具体的に説明する。

実施例−１ 第２図に示した中４１．深さ３傷の冷却液体ジェットノ
ズル１を有する装置を用い、Ｆｅ７７．５原子囁、ＰＩ
３．５原子哄、Ｃ１０原子哄よりなる合金をアルゴン零
囲電中で１１７０℃で溶解した後。

紡Ａノズ〜孔径［Ｌｉ２”−のノズルよりアルゴンガス
圧２．５１＠／−で、−１５℃に冷却した濃度２〇−塩
化ナトシラふ水溶液からなる速度５６５ｍ１分の調節さ
れたジェット流（ＶＷ　）　Ｋ：対し７０°の角度で噴
出して電動固化させた後１巻取桟４にで連続的に巻取っ
た。この時の紡糸ノズ〜と冷却液体ジヱフ１流表−との
距離は１１ｍに保持し、しかも紡糸ノズルの位置は、冷
却ジェットノズル側にできるだけ接近した状１１１に保
持した。又この時、紡糸ノズルかも噴出された溶融金属
流の速度（Ｖｊ）は５２５ｍ１９１＜単位時間当りの溶
融金属の吐出量Ｑｘ（ｆ、４）ｐｏ　　２ を測定し、Ｑｌ＝π（Ｔ−）　−Ｖｊ−ｐｌＯ関係式よ
りＶｊを算出した。但しｐｏは紡糸ノズル孔直径（ａｍ
）　、　ｐｌは合金の密度管表わす、）であ−）九。

得られた金属フィラメントの平均直径はα１５５−で、
真円度はα９０であり、はぼ真円に近い断面形状を有し
ていた。長さ方向の太さ斑けＺＯＳ。

引張強さ２９０確／−１伸び２．５ＧＯ＆品質の連続フ
ィラメントを得た。

この金属フィラメントをｌ？’＠ｋａ照射を用い九Ｘ線
回折で結晶性につ匹て検査したところ、非晶質状ｓＯ特
徴のある広い回折ピークのみが観察された。

尚、長さ方向の太さ斑の測定は１０ｍ試長中ツンダム１
０点直径を測定し、［径の最大と最小との差を平均直径
で割りそれを１００倍して求めた。

実施例−２ 直径４儂の冷却液ジェットノズルを用い、Ｆ・７５原子
−，５ｉ１０原子％、Ｂ１５原子囁組成からなる合金を
アルゴン零囲気中で１２５０℃で溶融した後、紡糸ノズ
ル孔径α１２５１φよりアルゴンガス圧５．５ｋｇ／−
で、温度４℃、粘度が２００センチボイズになるように
増粘剤として水溶性のセにロースエーテＡ／（ナトリウ
ム力Ａ／〆オキシメチールセｓｙ　ａ　−ｘ　）　ｆ　
ａ　１−添加し、速度（ｖｗ　）　６００１１／分に調
節され九冷却水ジェット流に対しくこの時のレイノズに
数Ｒ・−２０００で、冷却水ジェット流は安定した流形
が形成された。）６０°の角度で噴出して冷却固化させ
た後０巻取桟４にで連続的に巻取った。紡糸ノズルと冷
却水ジエｆｆ）流との距離は２ｍＫ保持した。この時の
紡糸ノズルから噴出された溶融金属流の速度（Ｖｊ）は
５４０１１７分であった。

得られた金属フィラメントの平均直径はｏ、　１１−’
で、真円度は９４哄であり、はぼ真円に近い円形断面状
を有して、長さ方向の太さ斑は５．ＯＳで高品質の連続
金属フィラメントが得られた。しかも引張り強さ５６０
＠／ｄ、伸びは五５哄ＯＩＩ＆儀カ　ａタフネス金属フ
ィラメントでＴｏ−）た。

このフィラメントをさらに、２００℃のシリコンオイル
中で、ダイヤモンドダイスを用いて、直径α０８０″φ
まで伸線加工したところ、引張シ強さは５９０＠／ｄ、
伸びは４．８哄と向上し、非常に均一な外観の非晶質金
属フィフメンＦが得られた。

実施例−３ 実施例−１と同一の装置を用い、Ａｊ８０原子−１Ｃｕ
２０原子哄組成からなる合金をアＶゴン零囲気中で６５
０℃で溶融した後、孔径Ｑ、２０”φの紡糸ノズ〜よシ
アルボンガス圧２．０ｍ／−で、−２０℃の１０−重量
の塩化マグネジ息ウム水溶液からなる速度（ＶＷ）３０
０ｍ／分の冷却体ジェット流に対し３０“の角度で噴出
して冷却固化させた後１巻取桟にて連続的に巻取った。

その時の紡糸ノズルと冷却液ジェット流表面層との距離
は１．５鱈に保持した。

この時紡糸ノズルから噴出された溶融金属流の速度（Ｖ
ｊ）は２８５　ｍ７分であった。

得られた金属フィラメントの平均直径は、０．１９０■
φであり、引張り強さ５５ｋｌ／−、伸び３．０惨、真
円度９６−１太さ斑４．０哄の微結晶質金属フィラメン
トが得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は１本発明を実施するための一寮施態
様を示す装置の概略図である。 １・・・冷却液体ジェットノズル、２−・溶融金属噴出
装置、５−金属フィラメント、４−巻取桟、５−冷却液
受檜、６−・冷却液加圧ボン７”、７−・冷却器、８−
冷却液体ジエツト流、９−・溶融金属流。 １０・−・冷却液加圧ヘッドタンク、１１・・・２２戴
抜弁。 １２−圧力針、　１３−・調圧弁 結２図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）ＷＩ融金属流を、少なくとも２００ｍＩＺ分の速
   度を有する帯状冷却液体く次式（，１）および（凰）式
   を満足する条件で噴出して冷却固化させた後、連続的に
   引取ることを特徴とする円形断面を有する連続金属フィ
   ラメントの製造方法。 Ｖｗ　）　Ｖｊ　　　　　　　　−（Ｉ）−≧２０　　
   　　　　　−（１） Ｑ）少なくと４２ｏｏｍａ／分Ｏ２速度を有する帯状冷
   却液体が、冷却液体ジェット流である特許請求の範囲第
   １項記載の製造方法０、