JPS586294A - 水処理装置および水処理方法 - Google Patents
水処理装置および水処理方法Info
- Publication number
- JPS586294A JPS586294A JP56104798A JP10479881A JPS586294A JP S586294 A JPS586294 A JP S586294A JP 56104798 A JP56104798 A JP 56104798A JP 10479881 A JP10479881 A JP 10479881A JP S586294 A JPS586294 A JP S586294A
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- Japan
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- tank
- water
- treated
- denitrification
- nitrification
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は被処理水中のＢＯＤ成分および窒素化合物を除
去する、水処理装置および水処理方法に関するものであ
る。
去する、水処理装置および水処理方法に関するものであ
る。
最近排水中のＢＯＤ成分の除去のみならず窒素化合物の
除去が問題になっている。何となれば排水中に含まれる
窒素化合物による環境の富栄養化による赤潮発生、稲の
青立ち病等の被害が最近顕著になっているからである。
除去が問題になっている。何となれば排水中に含まれる
窒素化合物による環境の富栄養化による赤潮発生、稲の
青立ち病等の被害が最近顕著になっているからである。
ＢＯＤ成分と共に窒素化合物を除去するには従来、例え
ば第１図および第２図に示すような浮遊式二段循還硝化
法および回転円板法が行われている０ 前者は第１図に示すように第１脱窒槽（１）にＢＯＤ成
分、アンモニア性窒素、有機窒素化合物等を含む被処理
水Ｔを導入し、活性汚泥訃よび炭素源としてアルコール
Ａを添加し、攪拌機（１）ムによりて混合してＢＯＤ成
分を除去し、かつ有機窒素化合物をアンモニア性窒素に
還元し、次いで硝化槽（２）において曝気手段（り Ａ
Ｋよって曝気すると共にアルカリＢを添加して系のｐ
Ｈ低下を防止しつ＼被処理水中のアンモニア性窒素を硝
酸性窒素に酸化し、かつ残存するＢＯＤ成分を更に除去
し、更に第２脱窒槽（１）において炭素源としてアルコ
ールＡを被処理水に添加し、攪拌機（３）Ａによって混
合し、被処理水中の硝酸性窒素を窒素ガスに迄還元する
ととＫよりて脱窒を行ない、再び再曝気槽（４）にて再
曝気することＫよりて被処理水中のアルコールを含むＢ
ＯＤ成分を完全に除去し、被処理水中のＭＬＳＳは沈澱
槽（５）によって沈降分離し、所定量を返送汚泥として
再び第１脱窒槽（１）Ｋ返送径路（７）を介して返送す
るもので、この際、硝化槽（２）の硝酸性窒素を含む被
処理水を循還径路（６）を介してポンプ（６）Ａによっ
て第１脱窒槽（１）に所定の還流比によって戻し第１脱
窒槽（１）によって脱窒を行ない、脱窒によって生ずる
ＯＨ−を硝化槽（２）ＫおけるｐＨ低下防止のためのア
ルカリの一部として利用して省アルカリを図るものであ
る。
ば第１図および第２図に示すような浮遊式二段循還硝化
法および回転円板法が行われている０ 前者は第１図に示すように第１脱窒槽（１）にＢＯＤ成
分、アンモニア性窒素、有機窒素化合物等を含む被処理
水Ｔを導入し、活性汚泥訃よび炭素源としてアルコール
Ａを添加し、攪拌機（１）ムによりて混合してＢＯＤ成
分を除去し、かつ有機窒素化合物をアンモニア性窒素に
還元し、次いで硝化槽（２）において曝気手段（り Ａ
Ｋよって曝気すると共にアルカリＢを添加して系のｐ
Ｈ低下を防止しつ＼被処理水中のアンモニア性窒素を硝
酸性窒素に酸化し、かつ残存するＢＯＤ成分を更に除去
し、更に第２脱窒槽（１）において炭素源としてアルコ
ールＡを被処理水に添加し、攪拌機（３）Ａによって混
合し、被処理水中の硝酸性窒素を窒素ガスに迄還元する
ととＫよりて脱窒を行ない、再び再曝気槽（４）にて再
曝気することＫよりて被処理水中のアルコールを含むＢ
ＯＤ成分を完全に除去し、被処理水中のＭＬＳＳは沈澱
槽（５）によって沈降分離し、所定量を返送汚泥として
再び第１脱窒槽（１）Ｋ返送径路（７）を介して返送す
るもので、この際、硝化槽（２）の硝酸性窒素を含む被
処理水を循還径路（６）を介してポンプ（６）Ａによっ
て第１脱窒槽（１）に所定の還流比によって戻し第１脱
窒槽（１）によって脱窒を行ない、脱窒によって生ずる
ＯＨ−を硝化槽（２）ＫおけるｐＨ低下防止のためのア
ルカリの一部として利用して省アルカリを図るものであ
る。
後者は第２図に示すように被処理水はまず第１回転円板
槽（２）Ｋ導びかれ、上部が露出している好気性の回転
円板（ロ）Ａ表面に付着している微生物層によってＢＯ
Ｄ成分を除去せられ、次いで第２同転円板槽（２）にお
いて被処理水にアルカリＢを添加しつ＼回転円板（２）
Ａ表面に付着している微生物膜によって被処理水中に含
まれるアンモニア性窒素を硝化する。第３回転円板槽曽
においては脱窒を行うＫあ九〉系を嫌気的にするため回
転円板■ムは水没され、被処理水に回転円板（ＬＩＡに
付着せる微生物に対する炭素源としてアルゴールＡを添
加し、被処理水中に含まれる硝酸性窒素を分解して脱会
を行ない、次いで第４回転円板槽（ロ）において好気性
の回転円板（ロ）Ａの回転によって曝気を行ない、回転
円板（ロ）Ａ表面に付着せる微生物膜によって残存ＢＯ
Ｄ成分を除去し、最終的に沈澱槽（２）において被処理
水に同伴した微生物層を分離する。
槽（２）Ｋ導びかれ、上部が露出している好気性の回転
円板（ロ）Ａ表面に付着している微生物層によってＢＯ
Ｄ成分を除去せられ、次いで第２同転円板槽（２）にお
いて被処理水にアルカリＢを添加しつ＼回転円板（２）
Ａ表面に付着している微生物膜によって被処理水中に含
まれるアンモニア性窒素を硝化する。第３回転円板槽曽
においては脱窒を行うＫあ九〉系を嫌気的にするため回
転円板■ムは水没され、被処理水に回転円板（ＬＩＡに
付着せる微生物に対する炭素源としてアルゴールＡを添
加し、被処理水中に含まれる硝酸性窒素を分解して脱会
を行ない、次いで第４回転円板槽（ロ）において好気性
の回転円板（ロ）Ａの回転によって曝気を行ない、回転
円板（ロ）Ａ表面に付着せる微生物膜によって残存ＢＯ
Ｄ成分を除去し、最終的に沈澱槽（２）において被処理
水に同伴した微生物層を分離する。
浮遊式二段循還硝化法は上記のごとく反応槽が４槽に分
れ装置がコスト高になると同時に広い設備空間を必要と
する。更にアルコールを二個所に入れるので機材費が高
くなり、かつ機構が複雑になり、メンテナンスが面倒で
ある。しかし浮遊式のため処理された水のＳＳは低く、
また循還式のため省アルカリ効果、そして原波処理水の
ＢＯＤ成分を炭素源として利用出来るから省アルコール
効果はある。
れ装置がコスト高になると同時に広い設備空間を必要と
する。更にアルコールを二個所に入れるので機材費が高
くなり、かつ機構が複雑になり、メンテナンスが面倒で
ある。しかし浮遊式のため処理された水のＳＳは低く、
また循還式のため省アルカリ効果、そして原波処理水の
ＢＯＤ成分を炭素源として利用出来るから省アルコール
効果はある。
回転円板法は同様に反応槽の数が多く浮遊式二段循還硝
化法とこの点では同様な欠点を有するが、更に処理され
九本のＳＳが高いこと、アルカリの回収が出来ないので
省アルカリの効果がないこと、水温、水量、ＢＯＤ、窒
素濃度等の外的要因に対応する操作パラメーターが少な
く、せいぜい回転円板の回転数を変える程度であること
、原波処理水のＢＯＤ成分を炭素源として利用出来ない
から省アルコールの効果もないこと等の欠点を有する。
化法とこの点では同様な欠点を有するが、更に処理され
九本のＳＳが高いこと、アルカリの回収が出来ないので
省アルカリの効果がないこと、水温、水量、ＢＯＤ、窒
素濃度等の外的要因に対応する操作パラメーターが少な
く、せいぜい回転円板の回転数を変える程度であること
、原波処理水のＢＯＤ成分を炭素源として利用出来ない
から省アルコールの効果もないこと等の欠点を有する。
本発明は上記従来技術を改良して装置のコストおよびラ
ンニングコストが低く、かつ省設置空間、省メンテナン
ス、省エネルギーの効果がある水処理装置および水処理
方法を提供することを目的とし、前段に浮遊式Ｏ脱窒槽
を配し、後段に好気性の回転円板を有する硝化槽を配す
ることを骨子とする。
ンニングコストが低く、かつ省設置空間、省メンテナン
ス、省エネルギーの効果がある水処理装置および水処理
方法を提供することを目的とし、前段に浮遊式Ｏ脱窒槽
を配し、後段に好気性の回転円板を有する硝化槽を配す
ることを骨子とする。
本発明を第３図に示す一実施例によりて説明すれば、（
２）は浮遊式の脱窒槽であ）内部には攪拌機＠Ａが備え
られ、曽は硝化槽でＴｏシ内部には上部を露出せる好気
性の回転円板ｌｌ４Ａ、および槽底部全面にわたって曝
気手段＠Ｂが設けられる。（２）は沈澱槽である。脱窒
槽（２）は前段に配され、硝化槽四は後段に配されるが
、硝化槽（２）かも脱窒槽（２）へは還流径路（財）が
連絡し、沈澱槽働から脱窒槽（２）へは返送径路（２）
が連絡する・被処理水Ｔは先づ脱窒槽（２）へ導入され
沈澱槽に）から返送径路（２）を介して返送汚泥、およ
びその炭素源としてメタノールのような低沸点アルコー
ルムが添加され攪拌機＠Ａによりて攪拌混合せられ、被
処理水中に含まれるＢＯＤ成分が除去せられ、更に被処
理水中に含まれる有機窒素化合物はアンモニア性窒素に
還元せられる。被処理水は次いで硝化槽曽において曝気
手段＠ＢＫよって全面曝気され、好気的に回転円坂＠Ａ
表面に付着せる微生物膜によって更に残存するＢＯＤ成
分を除去し、かつアンモニア性窒素を硝化する。全面曝
気は被処理水中のＭＬＳＳが槽底部に沈積しないようＫ
するために行われるものであるが、省エネルギーを図る
ため機械的に駆動される回転円板ＨＡＫ上昇する気泡に
よるゆれ応力がか＼らないよう微細気泡とする。かくし
て硝酸性窒素を含む被処理水は還流径路−を介して脱窒
槽（２）へ還流され、脱窒槽（ロ）において硝酸性窒素
は窒素ガスに分解せられ脱窒される。該脱窒の際ＫＯＨ
−が発生し、＃ＯＨ−は硝化槽＠における硝化の際のｐ
Ｈ低下を防止する。また脱窒の際にはアルコールＡとと
もに原波処理水Ｔ中のＢＯＤ成分も炭素源として作用す
る。被処理水の硝化槽に）から脱窒槽（２）への還流比
は流入する被処理水量の２〜２０倍程度とする。かくし
てＢＯＤ成分を除去され、かつ脱窒された被処理水は沈
澱槽に）においてＭＬＳＳを沈降分離される０との際、
沈澱槽に）の容量を大として被処理水の滞溜時間を長く
とり（約１２時間）、沈降分離されるＭＬＳＳの濃度を
高くする。かくすれば被地理水の脱窒槽（２）の滞溜時
間は約５時間、硝化槽（２）の滞溜時間は約１・０時間
であシ、従来に比して各々半分程度の滞溜時間となシ結
局全旭理時間は計２７時間となり、従来の全処理時間の
約４２時間に比して約６割種度に短縮される。
２）は浮遊式の脱窒槽であ）内部には攪拌機＠Ａが備え
られ、曽は硝化槽でＴｏシ内部には上部を露出せる好気
性の回転円板ｌｌ４Ａ、および槽底部全面にわたって曝
気手段＠Ｂが設けられる。（２）は沈澱槽である。脱窒
槽（２）は前段に配され、硝化槽四は後段に配されるが
、硝化槽（２）かも脱窒槽（２）へは還流径路（財）が
連絡し、沈澱槽働から脱窒槽（２）へは返送径路（２）
が連絡する・被処理水Ｔは先づ脱窒槽（２）へ導入され
沈澱槽に）から返送径路（２）を介して返送汚泥、およ
びその炭素源としてメタノールのような低沸点アルコー
ルムが添加され攪拌機＠Ａによりて攪拌混合せられ、被
処理水中に含まれるＢＯＤ成分が除去せられ、更に被処
理水中に含まれる有機窒素化合物はアンモニア性窒素に
還元せられる。被処理水は次いで硝化槽曽において曝気
手段＠ＢＫよって全面曝気され、好気的に回転円坂＠Ａ
表面に付着せる微生物膜によって更に残存するＢＯＤ成
分を除去し、かつアンモニア性窒素を硝化する。全面曝
気は被処理水中のＭＬＳＳが槽底部に沈積しないようＫ
するために行われるものであるが、省エネルギーを図る
ため機械的に駆動される回転円板ＨＡＫ上昇する気泡に
よるゆれ応力がか＼らないよう微細気泡とする。かくし
て硝酸性窒素を含む被処理水は還流径路−を介して脱窒
槽（２）へ還流され、脱窒槽（ロ）において硝酸性窒素
は窒素ガスに分解せられ脱窒される。該脱窒の際ＫＯＨ
−が発生し、＃ＯＨ−は硝化槽＠における硝化の際のｐ
Ｈ低下を防止する。また脱窒の際にはアルコールＡとと
もに原波処理水Ｔ中のＢＯＤ成分も炭素源として作用す
る。被処理水の硝化槽に）から脱窒槽（２）への還流比
は流入する被処理水量の２〜２０倍程度とする。かくし
てＢＯＤ成分を除去され、かつ脱窒された被処理水は沈
澱槽に）においてＭＬＳＳを沈降分離される０との際、
沈澱槽に）の容量を大として被処理水の滞溜時間を長く
とり（約１２時間）、沈降分離されるＭＬＳＳの濃度を
高くする。かくすれば被地理水の脱窒槽（２）の滞溜時
間は約５時間、硝化槽（２）の滞溜時間は約１・０時間
であシ、従来に比して各々半分程度の滞溜時間となシ結
局全旭理時間は計２７時間となり、従来の全処理時間の
約４２時間に比して約６割種度に短縮される。
本発明は上記したように脱窒槽と硝化槽の２楢を必要と
するのみであシ、装置コストが低減され、かつ省設置空
間、省メンテナンス効果を有する。
するのみであシ、装置コストが低減され、かつ省設置空
間、省メンテナンス効果を有する。
また硝化槽中の被処理水を脱窒槽に還流するから被処理
水中のＢＯＤ成分は２槽のみでも効率よく除去され、か
つ脱窒の際の炭素源としてアルコールと共に原波処理水
のＢＯＤ成分も関与し得、更に脱窒の際の水酸イオンは
硝化の際の系のｐＨ低下防止に用いられ得るから省アル
コール、省アルカリ効果を有し２ン二ングコストも低減
される。
水中のＢＯＤ成分は２槽のみでも効率よく除去され、か
つ脱窒の際の炭素源としてアルコールと共に原波処理水
のＢＯＤ成分も関与し得、更に脱窒の際の水酸イオンは
硝化の際の系のｐＨ低下防止に用いられ得るから省アル
コール、省アルカリ効果を有し２ン二ングコストも低減
される。
実施例
被処理水としてアンモニア性窒素（有機窒素化合物を含
む）２００ｐｐｍ、硝酸性窒素５ｐｐｍ以下、ＢＯＤ成
分３００ ｐｐｎｘ 、８Ｓ２５０ｐｐｍを含むものを
用い、第１図、第２図に示す従来法および第３図に示す
本発明の方法により処理を行なう。その結果は第１表に
示される。
む）２００ｐｐｍ、硝酸性窒素５ｐｐｍ以下、ＢＯＤ成
分３００ ｐｐｎｘ 、８Ｓ２５０ｐｐｍを含むものを
用い、第１図、第２図に示す従来法および第３図に示す
本発明の方法により処理を行なう。その結果は第１表に
示される。
第１表
※ｐＨの高い被処理水ではアルカリの添加は不要第１表
にみるように本発明の方法はＢＯＤ除去率、脱窒率例れ
も従来方法と同等であシ、またＳＳ除去率、省アルカリ
効果は浮遊式二段硝化法に匹敵し、かつ省メタノール効
果は浮遊式二段硝化法よシ優れる・しかもエネルギー消
費量および水質チェック点（メンテナンス）は回転円板
法と同等であり、かつ空間効率は勿論本発明において格
段に向上する。
にみるように本発明の方法はＢＯＤ除去率、脱窒率例れ
も従来方法と同等であシ、またＳＳ除去率、省アルカリ
効果は浮遊式二段硝化法に匹敵し、かつ省メタノール効
果は浮遊式二段硝化法よシ優れる・しかもエネルギー消
費量および水質チェック点（メンテナンス）は回転円板
法と同等であり、かつ空間効率は勿論本発明において格
段に向上する。
第１図および第２図は従来方法の系統図、第３図は本発
明の一実施例の系統図である。 図中 四・・・・脱窒槽、曽・・・・硝化槽、＠Ａ・・
・・回転円板、（２）・・・・還流径路特許出願人
大同特殊鋼株式会社
明の一実施例の系統図である。 図中 四・・・・脱窒槽、曽・・・・硝化槽、＠Ａ・・
・・回転円板、（２）・・・・還流径路特許出願人
大同特殊鋼株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、前段に浮遊式の脱窒槽を配し、後段に好気性の回転
円板を有する硝化槽を配し、該脱窒槽と硝化槽とを循還
径路にて連絡したことを特徴とする水処理装置。 １ 前段に浮遊式の脱窒槽を配し、後段に好気性の回転
円板を有する硝化槽を配し、骸脱窒槽と硝化槽とを循還
径路にて連絡し九本処理装置において、脱窒槽中に被処
理水を導入し、活性汚泥および揮発性炭素源を添加混合
することによシ被処理水中のＢＯＤ成分を除去するとと
もに有機窒素化合物をアンモニア性窒素に還元し、次い
で硝化槽においてアルカリを添加しつ一回転円板表面に
付着せる微生物によって残存するＢＯＤ成分を除去する
とともにアンモニア性窒素を硝化し、かくして硝酸性ア
ンモニアを含む被処理水は所定の還流比で脱窒槽に戻し
、脱窒槽において硝酸性アンモニアを窒素ガスに還元し
て除去することを特徴とする水処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56104798A JPS586294A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 水処理装置および水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56104798A JPS586294A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 水処理装置および水処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586294A true JPS586294A (ja) | 1983-01-13 |
Family
ID=14390454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56104798A Pending JPS586294A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 水処理装置および水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586294A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6038095A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-27 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 有機性汚水の処理方法 |
| JPS6099394A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-03 | Kurita Water Ind Ltd | 汚水の生物学的脱窒，脱リン装置 |
| US7011745B1 (en) | 2002-07-11 | 2006-03-14 | Moulton Patrick L | Rotating perforated cylinder treatment system |
| US7491324B2 (en) | 2002-07-11 | 2009-02-17 | Ionic Water Technologies, Inc. | Rotating perforated cylinder treatment system |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP56104798A patent/JPS586294A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6038095A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-27 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 有機性汚水の処理方法 |
| JPS6099394A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-03 | Kurita Water Ind Ltd | 汚水の生物学的脱窒，脱リン装置 |
| US7011745B1 (en) | 2002-07-11 | 2006-03-14 | Moulton Patrick L | Rotating perforated cylinder treatment system |
| US7491324B2 (en) | 2002-07-11 | 2009-02-17 | Ionic Water Technologies, Inc. | Rotating perforated cylinder treatment system |
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