JPS5864339A - すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材 - Google Patents
すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた犠牲陽極効果と耐垂下性を有し、
これらの特性が要求されるＭ合金製熱交換器のフィン材
として使用するのに適したＭ合金に関するものである。
これらの特性が要求されるＭ合金製熱交換器のフィン材
として使用するのに適したＭ合金に関するものである。
一般に、例えば自動車のラジェータや空調機器などには
１１合金製熱交換器が広く使用されている。
１１合金製熱交換器が広く使用されている。
この熱交換器は、例えばＡｌ４−Ｍｎ系合金の薄板、あ
るいはＡＡ−Ｍｎ系合金を芯材とし、この芯材の両面に
Ａｔ！−８ｉ系合金のろう材をクラッドしたものからな
るプレージングシートで構成されたフィン材を、例えば
ＡＵ−Ｍｎ系合金を芯材とし、この芯材の片面にＡｅ−
８ｉ系合金のろう材をクララｂ”Ｌだものからなるプレ
ージングシート、あるいは純ＡＡやＡｆｆｉ−Ｍｎ系合
金の薄板で構成された管材に、真空中、不活性ガス中、
あるいはブランクスを用いた場合には大気中でろう付け
することによって製造されている。しかし、この従来Ｍ
合金製熱交換器においては、その製造に際して、ろう付
は時の高温加熱によってフィン材の強度が著しく低下す
るようになるばかシでなく、ろう材中の８１がフィン材
（芯材）中に拡散侵食して耐垂下性を劣化させるように
なるため、フィン材が変形し、この結果フィン材ヲ管材
にうまくろう付けすることができない場合がしばしば発
生し、また、その実用に際しては、フィン材中のＭｎに
は、これを電気化学的に著しく責にする作用があるため
、例えば管材に純Ｍ系のものを使用した場合には、管材
がフィン材に比して卑になることから、管材の腐食が促
進され、この結果管材には貫通孔が形成されるようにな
シ、この貫通孔に原因する事故がしばしば発生するもの
であった。
るいはＡＡ−Ｍｎ系合金を芯材とし、この芯材の両面に
Ａｔ！−８ｉ系合金のろう材をクラッドしたものからな
るプレージングシートで構成されたフィン材を、例えば
ＡＵ−Ｍｎ系合金を芯材とし、この芯材の片面にＡｅ−
８ｉ系合金のろう材をクララｂ”Ｌだものからなるプレ
ージングシート、あるいは純ＡＡやＡｆｆｉ−Ｍｎ系合
金の薄板で構成された管材に、真空中、不活性ガス中、
あるいはブランクスを用いた場合には大気中でろう付け
することによって製造されている。しかし、この従来Ｍ
合金製熱交換器においては、その製造に際して、ろう付
は時の高温加熱によってフィン材の強度が著しく低下す
るようになるばかシでなく、ろう材中の８１がフィン材
（芯材）中に拡散侵食して耐垂下性を劣化させるように
なるため、フィン材が変形し、この結果フィン材ヲ管材
にうまくろう付けすることができない場合がしばしば発
生し、また、その実用に際しては、フィン材中のＭｎに
は、これを電気化学的に著しく責にする作用があるため
、例えば管材に純Ｍ系のものを使用した場合には、管材
がフィン材に比して卑になることから、管材の腐食が促
進され、この結果管材には貫通孔が形成されるようにな
シ、この貫通孔に原因する事故がしばしば発生するもの
であった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、ろう付
けに際しての加熱に対しても変形のない、すぐれた耐垂
下性を有し、かつ管材に比して相対的に電気化学的に卑
な特性をもっＭ合金製熱交換器のフィン材を得べく研究
を行なった結果、前記フィン材を、Ｓｉ： ０．１〜０
．９ ％、 Ｚｒ ： ０．０２〜０・２チ、 Ｚｎ：
０．１〜２．０％を含有し、さらに必要に応じてＭｎ
： ０．１〜０．９ ％、 Ｍｇ： ０．１〜０１％。
けに際しての加熱に対しても変形のない、すぐれた耐垂
下性を有し、かつ管材に比して相対的に電気化学的に卑
な特性をもっＭ合金製熱交換器のフィン材を得べく研究
を行なった結果、前記フィン材を、Ｓｉ： ０．１〜０
．９ ％、 Ｚｒ ： ０．０２〜０・２チ、 Ｚｎ：
０．１〜２．０％を含有し、さらに必要に応じてＭｎ
： ０．１〜０．９ ％、 Ｍｇ： ０．１〜０１％。
ｃｕ： ｏ、ｏ ５〜０．５％、およびＣｒ： ０．０
５〜０．３％のうちの１種または２種以上を°含有し、
残シがＭと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
有するＭ合金で構成すると、このＭ合金においては、Ａ
ｌ４−Ｚｒ化合物が微細に析出した組織をもち、しかも
このＡｇ、−Ｚｒ化合物の析出はｓｌによって著しく促
進されるために、再結晶温度が上昇し、この結果ろう付
は加熱時に形成される再結晶粒がきわめて大きくなって
高温強度が高くなるばかシでなく、ろうの粒界からの侵
入が抑制されるようになることから、すぐれた耐垂五性
をもつようになシ、またＺｎの含有によって電気化学的
に卑になるため管材に対してすぐれた犠牲陽極効果をも
つようになり、さらに必要に応じて含有されるＭｎにょ
っ゛てＭ−Ｍｎ−８ｉ化合物を析出し、とのＡＡ −Ｍ
ｎ −Ｓｉ化合物は上記のＡｌ−Ｚｒ化合物との共存に
おいて耐垂下性を相剰的に改善するものであシ、また、
同じ＜ＭｇおよびＣＵの含有によって強度が向上し、Ｃ
ｒの含有によって耐垂下性が一段と向上するようになる
という知見を得たのである。
５〜０．３％のうちの１種または２種以上を°含有し、
残シがＭと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
有するＭ合金で構成すると、このＭ合金においては、Ａ
ｌ４−Ｚｒ化合物が微細に析出した組織をもち、しかも
このＡｇ、−Ｚｒ化合物の析出はｓｌによって著しく促
進されるために、再結晶温度が上昇し、この結果ろう付
は加熱時に形成される再結晶粒がきわめて大きくなって
高温強度が高くなるばかシでなく、ろうの粒界からの侵
入が抑制されるようになることから、すぐれた耐垂五性
をもつようになシ、またＺｎの含有によって電気化学的
に卑になるため管材に対してすぐれた犠牲陽極効果をも
つようになり、さらに必要に応じて含有されるＭｎにょ
っ゛てＭ−Ｍｎ−８ｉ化合物を析出し、とのＡＡ −Ｍ
ｎ −Ｓｉ化合物は上記のＡｌ−Ｚｒ化合物との共存に
おいて耐垂下性を相剰的に改善するものであシ、また、
同じ＜ＭｇおよびＣＵの含有によって強度が向上し、Ｃ
ｒの含有によって耐垂下性が一段と向上するようになる
という知見を得たのである。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、易下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を説
明する。
、易下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を説
明する。
（ａ） Ｚｒ
Ｚｒの含有によって、ろう付は加熱時に微細なＭ−Ｚｒ
化合物が析出してＭ合金の再結晶温度が著しく上昇する
ようになシ、この結果再結晶粒が粗大化して高温強度を
上昇させ、かつろうの粒界からの侵入が抑制されるよう
になることから、ろう付は時の耐垂下性が著しく改善さ
れるようになるが、その含有量が０．０２％未満では所
望の耐垂下性改善効果が得られず、一方０．２％を越え
て含有させてもより一層の改善効果が得られず、逆に溶
解鋳造時に巨大晶を形成し易くなって加工性が損なわれ
るようになることから、その含有量を０．０２〜０．２
チと定めた。
化合物が析出してＭ合金の再結晶温度が著しく上昇する
ようになシ、この結果再結晶粒が粗大化して高温強度を
上昇させ、かつろうの粒界からの侵入が抑制されるよう
になることから、ろう付は時の耐垂下性が著しく改善さ
れるようになるが、その含有量が０．０２％未満では所
望の耐垂下性改善効果が得られず、一方０．２％を越え
て含有させてもより一層の改善効果が得られず、逆に溶
解鋳造時に巨大晶を形成し易くなって加工性が損なわれ
るようになることから、その含有量を０．０２〜０．２
チと定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓ１成分には、Ａｆｆｉ−Ｚｒ化合物の析出を促進し、
もってＡＡ−Ｚｒ化合物による上記の作用を促進する作
用があるが、その含有量が０．１−未満では前記作用に
所望の促進効果が得られず、一方０．９％を越えて含有
させると電気化学的に責になる傾向が現われ、犠牲陽極
効果が＋°分発揮できなくなることから、その含有量を
０．１〜０．９％と定めた。
もってＡＡ−Ｚｒ化合物による上記の作用を促進する作
用があるが、その含有量が０．１−未満では前記作用に
所望の促進効果が得られず、一方０．９％を越えて含有
させると電気化学的に責になる傾向が現われ、犠牲陽極
効果が＋°分発揮できなくなることから、その含有量を
０．１〜０．９％と定めた。
（ｃ） Ｚｎ
Ｚｎ成分には、ＡＰ、合金を電気化学的に卑にし、もっ
て管材に対して犠牲陽極効果を発揮せしめる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方２．Ｏｑ６を越えて含有させると耐
食性が劣化するようになることから、その含有量を０．
１〜２．０％と定めた。
て管材に対して犠牲陽極効果を発揮せしめる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方２．Ｏｑ６を越えて含有させると耐
食性が劣化するようになることから、その含有量を０．
１〜２．０％と定めた。
（ｄ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は、Ａｌｔ−Ｍｎ−８ｉ化合物として析出し、
このＡＸ−Ｍｎ−８ｉ化合物はろう付は加熱時にＡｌｅ
−Ｚｒ化合物との共存において再結晶粒の粗大化を一段
と促進し、この結果として耐垂下性を一層向上させる作
用をもつので、よシ一層の耐垂下性が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量が０．１％未満
では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方０．９
％を越えて含有させると、犠牲陽極効果が低下するよう
になることから、その含有量を０．１〜０．９％と定め
た。
このＡＸ−Ｍｎ−８ｉ化合物はろう付は加熱時にＡｌｅ
−Ｚｒ化合物との共存において再結晶粒の粗大化を一段
と促進し、この結果として耐垂下性を一層向上させる作
用をもつので、よシ一層の耐垂下性が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量が０．１％未満
では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方０．９
％を越えて含有させると、犠牲陽極効果が低下するよう
になることから、その含有量を０．１〜０．９％と定め
た。
（ｅ） ＭｇおよびＣｕ
これらの成分には、耐垂下性を損なうことなく強度を向
上させる作用があるので、特に高強度が要求される場合
に必要に応じて含有されるが、それぞれＭｇ：０．１％
未満およびＣｕ：０．０５％未満の含有では、所望の強
度向上効果が得られず、一方Ｍｇ： ０．７％およびＣ
ｕ：０．５％をそれぞれ越えて含有させると耐垂下性が
劣化するようになるばかシでなく、特にＣＵの０．５チ
を越えた含有は、ｄ金を電気化学的に責にし、犠牲陽極
効果が損なわれるようになることから、その含有量を、
それぞれＭｇ：０．１〜Ｏ，１％、 ｃｕ： ｏ、ｏ
５〜０．５％と定めた。
上させる作用があるので、特に高強度が要求される場合
に必要に応じて含有されるが、それぞれＭｇ：０．１％
未満およびＣｕ：０．０５％未満の含有では、所望の強
度向上効果が得られず、一方Ｍｇ： ０．７％およびＣ
ｕ：０．５％をそれぞれ越えて含有させると耐垂下性が
劣化するようになるばかシでなく、特にＣＵの０．５チ
を越えた含有は、ｄ金を電気化学的に責にし、犠牲陽極
効果が損なわれるようになることから、その含有量を、
それぞれＭｇ：０．１〜Ｏ，１％、 ｃｕ： ｏ、ｏ
５〜０．５％と定めた。
（ｆ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には耐垂下性を向上させる作用があるので、必
要に応じて含有されるが、その含有量が０．０５４未満
では所望の耐垂下性向上効果が得られず、一方０．３チ
を越えて含有させると、電気化学的に責になって犠牲陽
極効果が損なわれるようになるばかシでなく、鋳造時に
巨大具を形成し易くなって加工性が劣化するようになる
ことから、その含有量を０．０５〜０．３係と定めた。
要に応じて含有されるが、その含有量が０．０５４未満
では所望の耐垂下性向上効果が得られず、一方０．３チ
を越えて含有させると、電気化学的に責になって犠牲陽
極効果が損なわれるようになるばかシでなく、鋳造時に
巨大具を形成し易くなって加工性が劣化するようになる
ことから、その含有量を０．０５〜０．３係と定めた。
つぎに、この発明のＭ合金を実施例によシ具体的に説明
する。
する。
実施例
通常の溶解法によシ、それぞれ第１表に示される最終成
分組成をもったフィン材用本発明Ｍ合金１〜２５．フィ
ン材用比較Ｍ合金、管材用Ｍ合金。
分組成をもったフィン材用本発明Ｍ合金１〜２５．フィ
ン材用比較Ｍ合金、管材用Ｍ合金。
およびろう材用Ａｔ合金を溶製し、鋳造して鋳塊とし、
フィン材用本発明Ｍ合金以外の鋳塊に均質化処理を施し
た。なお、第１表には表示を省略したが、これらのＡＡ
合金鋳塊は、いずれも不可避不純物として、Ｚｒ： ０
．０１％以下、 Ｚｎ： ０．０２％以下。
フィン材用本発明Ｍ合金以外の鋳塊に均質化処理を施し
た。なお、第１表には表示を省略したが、これらのＡＡ
合金鋳塊は、いずれも不可避不純物として、Ｚｒ： ０
．０１％以下、 Ｚｎ： ０．０２％以下。
Ｍｎ： ０．０１ ％以下、 Ｍｇ： ０．０１ ％以
下、Ｃｕ：０．０５チ以下、Ｃｒ：０．０１％以下、お
よびＦｅ：０．４％以下を含有するものであった。
下、Ｃｕ：０．０５チ以下、Ｃｒ：０．０１％以下、お
よびＦｅ：０．４％以下を含有するものであった。
ついで、この結果得られた各種のＭ合金鋳塊について、
フィン材用本発明Ｍ合金１〜２５．フィン材用比較Ａｎ
合金、および管材用Ａｔ合金の鋳塊には熱間圧延を施し
て８１１ｔ１Ｌの板厚を有する熱延板とし、一方ろう材
用Ｍ合金の鋳塊は同じく熱間圧延によシ板厚：５ｍｍの
熱延板とし、さらに前記のろう材用熱延板には冷間圧延
を施して板厚：１ｍめ＝２′ン 冷延板とした。また、上記のフィン材用本発明Ｍ合金１
〜２５．フィン材用比較Ｍ合金、および管材用Ｍ合金の
熱延板の一部には冷間圧延を施して、前記フィン材用の
ものはそれぞれ板厚：０．５ｍおよび０−１６１１を有
する冷延板とし、一方管材用のものは板厚＝ＩＮ１１を
有する冷延板とした。なお、前記フィン材用の冷延板の
圧延に際しては、昇温速度＝２℃／ｒｉｇ、加熱温度二
３フＯ℃、保持時間：２時間の条件での中間焼鈍を行な
い、かつ最終冷間圧下率を３０％とした。
フィン材用本発明Ｍ合金１〜２５．フィン材用比較Ａｎ
合金、および管材用Ａｔ合金の鋳塊には熱間圧延を施し
て８１１ｔ１Ｌの板厚を有する熱延板とし、一方ろう材
用Ｍ合金の鋳塊は同じく熱間圧延によシ板厚：５ｍｍの
熱延板とし、さらに前記のろう材用熱延板には冷間圧延
を施して板厚：１ｍめ＝２′ン 冷延板とした。また、上記のフィン材用本発明Ｍ合金１
〜２５．フィン材用比較Ｍ合金、および管材用Ｍ合金の
熱延板の一部には冷間圧延を施して、前記フィン材用の
ものはそれぞれ板厚：０．５ｍおよび０−１６１１を有
する冷延板とし、一方管材用のものは板厚＝ＩＮ１１を
有する冷延板とした。なお、前記フィン材用の冷延板の
圧延に際しては、昇温速度＝２℃／ｒｉｇ、加熱温度二
３フＯ℃、保持時間：２時間の条件での中間焼鈍を行な
い、かつ最終冷間圧下率を３０％とした。
さらに残シのフィン材用本発明Ｍ合金１〜２５゜フィン
材用比較Ｍ合金、および管材用Ｍ合金の熱延板について
は、それぞれその両頁（フィン材用の熱延板）および片
面（管材用の熱延板）に上記の板厚：１ｍｍのろう材用
間合金の冷延板を熱間圧延によってクラッドしていずれ
も板厚：３ｍとした後、引続いて上記の条件での中間焼
鈍を施しながら最終冷間圧下率：３０％にて冷間圧延を
行ない、フィン材用のものは板厚：０．５１ｇおよび０
．１６１１１を有し、かつ管材用のものは板厚：ＩＢを
それぞれ有するプレージングシートとした。
材用比較Ｍ合金、および管材用Ｍ合金の熱延板について
は、それぞれその両頁（フィン材用の熱延板）および片
面（管材用の熱延板）に上記の板厚：１ｍｍのろう材用
間合金の冷延板を熱間圧延によってクラッドしていずれ
も板厚：３ｍとした後、引続いて上記の条件での中間焼
鈍を施しながら最終冷間圧下率：３０％にて冷間圧延を
行ない、フィン材用のものは板厚：０．５１ｇおよび０
．１６１１１を有し、かつ管材用のものは板厚：ＩＢを
それぞれ有するプレージングシートとした。
ついで、このように調製したそれぞれ板厚二〇−１６１
１を有するフィン材用の冷延板およびプレージングシー
トについで、真空中で耐垂下性試験を行なった。耐垂下
性試験は、試片として幅：３０Ｂ×長さ：１４０ｍの寸
法をもったものを使用し、この試験片の長さ方向の一端
から３０１１の部分を水平保持した状態で、約１ ｏ−
’ ｔｏｒｒの真空中、温度：６２０℃に５分間保持し
た後の前記試験片の他端における垂下高さを測定するこ
とによって行なった。この測定結果を第１表に合せて示
した。
１を有するフィン材用の冷延板およびプレージングシー
トについで、真空中で耐垂下性試験を行なった。耐垂下
性試験は、試片として幅：３０Ｂ×長さ：１４０ｍの寸
法をもったものを使用し、この試験片の長さ方向の一端
から３０１１の部分を水平保持した状態で、約１ ｏ−
’ ｔｏｒｒの真空中、温度：６２０℃に５分間保持し
た後の前記試験片の他端における垂下高さを測定するこ
とによって行なった。この測定結果を第１表に合せて示
した。
第１表に示される結果から、本発明Ｍ合金１〜２５で構
成されたフィン材用の冷延板およびプレージングシート
は、いずれもすぐれた耐垂下性を示し、ろう付は時に１
へたシ”や変形の発生がきわめて少なく、良好なろう付
けが可能であることを示しているのに対して、合金元素
としてＺｒを含有するが、ＳｌおよびＺｎを含有しない
比較Ｍ合金で構成された冷延板およびプレージングシー
トは、著しく耐垂下性が劣ることが明らかである。
成されたフィン材用の冷延板およびプレージングシート
は、いずれもすぐれた耐垂下性を示し、ろう付は時に１
へたシ”や変形の発生がきわめて少なく、良好なろう付
けが可能であることを示しているのに対して、合金元素
としてＺｒを含有するが、ＳｌおよびＺｎを含有しない
比較Ｍ合金で構成された冷延板およびプレージングシー
トは、著しく耐垂下性が劣ることが明らかである。
また、上記の耐垂下性試験に用いたと同じ冷延板および
プレージングシートを用い、１気圧の窒素ガス雰囲気中
、温度＝６２０℃に５分間保持した後の１規定食塩水中
での孔食発生電位（飽和カロメル基準）を測定し、犠牲
陽極効果を評価した。
プレージングシートを用い、１気圧の窒素ガス雰囲気中
、温度＝６２０℃に５分間保持した後の１規定食塩水中
での孔食発生電位（飽和カロメル基準）を測定し、犠牲
陽極効果を評価した。
この測定結果も第１表に示した。
第１表に示されるように、本発明Ｍ合金１〜２５で構成
された冷延板およびプレージングシートは比較Ｍ合金の
それと比較して電気化学的に著しく卑になっておシ、す
ぐれた犠牲陽極効果を発揮することがわかる。
された冷延板およびプレージングシートは比較Ｍ合金の
それと比較して電気化学的に著しく卑になっておシ、す
ぐれた犠牲陽極効果を発揮することがわかる。
さらに、上記の板厚：０．５１ｘを有するフィン材用の
プレージングシートと板厚：１ｍｍを有する管材用の冷
延板、並びに同じく板厚：０−５ｙａｘ、を有するフィ
ン材用の冷延板と板厚：１ｍｍを有する管材用のプレー
ジングシートを、第１図に斜視図で示される状態にセッ
ト（図中、１が幅：４ｏｇｚｘ長さ：５０ｇｇの寸法を
有する管材用の冷延板およびプレージングシートであシ
、一方２が幅：３０１ＩＥ×長さ：５ｏ朋の寸法を有す
るフィン材用の冷延板およびプレージングシートである
）し、真空中および１気圧の窒素ガス雰囲気中、温度：
６２゜℃に５分間保持してろう付けした。ついで、この
結果得られたろう付は試験片を用い、１ ｐ、ｐ、ｍ、
のＣｕ＋＋イオン含有の温度＝４０℃の水道水中に３０
日間浸漬の水道水浸漬試験、並びに３０日間のＣＡＳＳ
試験を行ない、試験後、管材用の冷延板およびプレージ
ングシートにおける孔食数および最大孔食深さをそれぞ
れ測定した。この測定結果も第１表に示した。
プレージングシートと板厚：１ｍｍを有する管材用の冷
延板、並びに同じく板厚：０−５ｙａｘ、を有するフィ
ン材用の冷延板と板厚：１ｍｍを有する管材用のプレー
ジングシートを、第１図に斜視図で示される状態にセッ
ト（図中、１が幅：４ｏｇｚｘ長さ：５０ｇｇの寸法を
有する管材用の冷延板およびプレージングシートであシ
、一方２が幅：３０１ＩＥ×長さ：５ｏ朋の寸法を有す
るフィン材用の冷延板およびプレージングシートである
）し、真空中および１気圧の窒素ガス雰囲気中、温度：
６２゜℃に５分間保持してろう付けした。ついで、この
結果得られたろう付は試験片を用い、１ ｐ、ｐ、ｍ、
のＣｕ＋＋イオン含有の温度＝４０℃の水道水中に３０
日間浸漬の水道水浸漬試験、並びに３０日間のＣＡＳＳ
試験を行ない、試験後、管材用の冷延板およびプレージ
ングシートにおける孔食数および最大孔食深さをそれぞ
れ測定した。この測定結果も第１表に示した。
第１表に示されるように、本発明Ａｔ合金１〜２５の冷
延板およびプレージングシートと組合せた管材用の冷延
板およびプレージングシートにおいては、局部腐食の発
生がほとんど見られないのに対して、比較Ａｔ合金の冷
延板およびプレージングシートと組合せた管材用の冷延
板およびプレージングシートでは局部腐食の被害が著し
く大きいものであった。
延板およびプレージングシートと組合せた管材用の冷延
板およびプレージングシートにおいては、局部腐食の発
生がほとんど見られないのに対して、比較Ａｔ合金の冷
延板およびプレージングシートと組合せた管材用の冷延
板およびプレージングシートでは局部腐食の被害が著し
く大きいものであった。
上述のように、この発明のＭ合金は、すぐれた高温強度
、耐垂下性、および犠牲陽極効果を有するので、これを
Ｍ合金製熱交換器のフィン材として使用した場合には、
その製造工程におけるろう付けに際して変形や″へたシ
”の発生がなく、良好なろう付けを確実なものとし、ま
た相手材たる管材を良く防食して使用寿命の著しい延命
化を可能とするなど工業上有用な特性を有するのである
。
、耐垂下性、および犠牲陽極効果を有するので、これを
Ｍ合金製熱交換器のフィン材として使用した場合には、
その製造工程におけるろう付けに際して変形や″へたシ
”の発生がなく、良好なろう付けを確実なものとし、ま
た相手材たる管材を良く防食して使用寿命の著しい延命
化を可能とするなど工業上有用な特性を有するのである
。
第１図は水道水浸漬試験およびＣＡＳＳ試験に用いられ
る試験片の概略斜視図である。図面において、 １・・・管材用の冷延板およびプレージングシート、２
・・・フィン材用の冷延板およびプレージングシート。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 富 １） 和 夫
る試験片の概略斜視図である。図面において、 １・・・管材用の冷延板およびプレージングシート、２
・・・フィン材用の冷延板およびプレージングシート。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 富 １） 和 夫
Claims (4)
- （１） Ｓｉ： ０．１〜０．９ ％、 Ｚｒ： ０
．０２〜０．２ ％。 Ｚｎ： ０．１−２．０チを含有し、残シがＡｔと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特
徴とするすぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する
熱交換器フィン材用Ｍ合金。 - （２） Ｓｉ： ０．１〜０．９ ％、 Ｚｒ： ｏ
、ｏ ２〜０．２ ％。 Ｚｎ： ０．１〜２．０ ％を含有し、さらにＭｎ：０
．１〜０．９％を含有し、残Ｄ−／４１Ａｌと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴と
するすぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交
換器フィン材用Ｍ合金。 - （３） Ｓｉ： ０．１〜０．９ ％、 Ｚｒ： ０
．０２〜０．２％。 Ｚｎ： ０．１〜２．０ ＋％を含有し、さらにＭｇ
： ０．１〜０−７ ％、 Ｃｕ： ０．０５〜０．５
％、およびＣｒ： ０．０５〜０．３％のうちのｌｆ
ｉまたは２種以上を含有し、残シが態と不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有することを特徴とするす
ぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フ
ィン材用Ｍ合金。 - （４）Ｓｉ： ０．１〜０．９ ％、 Ｚｒ： ０．０
２〜０．２ ％。 Ｚｎ： ０．１〜２．０ ％ 、 Ｍｎ： ０．１〜０
．９ ％を含有し、さらにＭｇ： ０．１〜Ｏ，７％
、 Ｃｕ： ０．０５〜０．５％。 およびＣｒ：０．０５〜０．３チのうちの１種または２
種以上を含有し、残りが態と不可避不純物からなる組成
（以上重量ｅｓ）を有することを特徴とするすぐれた犠
牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材用
Ｍ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16379881A JPS5864339A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16379881A JPS5864339A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864339A true JPS5864339A (ja) | 1983-04-16 |
| JPH0210212B2 JPH0210212B2 (ja) | 1990-03-07 |
Family
ID=15780900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16379881A Granted JPS5864339A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5864339A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60238440A (ja) * | 1984-05-12 | 1985-11-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−ト |
| JPS61165387U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 | ||
| JPS61165388U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 | ||
| JPS62158850A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-14 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用Ａｌ合金フイン材 |
| JPS62177140A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用Ａｌ合金フイン材 |
| US4828936A (en) * | 1987-06-09 | 1989-05-09 | Mitsubishi Aluminum Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy sheet excellent in high-temperature sagging resistance and sacrificial anode property and having high room-temperature strength |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55119146A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-12 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum fin material for heat exchanger |
| JPS55125255A (en) * | 1979-03-23 | 1980-09-26 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum brazing sheet for cathodic corrosion protection |
-
1981
- 1981-10-14 JP JP16379881A patent/JPS5864339A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55119146A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-12 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum fin material for heat exchanger |
| JPS55125255A (en) * | 1979-03-23 | 1980-09-26 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum brazing sheet for cathodic corrosion protection |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60238440A (ja) * | 1984-05-12 | 1985-11-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−ト |
| JPS61165387U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 | ||
| JPS61165388U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 | ||
| JPS62158850A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-14 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用Ａｌ合金フイン材 |
| JPS62177140A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用Ａｌ合金フイン材 |
| US4828936A (en) * | 1987-06-09 | 1989-05-09 | Mitsubishi Aluminum Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy sheet excellent in high-temperature sagging resistance and sacrificial anode property and having high room-temperature strength |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210212B2 (ja) | 1990-03-07 |
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