JPS60238440A - 熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−ト - Google Patents
熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−トInfo
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- JPS60238440A JPS60238440A JP9386184A JP9386184A JPS60238440A JP S60238440 A JPS60238440 A JP S60238440A JP 9386184 A JP9386184 A JP 9386184A JP 9386184 A JP9386184 A JP 9386184A JP S60238440 A JPS60238440 A JP S60238440A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野」
本発明は犠牲陽極効果と高温サグ性に優れた熱交換器フ
ィン材用人１合金グレージングシートに関するものであ
る。
ィン材用人１合金グレージングシートに関するものであ
る。
従来、例えば自動車のラジェーターや空調機器などには
、Ａ１合金製の熱交換器が広く用いられ地帯などの厳し
い腐食性環境下で使用される場合には、管材としては、
例えばＭｎを含有したＪＩ８３００３合金等が使われ、
フィン材としては、例えば特公昭５６−１３７９号公報
に記載されるような、Ｍｎ ： ０．５−１．５重量％
、Ｚｎ：０．５〜８重量％を含有し、残りがＡＩと不可
避不純物からなる組成を有するＡ１合金芯材の両面に、
８ｊ ： ３〜１５重量％を含有し残りがＡＩと不可避
不純物からなる組成を有するＡ１合金ろう材をクラッド
したものからなるプレージングシートが用いられ、真空
中、不活性ガス中、あるいはフシックスを用いた大気中
で、前記ろう材の溶融点以上の温度であり、Ａ１合金芯
材の融点よりは低い５８０〜６２０℃の所定温度でろう
付けすることにより製造されている。
、Ａ１合金製の熱交換器が広く用いられ地帯などの厳し
い腐食性環境下で使用される場合には、管材としては、
例えばＭｎを含有したＪＩ８３００３合金等が使われ、
フィン材としては、例えば特公昭５６−１３７９号公報
に記載されるような、Ｍｎ ： ０．５−１．５重量％
、Ｚｎ：０．５〜８重量％を含有し、残りがＡＩと不可
避不純物からなる組成を有するＡ１合金芯材の両面に、
８ｊ ： ３〜１５重量％を含有し残りがＡＩと不可避
不純物からなる組成を有するＡ１合金ろう材をクラッド
したものからなるプレージングシートが用いられ、真空
中、不活性ガス中、あるいはフシックスを用いた大気中
で、前記ろう材の溶融点以上の温度であり、Ａ１合金芯
材の融点よりは低い５８０〜６２０℃の所定温度でろう
付けすることにより製造されている。
しかしながら、上記従来熱交換器フィン材用プレージン
グシートは、軽量化に伴って薄肉化した場合には、十分
ＫＷＩ４足な高温サグ性を示さないばかりでなく、例え
ば、真空ろう付けに際してはＺｎけ後のフィン材中のＺ
ｎ成分の含有量が低下し、所定の犠牲陽極効果を確保す
ることが出来ないため、管材にしばしば孔食が発生し、
熱交換器の使用寿命を縮める結果となり、さらに蒸発し
たＺｎは、ろう付は炉汚染の原因ともなっていた。
グシートは、軽量化に伴って薄肉化した場合には、十分
ＫＷＩ４足な高温サグ性を示さないばかりでなく、例え
ば、真空ろう付けに際してはＺｎけ後のフィン材中のＺ
ｎ成分の含有量が低下し、所定の犠牲陽極効果を確保す
ることが出来ないため、管材にしばしば孔食が発生し、
熱交換器の使用寿命を縮める結果となり、さらに蒸発し
たＺｎは、ろう付は炉汚染の原因ともなっていた。
一方管材として、ＪＩ８３００３合金が使用される場合
には、この合金が高温での変形抵抗が比較的大きいため
、および、熱交換器の小型化、軽量化の傾向により、管
材用型材が薄肉で複雑化したことと含まって、その生産
性が著しるしく低下すようになってきた。そこで最近で
は、このＪＩ８３００３合金に替えて、電気化学的に卑
ではあるが、押出加工性の良好なＪＩ８１０５０などの
純ＡＩ系素材が熱交換器管材として使用されるようにな
っている。
には、この合金が高温での変形抵抗が比較的大きいため
、および、熱交換器の小型化、軽量化の傾向により、管
材用型材が薄肉で複雑化したことと含まって、その生産
性が著しるしく低下すようになってきた。そこで最近で
は、このＪＩ８３００３合金に替えて、電気化学的に卑
ではあるが、押出加工性の良好なＪＩ８１０５０などの
純ＡＩ系素材が熱交換器管材として使用されるようにな
っている。
このように純人！系素材を管材として使用した場合、従
来熱交換器フィン材よりも電気化学的に一層卑なフィン
材料が必要となってくるが、未だこれに適したフィン材
料の開発は為されていないのが現状であるう 〔研究の目的〕 そこで、本発明者は、上述のような観点からろう付は時
のＺｎの蒸発がなく、管材として純ＡＩ系素材を使用し
た場合でも、これに比して十分に電気化学的に卑であり
、かつ薄肉化してもろう付は中にへたシや変形の発生し
ない、すぐれた犠牲陽極効果と高温サグ性を備えた熱交
換器フィン材用人１合金プレージングシートを開発すべ
く鋭意研究を行りた０ 〔研究に基づく知見事項および発明の構成要件〕この結
果、熱交換器フィン材用プレージングシートにおける芯
材が、重量％で（以下チはすべて重量％を示す。） ｓＩ： ０．１〜０．８％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５チ Ｚｒ ： ０．０２〜０．２％ を含有し、さらに必要に応じて Ｍｇ：０．１〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３％ Ｍｎ：Ｑ、ｌ 〜ｏ、ｓ％ のうちの１種又は２種以上金含有し、残秒がＡＩと不可
避不純物からなる組成を有するＡ１合金で構成され、か
つこの芯材の両面に ８１ ： ７〜１２％ Ｓｎ ： ０．０２−０．１％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ ： ０．３〜２％ Ｂｉ：０．０２〜０．２襲 のうちの１種又は２種を含有し、残りがＡＩと不可避不
純物から成るろう材をクラッドした熱交換器用Ａ１合金
プレージングシートでは、前記芯材における別とＺｒの
含有によって優れた高温サグ性が確保され、一方ろう付
は時にＺｎの蒸発を防止するため芯材中に少量含有させ
たＺｎと、ろう材中に含有する蒸発圧が低く蒸発のほと
んどない８ｎとの共存により、フィン材が管材より著し
るしく電気化学的に卑となることから、すぐれた犠牲陽
極効果を得ることが確められた。また、前記芯材中にＭ
ｇを含有させた場合には、フィン材の有させると高温サ
グ性が一段と向上するようになる〇 一方前記ろう材中にＭｇ−を含有させると、ろう付は中
Ｍｇが蒸発して、Ａ１表面の酸化皮膜や雰囲気中の酸素
や水分を除去することによりろう付は性が一層強力なも
のとなる。同様にＢｉを含有する場合にはろうの流動性
を高めるので、ろう付は作業が一段と向上する、という
知見を得たのである。
来熱交換器フィン材よりも電気化学的に一層卑なフィン
材料が必要となってくるが、未だこれに適したフィン材
料の開発は為されていないのが現状であるう 〔研究の目的〕 そこで、本発明者は、上述のような観点からろう付は時
のＺｎの蒸発がなく、管材として純ＡＩ系素材を使用し
た場合でも、これに比して十分に電気化学的に卑であり
、かつ薄肉化してもろう付は中にへたシや変形の発生し
ない、すぐれた犠牲陽極効果と高温サグ性を備えた熱交
換器フィン材用人１合金プレージングシートを開発すべ
く鋭意研究を行りた０ 〔研究に基づく知見事項および発明の構成要件〕この結
果、熱交換器フィン材用プレージングシートにおける芯
材が、重量％で（以下チはすべて重量％を示す。） ｓＩ： ０．１〜０．８％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５チ Ｚｒ ： ０．０２〜０．２％ を含有し、さらに必要に応じて Ｍｇ：０．１〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３％ Ｍｎ：Ｑ、ｌ 〜ｏ、ｓ％ のうちの１種又は２種以上金含有し、残秒がＡＩと不可
避不純物からなる組成を有するＡ１合金で構成され、か
つこの芯材の両面に ８１ ： ７〜１２％ Ｓｎ ： ０．０２−０．１％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ ： ０．３〜２％ Ｂｉ：０．０２〜０．２襲 のうちの１種又は２種を含有し、残りがＡＩと不可避不
純物から成るろう材をクラッドした熱交換器用Ａ１合金
プレージングシートでは、前記芯材における別とＺｒの
含有によって優れた高温サグ性が確保され、一方ろう付
は時にＺｎの蒸発を防止するため芯材中に少量含有させ
たＺｎと、ろう材中に含有する蒸発圧が低く蒸発のほと
んどない８ｎとの共存により、フィン材が管材より著し
るしく電気化学的に卑となることから、すぐれた犠牲陽
極効果を得ることが確められた。また、前記芯材中にＭ
ｇを含有させた場合には、フィン材の有させると高温サ
グ性が一段と向上するようになる〇 一方前記ろう材中にＭｇ−を含有させると、ろう付は中
Ｍｇが蒸発して、Ａ１表面の酸化皮膜や雰囲気中の酸素
や水分を除去することによりろう付は性が一層強力なも
のとなる。同様にＢｉを含有する場合にはろうの流動性
を高めるので、ろう付は作業が一段と向上する、という
知見を得たのである。
本発明は、上記知見にもとすいてなされたものであり、
以下に芯材およびろう材の成分組成を上記の通り限定し
た理由を説明する。
以下に芯材およびろう材の成分組成を上記の通り限定し
た理由を説明する。
■ 芯材
α） ＳｉおよびＺｒ
これらの成分は、ＡＩと結合して素地中に微細にかつ均
一に分散するＡＩ −Ｚｒ −８１化合物を形成し、こ
の人１− Ｚｒ −８ｎ化合物は芯材の再結晶温度を上
昇させる作用がめるので、ろうの粗大結晶粒によりろう
の芯材への侵食が抑制され、優れた高温サグ性を維持す
るととができる。
一に分散するＡＩ −Ｚｒ −８１化合物を形成し、こ
の人１− Ｚｒ −８ｎ化合物は芯材の再結晶温度を上
昇させる作用がめるので、ろうの粗大結晶粒によりろう
の芯材への侵食が抑制され、優れた高温サグ性を維持す
るととができる。
Ｓｔ含有量が０．１１未満、およびＺｒ含有量が０．０
２％未満では所望の耐サグ性を確保することができない
。また、ｓ＋：ｏ、８％および、ｚｒ：０２％をそれぞ
れ越えて含有されても、さらに−凧１の向上効果が発揮
できないばかりでなく、４１伝導性に低下の傾向が現わ
れるようになることから、その含有量をＳｌ：ｏ、１−
ｏ、ｓ％、Ｚｒ：０．０２〜０．２饅と定めた。
２％未満では所望の耐サグ性を確保することができない
。また、ｓ＋：ｏ、８％および、ｚｒ：０２％をそれぞ
れ越えて含有されても、さらに−凧１の向上効果が発揮
できないばかりでなく、４１伝導性に低下の傾向が現わ
れるようになることから、その含有量をＳｌ：ｏ、１−
ｏ、ｓ％、Ｚｒ：０．０２〜０．２饅と定めた。
（２） Ｚｎ
Ｚｎはプレージングシート芯材を電気化学的に卑にする
と共に、ろう付は時の加熱によりろう材へ拡散し、ろう
材中に含有されるａｎ成分と共存することで相乗的とな
り、ろう付は後のフィン材表面を管材に対ｌ−て卑な状
態に保ちうるので、優れた犠牲陽極効果を発揮すること
ができる。
と共に、ろう付は時の加熱によりろう材へ拡散し、ろう
材中に含有されるａｎ成分と共存することで相乗的とな
り、ろう付は後のフィン材表面を管材に対ｌ−て卑な状
態に保ちうるので、優れた犠牲陽極効果を発揮すること
ができる。
その含有量が０．１ ｑ６未満では、所望の犠牲陽越え
て含有されると、蒸発量が著しるしく増加し、添加効果
が十分に発揮されないばかシでなく真空炉の汚染の原因
となるのでその含有量を０．１〜０．５ ％と定めた。
て含有されると、蒸発量が著しるしく増加し、添加効果
が十分に発揮されないばかシでなく真空炉の汚染の原因
となるのでその含有量を０．１〜０．５ ％と定めた。
（３） ＣｒおよびＭｎ
これらの成分は、それぞれＡＩと結合して人１−Ｍｎ−
８１化合物およびＡＩ −Ｃｒ化合物を形成し、素地中
に微細かつ均一に分散して、前記ＡＩ−Ｚｒ −８ｉ化
合物との共存において、再結晶粒の粗大化を一段と促進
し、もって芯材の高温サグ性を一層向上させる作用があ
る。特に素材に高温サグ性が要求される場合に必要に応
じて含有される。その含有量がそれぞれＣｒ：０．０５
チ未満およびＭｎ ： ０゜１饅未満では所望の高温サ
グ性が得られず、一方Ｃｒ：０．３％およびＭｎ：ｏ、
ｓ％をそれぞれ越えて含有されると芯材が電気化学的に
貴になって犠牲陽極効果が低下するようになるばかりで
なく熱伝導性が著しるしく低下するので、その含有量を
Ｃｒ：０．０５〜０．３チ、Ｍｎ ： ０．１−０．５
％と定めだ。
８１化合物およびＡＩ −Ｃｒ化合物を形成し、素地中
に微細かつ均一に分散して、前記ＡＩ−Ｚｒ −８ｉ化
合物との共存において、再結晶粒の粗大化を一段と促進
し、もって芯材の高温サグ性を一層向上させる作用があ
る。特に素材に高温サグ性が要求される場合に必要に応
じて含有される。その含有量がそれぞれＣｒ：０．０５
チ未満およびＭｎ ： ０゜１饅未満では所望の高温サ
グ性が得られず、一方Ｃｒ：０．３％およびＭｎ：ｏ、
ｓ％をそれぞれ越えて含有されると芯材が電気化学的に
貴になって犠牲陽極効果が低下するようになるばかりで
なく熱伝導性が著しるしく低下するので、その含有量を
Ｃｒ：０．０５〜０．３チ、Ｍｎ ： ０．１−０．５
％と定めだ。
（４） Ｍｇ
この成分は、素地に固溶して芯材の強度を向上させる作
用があるので、特に高強度が要求されるような場合には
、必要に応じて含有される０その含有量が０．１％未満
では所望の強度向上効果がなく、一方０，５％を越えて
含有させると、ろう付は時に形成される再結晶粒の微細
化が起こり、芯材中へろうが侵入し易くなって高温サグ
性が劣化するようになるので、その含有量を０．１〜０
．５％と定めた。
用があるので、特に高強度が要求されるような場合には
、必要に応じて含有される０その含有量が０．１％未満
では所望の強度向上効果がなく、一方０，５％を越えて
含有させると、ろう付は時に形成される再結晶粒の微細
化が起こり、芯材中へろうが侵入し易くなって高温サグ
性が劣化するようになるので、その含有量を０．１〜０
．５％と定めた。
■ ろう材
（１） ８ｉ
この成分は、ＡＩ合金中含有されてその融点を低下させ
る性質を有するので、ろう材としての基本的性質を付与
するために用いられるが、７饅未満あるいは１２チを越
えて含有されると融点降下が十分でないので、その含有
量を７〜１２％と定めた。
る性質を有するので、ろう材としての基本的性質を付与
するために用いられるが、７饅未満あるいは１２チを越
えて含有されると融点降下が十分でないので、その含有
量を７〜１２％と定めた。
８ｎ成分は、ろう材を電気化学的に卑にし、真空ろう付
は中に芯材から拡散するＺｎ成分との共存により、管材
に対して優れた犠牲陽極効果を付与するために含有され
るｏＯ，０２％未満では、この効果が十分でなく、一方
０．１ ％を越えて含有されてもさらに一層の効果が発
揮できないばかりでなく、低融点で固溶限が低いだめ、
ろう付は時に於いて溶融ａｎが形成されて高温サグ性を
著しるしく低下させるので、その含有量を０．０２〜０
．１％と定めた０ （３） Ｍｇ Ｍｇ成分は、例えば、真空ろう付けの場合に蒸発して酸
化皮膜、水分、酸素等を除去し、ろう付は性を向上させ
るために必要に応じて含有される。０．３％未満では、
上記効果が十分でなく、一方２チを越えて含有されても
一層の効果が発揮されず、かえって真空炉の汚染の問題
等を生ずるので、その含有量を０．３〜２．０ ％と定
めた０ （Ａ）Ｔ１１ Ｂｉ成分は、ＡＩ −Ｍｇ −Ｂｉの三元共晶を形成し
、例えば、真空ろう付けの場合には、低い真空度でも流
動性が改善され、Ｍｇ含有量を少くすることができるの
で必要に応じて含有される。
は中に芯材から拡散するＺｎ成分との共存により、管材
に対して優れた犠牲陽極効果を付与するために含有され
るｏＯ，０２％未満では、この効果が十分でなく、一方
０．１ ％を越えて含有されてもさらに一層の効果が発
揮できないばかりでなく、低融点で固溶限が低いだめ、
ろう付は時に於いて溶融ａｎが形成されて高温サグ性を
著しるしく低下させるので、その含有量を０．０２〜０
．１％と定めた０ （３） Ｍｇ Ｍｇ成分は、例えば、真空ろう付けの場合に蒸発して酸
化皮膜、水分、酸素等を除去し、ろう付は性を向上させ
るために必要に応じて含有される。０．３％未満では、
上記効果が十分でなく、一方２チを越えて含有されても
一層の効果が発揮されず、かえって真空炉の汚染の問題
等を生ずるので、その含有量を０．３〜２．０ ％と定
めた０ （Ａ）Ｔ１１ Ｂｉ成分は、ＡＩ −Ｍｇ −Ｂｉの三元共晶を形成し
、例えば、真空ろう付けの場合には、低い真空度でも流
動性が改善され、Ｍｇ含有量を少くすることができるの
で必要に応じて含有される。
その含有量が０．０２％未満では上記効果が十分でなく
、一方０，２％を越えて含有されても、さらに一層の改
善効果が発揮できないばかシでなく、真空ろう付は時に
於いて芯材を浸食するようになるので、その含有量を０
．０２〜０．２％と定めた。
、一方０，２％を越えて含有されても、さらに一層の改
善効果が発揮できないばかシでなく、真空ろう付は時に
於いて芯材を浸食するようになるので、その含有量を０
．０２〜０．２％と定めた。
〔実施例〕
つぎに本発明Ａ１合金プレージングシートを実施例によ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される最終成
分をもつた本発明芯材用Ａ１合金（１）〜（２３）し、
鋳造して鋳塊とした後、通常の条件で、均質化処理を施
した。尚これらのＡ１合金は、いずれ：０．０２％以下
、Ｍｎ ： ０．０１％以下、Ｍｇ ： ０．０１チ以
下、ｃｕ：ｏ、ｏｓ％以下、Ｃｒ：０．０１％以下、ｓ
＋：０．２％以下、およびｐｅ：ｏ、４９６以下含有す
るものであっだ０ ついで、この結果得られた各種Ａ１合金鋳塊について、
芯材用Ａ１合金に対しては熱間圧延を施して８ｒｗｎの
板厚をもりた熱延板とし、一方ろう材用Ａ１合金につい
ては、同じく熱間圧延により板厚： ５ ｍｍの熱延板
とし、さらに冷間圧延を施して板厚： １ ｍｍの冷延
板とした０ついで、上記芯材用人■合金熱延板の両面に
、それぞれ第１表に示す組み合せにおいて上記ろう材用
Ａ１合金冷延板を重ね合せ、熱間圧延によりクラッドし
ていずれも板厚： ３ ｍｍの熱延板とした後、引続い
て適宜昇温速度：２℃／ｍ１ｎ１加熱温度：３７０℃、
保持時間：２時間の中間焼鈍を行ないつつ冷間圧延を行
ない、最終冷間圧延率：３０％で、板厚が０．５ ｍｍ
とＯ，１６ｍｍの本発明プレージングシート１〜２３お
よび従来プレージングシート２４〜２６をそれぞれ製造
したＯ ついで、この結果得られたプレージングシートのうちか
ら板厚： ０．１６ ｍｍのものを選んで、高温サグ性
を評価する目的で真空中で耐垂下性試験を行った。
分をもつた本発明芯材用Ａ１合金（１）〜（２３）し、
鋳造して鋳塊とした後、通常の条件で、均質化処理を施
した。尚これらのＡ１合金は、いずれ：０．０２％以下
、Ｍｎ ： ０．０１％以下、Ｍｇ ： ０．０１チ以
下、ｃｕ：ｏ、ｏｓ％以下、Ｃｒ：０．０１％以下、ｓ
＋：０．２％以下、およびｐｅ：ｏ、４９６以下含有す
るものであっだ０ ついで、この結果得られた各種Ａ１合金鋳塊について、
芯材用Ａ１合金に対しては熱間圧延を施して８ｒｗｎの
板厚をもりた熱延板とし、一方ろう材用Ａ１合金につい
ては、同じく熱間圧延により板厚： ５ ｍｍの熱延板
とし、さらに冷間圧延を施して板厚： １ ｍｍの冷延
板とした０ついで、上記芯材用人■合金熱延板の両面に
、それぞれ第１表に示す組み合せにおいて上記ろう材用
Ａ１合金冷延板を重ね合せ、熱間圧延によりクラッドし
ていずれも板厚： ３ ｍｍの熱延板とした後、引続い
て適宜昇温速度：２℃／ｍ１ｎ１加熱温度：３７０℃、
保持時間：２時間の中間焼鈍を行ないつつ冷間圧延を行
ない、最終冷間圧延率：３０％で、板厚が０．５ ｍｍ
とＯ，１６ｍｍの本発明プレージングシート１〜２３お
よび従来プレージングシート２４〜２６をそれぞれ製造
したＯ ついで、この結果得られたプレージングシートのうちか
ら板厚： ０．１６ ｍｍのものを選んで、高温サグ性
を評価する目的で真空中で耐垂下性試験を行った。
耐垂下性試験は、試験片として巾：３０ｍｍＸ長さ：
１４０ ｎｔｍの寸法をもったものを使用し、この試験
片の長さ方向の一端を３０ ｍｍ突出させた状態で水平
に保持し、約１０−’ Ｔｏｒｙの真空中、温度：６２
０℃に５分間保持した後の前記試験片の突出部分におけ
る先端の垂下量を測定することにより行った。この測定
結果は第１表に示したが不発明プレージングシート１〜
２３は、いずれも従来プレージングシート２４〜２６に
比して、すぐれた耐垂下性を示した。このことはろう付
は時における変形の発生が少く、良好なろう付けを可能
とするすぐれた高温サグ性を備えていることを示すもの
でちる。
１４０ ｎｔｍの寸法をもったものを使用し、この試験
片の長さ方向の一端を３０ ｍｍ突出させた状態で水平
に保持し、約１０−’ Ｔｏｒｙの真空中、温度：６２
０℃に５分間保持した後の前記試験片の突出部分におけ
る先端の垂下量を測定することにより行った。この測定
結果は第１表に示したが不発明プレージングシート１〜
２３は、いずれも従来プレージングシート２４〜２６に
比して、すぐれた耐垂下性を示した。このことはろう付
は時における変形の発生が少く、良好なろう付けを可能
とするすぐれた高温サグ性を備えていることを示すもの
でちる。
また、上記垂下性試験後の試験片を用い、３．５係食塩
水中での孔食発生電位（飽和カロメル基準）を測定し、
その結果を第１表に示した。これらの結果から本発明プ
レージングシート１〜２３ ハ、Ｋ来プレージングシー
ト２４〜２６に比して十分電気化学的に卑になっており
、管材を防食することは明らかである。
水中での孔食発生電位（飽和カロメル基準）を測定し、
その結果を第１表に示した。これらの結果から本発明プ
レージングシート１〜２３ ハ、Ｋ来プレージングシー
ト２４〜２６に比して十分電気化学的に卑になっており
、管材を防食することは明らかである。
さらに、上記プレージングシートのうち、板厚０、５
ｍｍのものより巾： ３０ ｍｍ、 Ｘ長さ： ５０
ｍｍの寸法をもった試験片を切出し、この試験片を、別
途用意した板厚： １ ｍｍ Ｘ巾： ４０ ｍｍ Ｘ
長さ：５ ’Ｏｍｍの寸法を有する管材用純ＡＩ板材（
純度９９．５％）に第１図に示すように、逆Ｔ字形に垂
直に配置した。この状態で、１０−’Ｔｏｒｒの真空中
、温度：６２０℃に５分間保って真空ろう付けした。こ
れらろう付は後の試験片を使い水道水試験およびＣＡ３
８試験を行い、上記プレージングシートの犠牲陽極効果
を評価した。
ｍｍのものより巾： ３０ ｍｍ、 Ｘ長さ： ５０
ｍｍの寸法をもった試験片を切出し、この試験片を、別
途用意した板厚： １ ｍｍ Ｘ巾： ４０ ｍｍ Ｘ
長さ：５ ’Ｏｍｍの寸法を有する管材用純ＡＩ板材（
純度９９．５％）に第１図に示すように、逆Ｔ字形に垂
直に配置した。この状態で、１０−’Ｔｏｒｒの真空中
、温度：６２０℃に５分間保って真空ろう付けした。こ
れらろう付は後の試験片を使い水道水試験およびＣＡ３
８試験を行い、上記プレージングシートの犠牲陽極効果
を評価した。
なお、水道水試験は、ＩＰＰｍのＣｕ２＋を含有する温
度＝４０℃の水道水中に３０日間浸漬の条件で行い、ま
た、ＣＡ３８試験は３０日間行い、いずれの試験も管材
用綿ＡＩ板部分に発生した孔食の数と最大孔食深さとを
測定して、第１表に表示したＯ 第１表に示す結果から、本発明プレージングシート１〜
２３は、いずれも従来プレージングシート２４〜２６に
比べて管材用綿ＡＩ板材をよく防食し、すぐれた犠牲陽
極効果を示すことは明らかである。
度＝４０℃の水道水中に３０日間浸漬の条件で行い、ま
た、ＣＡ３８試験は３０日間行い、いずれの試験も管材
用綿ＡＩ板部分に発生した孔食の数と最大孔食深さとを
測定して、第１表に表示したＯ 第１表に示す結果から、本発明プレージングシート１〜
２３は、いずれも従来プレージングシート２４〜２６に
比べて管材用綿ＡＩ板材をよく防食し、すぐれた犠牲陽
極効果を示すことは明らかである。
上述のように、本発明プレージングシートは、すぐれた
高温サグ性と犠牲陽極効果を有するので。
高温サグ性と犠牲陽極効果を有するので。
これを熱交換器フィン材として用いた場合、製造に際し
て、へたりや変形などの発生が著じるしく抑制され、か
つ、熱交換器としての耐孔食性も相手材となる管材がＡ
１合金である場合は勿論のこと、純ＡＩで構成されてい
ても、極めて優れているのでその制用年数を著しるしく
伸ばしうるなと工業上有用な特性を有するものである。
て、へたりや変形などの発生が著じるしく抑制され、か
つ、熱交換器としての耐孔食性も相手材となる管材がＡ
１合金である場合は勿論のこと、純ＡＩで構成されてい
ても、極めて優れているのでその制用年数を著しるしく
伸ばしうるなと工業上有用な特性を有するものである。
第１図は、水道水浸漬試験およびＣＡ３８試験に用いら
れる試験片の斜視図である。 １・・・・・・・・・管材用Ａ１合金板２・・・・・・
・・・フィン材用プレージングシート特許出願人 三菱アルミニウム株式会社
れる試験片の斜視図である。 １・・・・・・・・・管材用Ａ１合金板２・・・・・・
・・・フィン材用プレージングシート特許出願人 三菱アルミニウム株式会社
Claims (9)
- （１） ８ｉ ： ０．１〜０，８重量％Ｚｎ ： ０
．１〜０．５重量％ ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金芯材の両面に ８ｉミニアル１重量％ ８ｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、残りがＡ１と不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金６５材をクラッドしたととを特徴とする犠
牲陽極効果と高温サグ性に優れたＡ１合金プレージング
シート。 - （２） ８１ ： ０．１〜０．８重量％Ｚｎ ： ０
．１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０２〜０，２重量％ シー ＡＩ −ｉｔ １ −一 Ｌ ｌｒＭｎ ： ０
．１〜０．５重量％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３重量係 のうち１種又は２種を含有し、残りがＡＩと不可避不純
物からなる組成を有するＡ１合金芯材の両面に ８ｉ ： ７〜１２重量％ ８ｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠
牲陽極効果と高温サグ性に優れたＡ１合金プレージング
シート。 - （３） ｓ＋：ｏ、１〜０．８重量％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｚｒ ： ０．０２〜Ｏ−２重量％ を含有し、さらに、 Ｍｇ ： ０．１〜０．５重量％ を含有し、残りがＡ１と不可・避不純物からなる組成を
有するＡ１合金芯材の両面に ８ｉ ： ７〜１２重量％ Ｑｓ！ｎハリ〜０１＋＆葛屋 を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
す木λ１合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠
牲陽極効果と高温サグ性にすぐれたＡ１合金プレージン
グシート。 - （４） Ｓｔ ： ０．１−０．８重量％７＋ｎ：０．
１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０２〜０，２重量％ Ｍｇ ： Ｏ，ｌ〜０．５重量％ を含有し、さらに、 Ｍｎ：０．１〜０．５重量％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３重量％ のうちの１種又は２種を含有し、残りがＡＩと不可避不
純物からなる組成を有するＡ１合金芯材の両面に、 ８Ｉニア〜１２重量％ ８ｎ：０．０２〜０．１重量％ を含有し、残シがＡ１と不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠
牲陽極効果と高温サグ性に優れたＡ１合金プレージング
シート。 - （５） ｓｔ ： ０．１−０．８重量［！ｃ％Ｚｎ
： ０．１〜０．５ 重量％ を有するＡ１合金芯材の両面に ８１ニア〜１２重量％ ８ｎ：０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３〜２重量％ 含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有す
るＡ１合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲
陽極効果と高温サグ性に優れたＡＩ合金プレージングシ
ート。 - （６） ８ｉ ： ０．１〜０．８重量％Ｚｎ ： ０
．１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０２〜０，２車量チ を含有し、さらに Ｍｎ ： ０．１〜Ｏ−５重量％ Ｃｒ：０．０２〜０．２重量係 のうぢの１種または２種含有し、残シがＡＩとの両面に ８ｉ ： ７〜１２重量％ ａｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３〜２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
する Ａ１合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする
犠牲陽極効果と高温サグ性に優れたＡ１合金プレージン
グシート。 - （７） ８ｉ ： ０．１〜０．８重量％Ｚｎ：Ｑ、ｌ
−Ｑ、５重量％ Ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、さらに、 Ｍｇ ： ０． ｌ〜０，５重量％ を官有し、残シがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金芯材の両面に 旧＝７〜１２重量％ ８ｎ ： ０．０２〜０．１重量％ ぜ≧ ４ト 噌−Ｉ Ｊｒ Ｐ Ｉｒ Ｍｇ ： ０．３〜２重ｊｋ％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
する幻合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲
陽極効果と高温サグ性に優れた膿合金プレージングシー
ト。 - （８） ８Ｉ： ｏ、ｉ〜ｏ、ｓ重量％Ｚｎ ： ０．
１〜０．５重量％ ｚ、：０．０２〜０．２重量％ Ｍｇ ： ０．１〜０．５重量％ を含有し、さらに Ｍｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｃｒ ： ０．０５−０．３重量％ のうちの１種又は２種を含有し、残りがＡＩと不可避不
純物からなる組成を有する月合金芯材の両面に、 ８１ニア〜１２重量％ ８ｎ：０．０２〜０．１重量係 を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３〜２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金ろう材をクラッドしたことを特徴とするＡ
１合金プレージングシート。 - （９） Ｓｉ：０．１〜０．８重量％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５重量係 Ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りが人１と不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金芯材の両面に、 ８Ｉ；７〜１２重量％ ８ｎ：０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｂｌ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたととを特徴とする犠牲陽極効果と
高温サグ性に優れたＡ１合金プレージングシート。 α＊ Ｓｌ：０．１〜０．８重量％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｚｒ ： ０．０２〜０．２重量％ を含有し、さらに Ｍｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３重量％ のうちの１種又は２種を含有し、残りがＡＩと不可避不
純物亡からなる組成を有するＡ１合金芯材の両面に、 ８１ ： ７〜１２重量％ ８ｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｂ＋：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温ザブ性に優れたＡ１合金プレージングシート。 α’）８ｉ：０．１〜０．８重量％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５重量饅 Ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、さらに、 Ｍｇ ： ０．１〜０．５重量舜 を含有し、残りが人１と不可避不純物からなる組成のＡ
１合金芯材の両面に、 ８１ ； ７〜１２重１−１％ ８ｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｂｉ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温サグ性に優れたＡ１合金Ｚｎ：０．１・−０，５重
［１：％ ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ Ｍ、 ： ０．１〜０．５重量％ を含有し、さらに、 Ｍｎ：Ｑ、ｌ〜Ｑ、５重量％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３重量％ のうちの１種または２種を含有し、残りがＡＩと不可避
不純物からなる組成のＡ１合金芯材の両面に、 Ｓｉ ： ７〜１２重量％ ８ｎ：０．０２〜０．１重量％ Ｂ＋：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温サグ性に優れたＡ１合金プレージングシート。 （ロ） ８ｉ：０．１〜０．８重量％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５重量係 Ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡ１と不可避不純物からなる組成を有
するＡ１合金芯材の両面に １２７〜１２重量％ ８ｎ：０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３〜２．０重量％ Ｂ＋：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡ１と不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温ザブ性に優れたＡ１合金プレージングシート。 ｚｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、さらに Ｍｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｃｒ ： ０．０５−０．３重量％ のうちの１種または２種を含有し、残りがＡＩと不可避
不純物からなるＡ１合金芯材の両面に、８ｉ ： ７〜
１２重量％ ８ｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３〜２重量％ Ｂｉ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温サグ性に優れたＡ１合金プレージングシート。 αＱｓｔ：０．１〜０．８重量％ Ｚｎ：０．１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、さらに、 Ｍｇ ： ０．１〜０．５重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純＠台からなる組成の
Ａ１合金芯材の両面に ｓｔ ： ７〜１２重量％ ａｎ ： ０．０２〜０．１重量％ を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３〜２重量％ Ｂｌ：０．０２〜０．２重量％ を含有し、残りが人ｌと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温サグ性に優れたＡ１合金プレージングシート。 Ｑつ ｓｔ：０．１〜０．８重量％ Ｚｎ ： ０．１〜０．５重量％ Ｚｒ ： ０．０２〜０．２重量％ Ｍｇ ： ０．１〜０．５重量％ を含有し、さらに、 Ｍｎ ： ０．１−０．５重量％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．３重量％ のうちの１種または２種を含有し、残りがＡ１と不可避
不純物からなる組成のＡ１合金芯材の両面に、 ３１ニア〜１２重量係 ８ｎ ： ０．０２＝０．１重量％ を含有し、さらに Ｍｇ ： ０．３・〜２重量％ 旧：（１０２〜０．２重量％ を含有し、残りがＡＩと不可避不純物からなるＡ１合金
ろう材をクラッドしたことを特徴とする犠牲陽極効果と
高温サグ性を有するＡ１合金プレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9386184A JPS60238440A (ja) | 1984-05-12 | 1984-05-12 | 熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9386184A JPS60238440A (ja) | 1984-05-12 | 1984-05-12 | 熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−ト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60238440A true JPS60238440A (ja) | 1985-11-27 |
Family
ID=14094214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9386184A Pending JPS60238440A (ja) | 1984-05-12 | 1984-05-12 | 熱交換器フイン材用ａ１合金ブレ−ジングシ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60238440A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53124149A (en) * | 1977-04-05 | 1978-10-30 | Furukawa Aluminium | Aluminium alloy wax material and wax |
| JPS5546279A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Matsushita Electronics Corp | Magnetron apparatus |
| JPS55125255A (en) * | 1979-03-23 | 1980-09-26 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum brazing sheet for cathodic corrosion protection |
| JPS5864339A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-16 | Mitsubishi Alum Co Ltd | すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材 |
| JPS60110835A (ja) * | 1983-11-17 | 1985-06-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 犠牲陽極効果にすぐれたＡｌ合金ブレ−ジングシ−ト |
-
1984
- 1984-05-12 JP JP9386184A patent/JPS60238440A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53124149A (en) * | 1977-04-05 | 1978-10-30 | Furukawa Aluminium | Aluminium alloy wax material and wax |
| JPS5546279A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Matsushita Electronics Corp | Magnetron apparatus |
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| JPS5864339A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-16 | Mitsubishi Alum Co Ltd | すぐれた犠牲陽極効果および耐垂下性を有する熱交換器フィン材 |
| JPS60110835A (ja) * | 1983-11-17 | 1985-06-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 犠牲陽極効果にすぐれたＡｌ合金ブレ−ジングシ−ト |
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