JPS5867823A - 強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法 - Google Patents
強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法Info
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- JPS5867823A JPS5867823A JP16444781A JP16444781A JPS5867823A JP S5867823 A JPS5867823 A JP S5867823A JP 16444781 A JP16444781 A JP 16444781A JP 16444781 A JP16444781 A JP 16444781A JP S5867823 A JPS5867823 A JP S5867823A
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- rolling
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- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は強度。靭性の優れた高張力鋼の製造方法に関す
るものである。
るものである。
従来鋼の強度、靭性を高める手段として、一般に用いら
れている方法は焼ならし、焼入れ一焼もどし等の熱処理
による方法、およびγ域の圧延条件をγ粒の微細化およ
びＴ−α変態時のα粒の核生成サイトを増加させる゛よ
うに制御するいわゆるコンドロールド、ローリングと呼
ばれる圧延による方法および連続鋳造ｔたは分塊により
鋼片としたのち、冷却してｒ−α変ａｔ通過させたのち
再加熱し、γ域−γ＋α域で圧延する方法がある。
れている方法は焼ならし、焼入れ一焼もどし等の熱処理
による方法、およびγ域の圧延条件をγ粒の微細化およ
びＴ−α変態時のα粒の核生成サイトを増加させる゛よ
うに制御するいわゆるコンドロールド、ローリングと呼
ばれる圧延による方法および連続鋳造ｔたは分塊により
鋼片としたのち、冷却してｒ−α変ａｔ通過させたのち
再加熱し、γ域−γ＋α域で圧延する方法がある。
熱処理する方法は別工程を必要とする点、コンドロール
ド、ローリングは一般にＮｂ、 Ｖ等の添加を行い、
炭窒化物の析出を利用するが、合金添加のためのコスト
増、圧延前に析出物を溶体化せしめるために加熱温度を
高くしなければならないので、加熱温度を下げて省エネ
ルギー上針ろうとする最近の動向に対して好ましい方法
とはい見ない。
ド、ローリングは一般にＮｂ、 Ｖ等の添加を行い、
炭窒化物の析出を利用するが、合金添加のためのコスト
増、圧延前に析出物を溶体化せしめるために加熱温度を
高くしなければならないので、加熱温度を下げて省エネ
ルギー上針ろうとする最近の動向に対して好ましい方法
とはい見ない。
′ｔた圧延自体は比較的低い温度で行う必要から圧延パ
ス間でＯ冷却のため待ち時間をとるので、能率低下の問
題があった。さらに、析出物利用の紙台は析出硬化に伴
う靭性低下という問題もあり、これらＯ元素を使用せず
に同等またはそれ以上の材質が得られれば良いことは云
うまで本ない。
ス間でＯ冷却のため待ち時間をとるので、能率低下の問
題があった。さらに、析出物利用の紙台は析出硬化に伴
う靭性低下という問題もあり、これらＯ元素を使用せず
に同等またはそれ以上の材質が得られれば良いことは云
うまで本ない。
本願出願人は先に先願発明（特願昭５ｉ−ｉｉ２１４０
号）でこれ等の点を考慮し、コスト、材質、工程、省エ
ネルギー面からの多くの利点を含むα＋ｒ変態域の圧＃
；を積極的に利用する技術を提案した。この先願発明は
ｒ城の低温圧延の場合よりもさらに微細なフェライト−
パーライトｍ織を変態域で圧延されたオーステナイトか
ら変態により得るとともにフェライト相は圧延中および
／もＬ〜くは圧延後に完全に回復させ鼻安定化した複合
組織鋼を圧延後の適当な熱処理により得られることを見
出し、低温靭性の優れた高張力鋼を提供したものである
。
号）でこれ等の点を考慮し、コスト、材質、工程、省エ
ネルギー面からの多くの利点を含むα＋ｒ変態域の圧＃
；を積極的に利用する技術を提案した。この先願発明は
ｒ城の低温圧延の場合よりもさらに微細なフェライト−
パーライトｍ織を変態域で圧延されたオーステナイトか
ら変態により得るとともにフェライト相は圧延中および
／もＬ〜くは圧延後に完全に回復させ鼻安定化した複合
組織鋼を圧延後の適当な熱処理により得られることを見
出し、低温靭性の優れた高張力鋼を提供したものである
。
さて最近、普通鋼の変態域圧延に関する報告もみられる
が、単に圧延温度、圧下率と破面遷移偏度Ｏ関係が述べ
られている程度で圧延後の熱履歴の影％については明ら
かでない。特に強ＩＫ、延１クト、吸収エネルギー等も
含め元最適な材質を得るのにり要な圧延条件を示すもの
ではない。
が、単に圧延温度、圧下率と破面遷移偏度Ｏ関係が述べ
られている程度で圧延後の熱履歴の影％については明ら
かでない。特に強ＩＫ、延１クト、吸収エネルギー等も
含め元最適な材質を得るのにり要な圧延条件を示すもの
ではない。
本発明者らは先願発明においてこれらの点を十分考慮し
、化学成分、加熱温度、γ、γ＋α、α域の圧延条件、
圧延後の熱処理条件の影響を＆４轍的に研突し、従来の
通常圧延材と異なる組織において従来材の品質以上の鋼
を得ることができた。
、化学成分、加熱温度、γ、γ＋α、α域の圧延条件、
圧延後の熱処理条件の影響を＆４轍的に研突し、従来の
通常圧延材と異なる組織において従来材の品質以上の鋼
を得ることができた。
本究明は先願発明を基に、さらに工程省略による省エネ
ルギーと、より強度、靭性の優れ皮調を追求していった
結果、案出され九ものであり、連ｉ、鋳造で得られた糾
片谷ｒ→αの変態点板−Ｆを保った状態のままγおよび
γ＋α域で直接圧延することを特徴とするものである。
ルギーと、より強度、靭性の優れ皮調を追求していった
結果、案出され九ものであり、連ｉ、鋳造で得られた糾
片谷ｒ→αの変態点板−Ｆを保った状態のままγおよび
γ＋α域で直接圧延することを特徴とするものである。
本発明の要旨とするところは、００．０５〜０．２５％
、Ｓｉ２゜７％以下、Ｍｎ０．５〜２゜０９７；、
Ｓ Ｏ，０２０９に以下、ＡＡＯ０００５〜０． ｌ
Ｏ’Ｘｓおよび圧延方向に四角な方向の衝撃特性音向上
させるために必要にル巳、じて几ＢＭ、 Ｏａ の１柚
または２柚をそれぞわ１．３くＲＥＭ／Ｓく５．０．５
＜、 ｃａ／ｓ ＜１．５含イ」シ、残やは鉄および
不可避不純物からなる鋼を連続鋳造によって鋳造し連続
鋳造装置機端における鋳造組織ｏ１ま変態点以上を保持
せしめて熱間圧延する忙際して、γ域のＡｒ３〜Ａｒｓ
＋８０ Ｃの温度範Ｈにおいて３ＯＮ以上の圧下率で
圧延を行った後、変態させ、５〜６ＯＮの変態進行中に
圧下率ｉ。
、Ｓｉ２゜７％以下、Ｍｎ０．５〜２゜０９７；、
Ｓ Ｏ，０２０９に以下、ＡＡＯ０００５〜０． ｌ
Ｏ’Ｘｓおよび圧延方向に四角な方向の衝撃特性音向上
させるために必要にル巳、じて几ＢＭ、 Ｏａ の１柚
または２柚をそれぞわ１．３くＲＥＭ／Ｓく５．０．５
＜、 ｃａ／ｓ ＜１．５含イ」シ、残やは鉄および
不可避不純物からなる鋼を連続鋳造によって鋳造し連続
鋳造装置機端における鋳造組織ｏ１ま変態点以上を保持
せしめて熱間圧延する忙際して、γ域のＡｒ３〜Ａｒｓ
＋８０ Ｃの温度範Ｈにおいて３ＯＮ以上の圧下率で
圧延を行った後、変態させ、５〜６ＯＮの変態進行中に
圧下率ｉ。
〜６５Ｘの圧延を行い、圧延後は室温〜Ａｒ１の湯度範
囲で捲取るかまたは室温〜Ａｒ１ｏ＠度範囲で３０分以
上の熱処理を行うかまたは一旦璧冷恢再び１ｉ！−〜ｈ
ｒｌ ｔｖ温度範囲で３０分以上の熱処理を行うことｔ
−特徴とする微細フェライト−パーライトと回復したフ
ェライトの複合組織からなる強度。
囲で捲取るかまたは室温〜Ａｒ１ｏ＠度範囲で３０分以
上の熱処理を行うかまたは一旦璧冷恢再び１ｉ！−〜ｈ
ｒｌ ｔｖ温度範囲で３０分以上の熱処理を行うことｔ
−特徴とする微細フェライト−パーライトと回復したフ
ェライトの複合組織からなる強度。
靭性の優れた高張カ銅の製造方法にある。
本発１ｊｌＩＫ従って得られる鋼はその機械的性質、組
織、化学成分の特異性について周知の鋼との差が容易に
判別てきるものであるが、本発明者らの多くの経験から
しても１本発明のような鋼が製造された事実はなく、全
く新規である。
織、化学成分の特異性について周知の鋼との差が容易に
判別てきるものであるが、本発明者らの多くの経験から
しても１本発明のような鋼が製造された事実はなく、全
く新規である。
以下１本発明鋼の成分および圧延条件の限足理由につい
てＯべる。
てＯべる。
Ｃは０．０５ Ｘ未満では必要とする強度が得られない
し０．２５Ｘを超えると溶接性、靭性の劣化が著しいの
で、０．０５〜０．２５Ｎとした。
し０．２５Ｘを超えると溶接性、靭性の劣化が著しいの
で、０．０５〜０．２５Ｎとした。
Ｂｉは鋼の脱酸に必要であり、かつ強化能も大きいので
添加するが一方で破面遷移温度も高めるので、０．７Ｘ
が上限となる。
添加するが一方で破面遷移温度も高めるので、０．７Ｘ
が上限となる。
Ｍｎは強化、靭性向上のために必須の元素であるか、２
Ｘ’に超えると溶接性の低下が大きくて好１しくなく、
０．５％より少なくなると強ｉＫＷ与１．７なくなるの
で、０．５〜２．０％の範囲とし次。
Ｘ’に超えると溶接性の低下が大きくて好１しくなく、
０．５％より少なくなると強ｉＫＷ与１．７なくなるの
で、０．５〜２．０％の範囲とし次。
Ｓは高いとＭａｌＳＭ在物を増加させ、圧延直角方向の
衝撃値の低下が大きくなるので、上限を０．０２０％と
した。
衝撃値の低下が大きくなるので、上限を０．０２０％と
した。
Ａｔは脱酸を十分行うために必要であり、また細粒化、
Ｎ固定による靭性向上の点からも有利であるが、０．０
０５％未満では効果が薄り、０．１％を超えると靭性の
劣化を招くので、０．００５〜０゜１％の範囲とする。
Ｎ固定による靭性向上の点からも有利であるが、０．０
０５％未満では効果が薄り、０．１％を超えると靭性の
劣化を招くので、０．００５〜０゜１％の範囲とする。
第２項発明は、圧延直角方向の衝撃１ＩＩｌｌを特に重
視する場合であり、Ｓを０．０１０％以下にし、さらに
希土類元素（ＲＥＭ）、Ｃａのｌ植または２ねを添加す
る。下限Ｒ３ＦｉＳ＝ １．３’ｔたはｃａ／ｓ ＝
０．５未満では効果がないし、上限ＲＥＭ／Ｓ＝５ま几
はＣａ／Ｓ−１，５を超えるとＨＥＭまたは□ａ酸化物
系の介在物を増加させるのみでかえって靭性を損うので
ＲＥＭ／ＳはＩｓ ３〜５ ＊ ”／ Ｓは０．５〜１
．５ （Ｚ）範囲とする。
視する場合であり、Ｓを０．０１０％以下にし、さらに
希土類元素（ＲＥＭ）、Ｃａのｌ植または２ねを添加す
る。下限Ｒ３ＦｉＳ＝ １．３’ｔたはｃａ／ｓ ＝
０．５未満では効果がないし、上限ＲＥＭ／Ｓ＝５ま几
はＣａ／Ｓ−１，５を超えるとＨＥＭまたは□ａ酸化物
系の介在物を増加させるのみでかえって靭性を損うので
ＲＥＭ／ＳはＩｓ ３〜５ ＊ ”／ Ｓは０．５〜１
．５ （Ｚ）範囲とする。
上記の成分鋼を転炉で溶製し、溶鋼全連続鋳造装置によ
って鋳造するわけであるが、本発明の特徴は鋳造後の鋼
片の温度をγ→αの変態点以上に保持し、かつ鋳造組織
のｉまγ域で圧延を行なうことにある。すなわち本発明
では連続鋳造装置の機端（出ＩＩＩ）から圧延開始まで
ｒ−α変態を一四も通過させないことが重要な要件であ
り、従って圧延開始時の鋼片温度がγ域を維持できない
場合は機端と圧延機の間で保熱または軽加熱を行なう必
要がある。
って鋳造するわけであるが、本発明の特徴は鋳造後の鋼
片の温度をγ→αの変態点以上に保持し、かつ鋳造組織
のｉまγ域で圧延を行なうことにある。すなわち本発明
では連続鋳造装置の機端（出ＩＩＩ）から圧延開始まで
ｒ−α変態を一四も通過させないことが重要な要件であ
り、従って圧延開始時の鋼片温度がγ域を維持できない
場合は機端と圧延機の間で保熱または軽加熱を行なう必
要がある。
上記鋳造組織のｔまの鋼片を以下に述べる圧殖方法およ
び圧延後の加工手段に供することによって、フェライト
結晶粒の微細化効果による本発明独特の強度と靭性に浸
れた高張力鋼が得られるものである。
び圧延後の加工手段に供することによって、フェライト
結晶粒の微細化効果による本発明独特の強度と靭性に浸
れた高張力鋼が得られるものである。
次に、本発明鋼の圧延条件の限定理由を説明する。
捷ず、γ域のＡｒ３〜Ａｒｓ ＋ ８０℃の圧下率であ
るが、靭性におよぼす変態域圧延の効果はγ域の圧下率
がＯＸでもみられるが、その効果をさらに犬さくする定
めには、圧下率がＡｒ５−Ａｒ３＋ ８０℃で３０％以
上であればよ＜、４０Ｎ以上にすることはさらに望まし
い条件である。
るが、靭性におよぼす変態域圧延の効果はγ域の圧下率
がＯＸでもみられるが、その効果をさらに犬さくする定
めには、圧下率がＡｒ５−Ａｒ３＋ ８０℃で３０％以
上であればよ＜、４０Ｎ以上にすることはさらに望まし
い条件である。
面して前述のγ域圧延の後、ｒ→α変態″４．５〜６０
％において圧下率１０〜６５Ｎの圧延を行うのであるが
、ｒ→αの変態率５〜６０ＸＫ達するまでの進行は温度
あるいは時間又はその両者の要因によるが、温度低下に
ついては９冷または水冷、気水冷あるいはそれらの併用
によって行い、また８４間経過についてはあらかじめ設
定された一定温度に保持した炉中に装入してもよい。ま
た温度と時間の両者については特に加熱しないが断熱材
で周囲を覆った保湿炉中に装入するか、又は保温カバー
で覆って時間経過を待てばよい。
％において圧下率１０〜６５Ｎの圧延を行うのであるが
、ｒ→αの変態率５〜６０ＸＫ達するまでの進行は温度
あるいは時間又はその両者の要因によるが、温度低下に
ついては９冷または水冷、気水冷あるいはそれらの併用
によって行い、また８４間経過についてはあらかじめ設
定された一定温度に保持した炉中に装入してもよい。ま
た温度と時間の両者については特に加熱しないが断熱材
で周囲を覆った保湿炉中に装入するか、又は保温カバー
で覆って時間経過を待てばよい。
次に、変態域圧延時の変態率の限定であるが。
変態域圧延時のｖＴｒｉ （Ｌ）は変態率がかなり高く
ても良好であるが、変態率が６０Ｘをこえると１、Ｅ−
、、（Ｌ） ｔｏ低下が大きいので、変態率５〜６０Ｘ
の間で圧延するのが良い。
ても良好であるが、変態率が６０Ｘをこえると１、Ｅ−
、、（Ｌ） ｔｏ低下が大きいので、変態率５〜６０Ｘ
の間で圧延するのが良い。
変態域の圧下率の下限ｔ−１０％にするのはこれ未満で
は変態域圧延の効果がみられない友めであｌ ａｓ！
ｘ以上では本発明の特徴とする加工されたフェライトの
回復組織が再結晶組織に変化するため６５Ｎが上限とな
る。
は変態域圧延の効果がみられない友めであｌ ａｓ！
ｘ以上では本発明の特徴とする加工されたフェライトの
回復組織が再結晶組織に変化するため６５Ｎが上限とな
る。
圧延後の熱処理条件は特に重要であって、 Ａｒ１以上
ｏ！Ａｍでは変態域圧延時の加ニオーステナイトρ為ら
の変態による７エライトーパーライトの微細化効果が得
られない、したがって熱処理Ｓ度の上限はムｒｌとする
。 また、下限は室温でもよい。
ｏ！Ａｍでは変態域圧延時の加ニオーステナイトρ為ら
の変態による７エライトーパーライトの微細化効果が得
られない、したがって熱処理Ｓ度の上限はムｒｌとする
。 また、下限は室温でもよい。
これは鋳造後直接圧延する方法では、窒化アルミの溶体
化が十分行なわれているのでｒ再結晶が活発Ｋｌｋりｓ
ｒの微細化が起るので変態域圧延の効果がよ）大きくな
る。このため、下限は室温程度でも良好な靭性が得られ
る。し念がって、）Ｆ、ａ後の熱処理ま几は捲取温度は
室温〜Ａｎ、とする。
化が十分行なわれているのでｒ再結晶が活発Ｋｌｋりｓ
ｒの微細化が起るので変態域圧延の効果がよ）大きくな
る。このため、下限は室温程度でも良好な靭性が得られ
る。し念がって、）Ｆ、ａ後の熱処理ま几は捲取温度は
室温〜Ａｎ、とする。
この熱処理温度範囲では圧延途中熱処理とＦｆＥ延佐再
熱処理の差は認められない。ま之熱処理時間は３０分以
上あれば熱処理の効果は十分である。
熱処理の差は認められない。ま之熱処理時間は３０分以
上あれば熱処理の効果は十分である。
この変態域圧延を現在使用されている圧延設備において
考えると、厚板圧延においては粗、仕り圧延機の任意の
Ａスの温度を制御できるので、滴鵬と圧下率の組合せを
選ぶことは容易である。また、ホットストリップミルに
おいてはγ域圧延と変態域圧延をそねぞれ粗圧延機と仕
上圧延機に分けて行うか、粗圧延機による圧延は単に本
発明で限定（また意味で用いているγ域の湯度範囲をこ
える、すなわちＡｒ３＋８０℃以上の高温域での圧延に
使用し、仕上圧延の前段をγ域圧延に、後段を変態域圧
延に使用するかは、スラブ製品厚み等の関係から決ちる
。後熱処理に関しては厚板材の唱合輸正、剪断後、一旦
空冷後またけ９冷中に熱処理炉に装入して目的を達する
ことができる。ホットストリップミルにおいてはランア
ウトテーブル発明Ｏ熱処理効果を捲取工程において得る
ことができる。その他の形鋼、棒ｇＡ、線材圧延機にお
いてｔ本発ｆ！ＡＯ圧延方法は温度と圧下率の制御がで
きる限り適用可能である。
考えると、厚板圧延においては粗、仕り圧延機の任意の
Ａスの温度を制御できるので、滴鵬と圧下率の組合せを
選ぶことは容易である。また、ホットストリップミルに
おいてはγ域圧延と変態域圧延をそねぞれ粗圧延機と仕
上圧延機に分けて行うか、粗圧延機による圧延は単に本
発明で限定（また意味で用いているγ域の湯度範囲をこ
える、すなわちＡｒ３＋８０℃以上の高温域での圧延に
使用し、仕上圧延の前段をγ域圧延に、後段を変態域圧
延に使用するかは、スラブ製品厚み等の関係から決ちる
。後熱処理に関しては厚板材の唱合輸正、剪断後、一旦
空冷後またけ９冷中に熱処理炉に装入して目的を達する
ことができる。ホットストリップミルにおいてはランア
ウトテーブル発明Ｏ熱処理効果を捲取工程において得る
ことができる。その他の形鋼、棒ｇＡ、線材圧延機にお
いてｔ本発ｆ！ＡＯ圧延方法は温度と圧下率の制御がで
きる限り適用可能である。
以下、本発明の効果を実施例により説明する。
第１表は供試鋼の化学成分を示す、第２表は各鋼種毎ｏ
Ｊ！ｉｉ造条件とその機械試験値を示す。第２表から明
らかなように鋳造稜直接圧延し、しかも圧延の最終段階
で変態域ＯＥＥ延を行う本発明鋼（人１＊ Ｂｌｅ
ａｍ、ＤｖＥ）は再加熱後、同様の圧延を行う変態域
圧延鋼（Ａｔｓ Ｂｌｌ Ｃ１）％および鋳造後直接ｒ
域のみで圧延を行うγ域圧延鋼（Ａｓｓ Ｂｓ、 Ｏｓ
）よりも強度と靭性のバランスが優れている。ここで
、Ｄ、ＥはＫＢＭ”＊ｆＦ−社［ｉａを添加した本発明
鋼で圧延直角方向の衝撃値（ＶＥＯ（０）］が改譬され
ている。第１図は強度と靭性の関係をｊｌＥ１表ＯＡ、
Ｂ、Ｏ＠遣について製造条件別に、さらに明確に示した
ものである０図中黒丸Ｏ本発明鋼は再加熱−変態域圧延
鋼（黒３角）、鋳造稜Ｍ接圧延−ｒ域圧延鋼（白ヌキ丸
）よりも右下側にあり、強度と靭性のバランスが優れて
いることが明らかである。
Ｊ！ｉｉ造条件とその機械試験値を示す。第２表から明
らかなように鋳造稜直接圧延し、しかも圧延の最終段階
で変態域ＯＥＥ延を行う本発明鋼（人１＊ Ｂｌｅ
ａｍ、ＤｖＥ）は再加熱後、同様の圧延を行う変態域
圧延鋼（Ａｔｓ Ｂｌｌ Ｃ１）％および鋳造後直接ｒ
域のみで圧延を行うγ域圧延鋼（Ａｓｓ Ｂｓ、 Ｏｓ
）よりも強度と靭性のバランスが優れている。ここで
、Ｄ、ＥはＫＢＭ”＊ｆＦ−社［ｉａを添加した本発明
鋼で圧延直角方向の衝撃値（ＶＥＯ（０）］が改譬され
ている。第１図は強度と靭性の関係をｊｌＥ１表ＯＡ、
Ｂ、Ｏ＠遣について製造条件別に、さらに明確に示した
ものである０図中黒丸Ｏ本発明鋼は再加熱−変態域圧延
鋼（黒３角）、鋳造稜Ｍ接圧延−ｒ域圧延鋼（白ヌキ丸
）よりも右下側にあり、強度と靭性のバランスが優れて
いることが明らかである。
以上本発明を圧延について例示的に述べたが、圧延以外
の加工方法、す表わち鍛造、押出し、引抜き等の分野に
も応用できる。また本発明によって製造された鋼材は、
特に寒冷地で使用されるライン／ダイブ、機械、構造物
等の用途に適し、強度Ｏ＠９に成分を低くできることか
ら溶接性が優れている等の利点を有している。
の加工方法、す表わち鍛造、押出し、引抜き等の分野に
も応用できる。また本発明によって製造された鋼材は、
特に寒冷地で使用されるライン／ダイブ、機械、構造物
等の用途に適し、強度Ｏ＠９に成分を低くできることか
ら溶接性が優れている等の利点を有している。
以上詳細に述べたように本発明は強度、靭性に優れた高
張力鋼を普通鋼成分で鋳造後直接圧延して低プストで製
造できる経済的にも価値のある発明である。
張力鋼を普通鋼成分で鋳造後直接圧延して低プストで製
造できる経済的にも価値のある発明である。
第１図はＡ、Ｂ、０鋼種ｔ−鋳造後直接ｒ竣のみで圧延
、鋳造後直接圧延−変態域圧延、再加熱後変態域圧砥し
たときの降伏点ＹＰ （Ｉ・）とシャルピー破間遷１１
ｓ度ｖＴｒｓ（ｔ）の相対関係を示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 ＹＰ（Ｌ）（Ｋ３／、ｆｆＩｒｒ”） 方１図 （＊ Ｉ”Ｊ） 昭和５
６年１１月１１［」特許庁長官 殿 １、事件の表示 特願昭５６−第１６４４４７ 号 強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法３、補正をする
者 事件との関係 出 願人 住所（居所） 東京都千代田区大手町２丁目６番３号
氏名（名称） （６６５） 新日本製鉄株式会社４
、代理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町２丁目３８番地太洋ビ
ル補正命令 ５、＄１１！ＪＩＥＩｌ］ｍｍ の日付昭和 年
月 日（発送）６、 補正により増加する発明の詳細
な説明補 正 の 内 容 明細ｌｉｔ矛１１頁２行目［ＡｎｔＪを「Ａｒ＋Ｊと補
正する。
、鋳造後直接圧延−変態域圧延、再加熱後変態域圧砥し
たときの降伏点ＹＰ （Ｉ・）とシャルピー破間遷１１
ｓ度ｖＴｒｓ（ｔ）の相対関係を示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 ＹＰ（Ｌ）（Ｋ３／、ｆｆＩｒｒ”） 方１図 （＊ Ｉ”Ｊ） 昭和５
６年１１月１１［」特許庁長官 殿 １、事件の表示 特願昭５６−第１６４４４７ 号 強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法３、補正をする
者 事件との関係 出 願人 住所（居所） 東京都千代田区大手町２丁目６番３号
氏名（名称） （６６５） 新日本製鉄株式会社４
、代理 人 居 所 東京都中央区日本橋兜町２丁目３８番地太洋ビ
ル補正命令 ５、＄１１！ＪＩＥＩｌ］ｍｍ の日付昭和 年
月 日（発送）６、 補正により増加する発明の詳細
な説明補 正 の 内 容 明細ｌｉｔ矛１１頁２行目［ＡｎｔＪを「Ａｒ＋Ｊと補
正する。
Claims (1)
- （１）００゜０５〜０．２５５Ｘ、 Ｓｉ Ｏ，７％以
下、 Ｍｎ ０．５〜２．ＯＮ、ｆ９０．０２０Ｘ以下
、Ａｔ００００５〜０．１０Ｘを含有し、残りは鉄およ
び不可避不純物からなる鋼を連続鋳造によって鋳造し連
続鋳造装置機端における鋳造組織Ｏ１ま変態点以上を保
持せしめてｍ間圧延ｆ、６に際して、ｒ域（Ｄ Ａｒ５
−Ａｒ３＋ ８Ｑ℃の範囲において３ＯＮ以上の圧下率
の圧延を行った後、温度を低下せしめるか、あるいは一
定時間経過させるか、もしくはその両者によって変態を
進行させγ→促変態率トロ０％において圧下率ｌＯ〜６
５％の圧＃、を行い、圧延後は室温〜Ａｒｌの湯度範囲
で捲取るかまたは３０分以上の熱処理を行うかまたは一
旦空冷後再び室温〜Ａｒ１０潟度範囲で３０分以上の熱
処理を行うことを特徴とする微細フェライト−）ぞ−ラ
イトと回復したフェライトのζ合組織からなることを特
徴とする強度。 靭性Ｏ優れた高張力鋼の製造方法。 （２１００，０５〜０．２５Ｎ、８４０．７Ｘ以下、
Ｍｒｌｏ、５−２．ＯＮ、１９０．０１０％以下、
ＡｔＯ，００５〜０− Ｉ Ｇ Ｎ ｍ 希土類元
素（ＲＥＭ）、ｏａｏｔ＊又は２種をそれぞれ１．３
＜ ＲＩＭ／Ｓ＜５ 、 ０．５ ＜ｃａ／ｓ〈１．５
含有し、ａｎは鉄および不可避不純物からなる鋼を連続
鋳造し連続鋳造装置機端における鋳造組織のまま変態点
以上を保持せしめて熱間圧延するに際して、ｒ域ＯＡｒ
Ｂ −Ａｒｌ ＋ ８０℃の範囲にシいて３０Ｘ以上Ｏ
圧下車の圧延管行った後、温度を低下せしめゐか、ある
いは一定時間経過させゐか、もしくはその両者によって
変ｗＡ１に進行させ、ｙ−＋ａ変履率５〜６０Ｘにおい
て圧下率１０〜６５ＮＯ圧延を行い、圧延後は室温〜Ａ
ｒ、の瀉変範囲で捲取るかｔたけ３０分以上の熱処理を
行うかｔたは一旦空冷後再び室温〜Ａｒ１の湯度範囲で
３０分以上の熱処理を行うことｔ特徴とする微細フェラ
イト−ノーライトと回復した７エライトの複合組織から
なることｔ−特徴とする強度、靭性の優れた高張力鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16444781A JPS5867823A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16444781A JPS5867823A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867823A true JPS5867823A (ja) | 1983-04-22 |
| JPS621454B2 JPS621454B2 (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15793334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16444781A Granted JPS5867823A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 強度・靭性の優れた高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5867823A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05148541A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-15 | Nippon Steel Corp | 疲労特性の優れた鋼板およびその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5370913A (en) * | 1976-12-06 | 1978-06-23 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength steel with excellent ductility and toughness |
| JPS5397920A (en) * | 1977-02-08 | 1978-08-26 | Nippon Steel Corp | Manufacture of low yield ratio steel with excellent low temperature toughness |
| JPS53106325A (en) * | 1977-02-28 | 1978-09-16 | Nippon Steel Corp | Production of as-rolled high tensile stlength steel of excellent low temperature toughness |
-
1981
- 1981-10-15 JP JP16444781A patent/JPS5867823A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5370913A (en) * | 1976-12-06 | 1978-06-23 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength steel with excellent ductility and toughness |
| JPS5397920A (en) * | 1977-02-08 | 1978-08-26 | Nippon Steel Corp | Manufacture of low yield ratio steel with excellent low temperature toughness |
| JPS53106325A (en) * | 1977-02-28 | 1978-09-16 | Nippon Steel Corp | Production of as-rolled high tensile stlength steel of excellent low temperature toughness |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05148541A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-15 | Nippon Steel Corp | 疲労特性の優れた鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS621454B2 (ja) | 1987-01-13 |
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