JPS5877563A - 圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、板厚が薄く、片面が加工性および耐食性に優
れたアルミめつき面であつて反対面が塗装性に優れた鋼
板面である片面アルミめつき鋼板ならびにその製造法に
関するものである。

アルミめつき鋼板はＡｌのもつ優れた耐食性・耐熱性・
表面光沢度と鋼板の強度とを併せもつ複合材料として広
い分野に使用されている。ところで近年、機能面で必ず
しも両面めつきが必要でなく、むしろ片面めつき鋼板で
ある方が、加工面塗装性の面から望ましいとされ、この
ような片面アルミめつき鋼板の要求が高まつている。し
かし、加工性耐食性に優れた片面アルミクラツド鋼板で
は、製造原価が非常に高くなつてこのような要望には必
ずしも沿えないのが現状である。

このような背景から、製造原価の安い片面溶融アルミめ
つき鋼板をベ−スにめつき面の耐食、加工性の良い片面
アルミめつき鋼板の改良が要望されている。また現実に
はこの鋼板の薄板化も切望されている。しかし例えば全
板厚が０．６ｍｍ以下の如き極薄アルミめつき鋼板の製
造は従来きわめて困難であつた。すなわち、通常の片面
溶融アルミめつき鋼板はライン再焼鈍法あるいはフラツ
クス法によつて製造されているが、鋼板の板厚が薄くな
るとアルミめつき浴浸漬時に熱ひずみを受け形状が非常
に粗悪となり、調質圧延などによる形状修正が困難とな
るので板厚の薄い片面アルミめつき鋼板の製造は不可能
となつている。さらに、ライン再焼鈍法では鋼板の板厚
が薄くなると鋼板の高温強度の低下により、無酸化炉や
加熱炉内での稼動に必要な張力付与した場合に鋼板が破
断するという問題もある。

このため、０．６ｍｍ以下の片面アルミめつき鋼板を製
造する方法として、あらかじめ板厚の厚い鋼板に溶融ア
ルミめつきを施した後、所望の寸法まで圧延する方法が
まず考えられる。しかし、圧延したままの片面アルミめ
つき鋼板では鋼板および片面のＡｌ−Ｓｉ被覆層が圧延
組織となるため鋼板自身の加工性が失なわれ、またはＡ
ｌ−Ｓｉ被覆層に付与された応力のためにめつき材とし
ての耐食性が低下するという問題が伴う。さらに、圧延
圧下率を高くすると、Ａｌ−Ｓｉ被覆層にミクロクラツ
クが多数発生して実用に供し得なくなる。したがつて、
適正な圧下率範囲で圧延した後、圧延組織の鋼板および
Ａｌ−Ｓｉ被覆層を再結晶化する必要がある。

ところが、圧延した片面溶融アルミめつき鋼板に再結晶
焼鈍処哩を施すと、めつき面は鋼板とＡｌ−Ｓｉ被覆層
の界面におけるＡｌ−Ｆｅの相互拡散によつて、Ａｌ３
Ｆｅ、Ａｌ５Ｆｅ２などの二元系の金属間化合物が形成
される。この金属間化合物は非常に硬く、かつ脆いため
にこれが生成すると加工の際に容易にＡｌ−Ｓｉ被覆層
の剥離を生じさせる。

したがつて、再結晶焼鈍処理においては、圧延組織の鋼
板の再結晶開始温を上記金属間化合物の生成温度より低
くすることが必要条件となる。

しかし、低炭素リムド鋼を母材とする従来の片面アルミ
めつき鋼板では再結晶開始温度が金属間化合物の生成温
範囲と重なるため、どうしても金属間化合物の生成を防
止することはできなかつた。

このようなことから、厚での片面溶融アルミめつき鋼板
を圧延して薄い片面アルミめつき鋼板を得ても再結晶焼
鈍でめつき面が合金化しこのため耐食性および加工性が
損なわれる結果となり、またこの圧延が省略できる程の
薄い片面アルミめつき鋼板の製造は前述の如き事実上不
可能であるので、耐食性および加工性の兼備した圧延焼
鈍片面アルミめつき鋼板の出現は不可能視されていた。

本発明の目的はこれを克服することであり、この目的に
おいて本発明者らは総合的な見地にたつて鋭意研究を重
ねた結果、新しい組織状態および構造を有する耐食性と
加工性に優れたニュータイプの圧延焼鈍片面アルミめつ
き鋼板の開発に成功した。本発明に従う圧延焼鈍片面ア
ルミめつき鋼板は、圧延再結晶組織の鋼板の片側表面に
圧延再結晶組織のＡｌ−Ｓｉ被覆層を有し、この鋼板と
Ａｌ−Ｓｉ被覆層の界面に分断状態のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ
金属間化合物が存在することを特徴とし、また鋼板層に
おける鋼中成分のうち、Ｎ含有量は０．００５０〜０．
０２００ｗｔ％、Ｃ含有量は０．０２ｗｔ％以下とする
ことによつて前述の如き金属間化合物の生成に基づく諸
問題を解決して加工性を良好とすると同時に、片側の圧
延再結晶組織を有するＡｌ−Ｓｉ被覆層は耐食性に優れ
、反対面は圧延再結晶組織の塗装性の良好な冷延鋼板面
を有する圧延焼鈍片面アルミめつき鋼板を提供するもの
である。そして、この加工性と耐食性に優れた新規な片
面アルミめつき鋼板は、あらかじめめつきラインで製造
した片面溶融アルミめつき鋼板を所定の板厚まで圧延す
る圧延工程と、鋼板とＡｌ−Ｓｉ被覆層の界面でＡｌ−
Ｆｅ相互拡散を起こさずに圧延組織の鋼板ならびにＡｌ
−Ｓｉ被覆層を再結晶化する再結晶焼鈍工程とによつて
有利に製造できることがわかつた。

そのさい、圧延工程においては圧下率２０〜６０％の範
囲で実施し、また再結晶焼鈍工程においては５００〜６
００℃の温度範囲で実施するのがよい。また、アルミめ
つき層におけるＳｉ含有量は１〜１５重量％％とするの
がよい。

以下に本発明の詳細を試験結果に基づき具体的に説明し
よう。、 従来の低炭素リムド鋼（代表例として、Ｃ；０．０７、
Ｍｎ；０．２１、Ｓｉ；ｔｒ、Ｐ；０．００９、Ｓ；０
．０１３、Ｎ；０．００２４残部Ｆｅ、いずれもｗｔ％
をめつき原板とした溶融アルミめつき鋼板を、５０％の
圧下率で圧延後、約４８０℃の温度で再結晶焼鈍処理す
ると、鋼板が再結晶することなくＡｌ−Ｆｅ二元系金属
間化合物が生成し成長し、数時間で表面が灰黒色に変色
する。そして、圧延組織のこのめつき原板を再結晶させ
るためには、５００℃以上の温度で焼鈍することが必要
であつた。

一方、鋼中のＣが０．０２ｗｔ％、Ｎが０．００７４ｗ
ｔ％のめつき原板を溶融アルミめつきした後、圧下率５
０％で圧延したアルミめつき鋼板は原板が再結晶する温
度範囲内の、例えば５３０℃の温度で１０時間焼鈍して
もＡｌ−Ｆｅ二元系金属間化合物の生成、成長が起らず
母材の軟化が認められた。

第１表は鋼成分のＣ、Ｎｗｔ％を種々変化させたリムド
鋼帯（板厚；０．８ｍｍ）をＳｉを１０ｗｔ％含有した
溶融アルミ浴中に侵漬して溶融アルミめつきした後、１
０〜８０％の範囲の種々の圧下率で段付圧延し、表示の
各温度で１０時間、再結晶焼鈍した時のＡｌ−Ｆｅ二元
系金属間化合物の生成の有無とめつき原板の再結晶有無
を調査した結果である。

ただし、第１表中の表示記号は次のとおりのものである
。

〇・・・金属間化合物の生成なく、めつき母材が再結晶
する。

×・・・金属間化合物の生成はないが、めつき母材は再
結晶しない。

△・・・めつき母材は再結晶するが、金属間化合物が生
成し、表面が灰黒色になる。

□・・・金属間化合物が生成し、めつき母材は再結晶し
ない。

第１表より明らかなごとく、鋼中のＮ含有量が０．００
５０ｗｔ％以上になると、Ａｌ−Ｆｅ二元系金属間化合
物の生成なくめつき原板を再結晶できることがわかる。

なお、鋼中のＮ含有量は多いほどＡｌ−Ｆｅ金属間化合
物の生成を抑制する効果は高くなるが、多すぎても鋼板
自身が硬化するので、鋼中のＮ含有量は０．０２００ｗ
ｔ％以下が好ましい。鋼中のＮがＡｌ−Ｆｅ金属間化合
物の生成を抑制する理由はからなずしも明確ではないが
、鉄中にＮが侵入型に入ることによつて、ＡｌがＦｅ中
に拡散する活性化エネルギーを高め、金属間化合物の生
成を阻害するためと考えられる。

また、鋼中のＣについては、第１表から明らかなように
その含有量が少ないほど金属間化合物の生成温度が高く
なる。特に、０．０２ｗｔ％以下ではそれ以上の含有量
のものと比較して著しく高い金属間化合物の生成温度を
示す。この理由は次のように考えられる。Ｃ；０．０２
ｗｔ％はα鉄の最大Ｃ溶解度とほぼ一致する。このため
、これ以上のＣはＦｅ３Ｃとして存在する。このＦｅ３
ＣはＮの溶解度を有し、その存在は金属間化合物の生成
温度を高くするＦｅ中の固容Ｎ量を減少させる働きを有
している。一方Ｃ；０．０２ｗｔ％以下ではＦｅ３Ｃは
極めて微量であり、有効Ｎ量は減少しない。以上の結果
から、鋼中のＣ量は０．０２ｗｔ％以下にすることが好
ましいが、Ｃ量が０．０２ｗｔ％以上であつても、鋼中
のＮ量が多ければ金属間化合物の生成温度を高くするこ
とができる。このように、鋼中のＣとＮは相互に影響を
及ぼしているので、鋼板の再結晶温度範囲が広くなるよ
うにそれぞれの含有量を選定する方が有利である。

なお、第１表より明らかなように、再結晶温度を５００
℃以上にとれば、圧延された鋼板の再結晶を起させるこ
とができるが、焼鈍温度が６００℃以上になると、めつ
き面のＡｌ−Ｓｉ被覆層の融点を越えてしまうので、焼
鈍温度範囲を５００〜６００℃に設定することが必要で
ある。

次に、圧延条件については、第１表に示されるように、
片面溶融アルミめつき鋼板を２０％未満の圧下率で圧延
した場合には、再結晶開始温度が上昇する。このため、
Ａｌ−Ｆｅ二元系金属間化合物を生成させずに再結晶化
できる焼鈍温度範囲が狭くなるので、製造上注意を要す
る。また、圧延圧下率が２０％未満になると溶融アルミ
めつき面のＦｅ−Ａｌ界面に連続的に存在する２〜４μ
ｍ程度の合金層（Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ金属間化合物層）を
完全に分断しきれなくなる。本発明品では、合金層を圧
延して分断し、Ｆｅ−Ａｌ界面に断続的に存在させるこ
とによつてＡｌ−Ｓｉ被覆層の加工性、耐剥離性を向上
させる点が１つの特徴であるが、圧延延圧下率が２０％
未満になると上述した現象によりＡｌ−Ｓｉ被覆層の加
工性、耐剥離性が若干低下することはいなめない。一方
、圧延圧下率が６０％を越えると、めつき面のＡｌ−Ｓ
ｉ被覆層にミクロクラツクが多数発生し、製品として供
し得なくなる。したがつて、圧延圧下率は２０〜６０％
の範囲に設定することか望ましい。

他方、めつき面のＡｌ−Ｓｉ被覆層中のＳｉ濃度が片面
溶融アルミめつき鋼板の圧延工程に与える影響も非常に
大きい。

第２表は、Ｃ；０．０１５ｗｔ％、Ｎ；０．０１１５ｗ
ｔ％の鋼帯（板厚１．２ｍｍ）をＳｉ含有量を変化させ
た溶融アルミ浴中に浸漬して片面溶融アルミめつきした
後、１０〜８０％の範囲の種々の圧下率で段付圧延した
時のＡｌ−Ｓｉ被覆層および合金層の形態を断面検鏡に
て観察した結果である。

第２表から明らかなごとく、浴中Ｓｉ濃度が１ｗｔ％以
下、すなわちＡｌ−Ｓｉ被覆層中のＳｉ濃度が１ｗｔ％
以下の片面溶融アルミめつき鋼板のめつき面は合金層が
１５〜２０μｍ程度になり、低圧下率で圧延しても、合
金層中に大きなクラツクが入り、Ａｌ−Ｓｉ被覆層が容
易に剥臨してしまう。

また、浴中のＳｉ濃度が１５ｗｔ％以上すなわちＡｌ−
Ｓｉ被覆層中のＳｉ濃度が１５ｗｔ％以上の面溶融アル
ミめつき鋼のめつき面はＡｌ−Ｓｉ被覆層中に硬くて脆
い板状Ｓｉが点在するようになり、低圧下率で圧延して
もＡｌ−Ｓｉ被覆層中に大きなクラツクが発生する。こ
のため、めつき層中のＳｉ濃度を１．０〜１．５ｗｔ％
にする必要がある。

本発明では、圧延組織の鋼板およびＡｌ−Ｓｉ被覆層を
同時に再結晶するものであるが、目的に応じてＡｌ−Ｓ
ｉ被覆層のみ再結晶組織にすることも可能である。片面
溶融アルミめつき鋼板のめつき面のＡｌ−Ｓｉ被覆層は
めつきままの状態では鋳造組織形態で、めつき層の加工
特性も悪くかつピンホールも多数存在している。しかし
、Ａｌ−Ｓｉ被覆層を圧延して、ピンホールを潰した後
、再結晶焼鈍することで、ひずみのない非常に健全な耐
食性の良い被覆層を形成することができる。したがつて
、めつき原板の加工性を問わない用途には、圧延後、３
００〜４５０℃の温度で加熱することにより、Ａｌ−Ｓ
ｉ被覆層のみ再結晶でめつき層の加工性も向上できる。

なお、本発明品を製造する場合の当初のめつき面の溶融
アルミめつき付着量および板厚は必ずしも限定されない
。溶融アルミめつき面のめつき付着量は圧延処理、再結
晶焼鈍処理後のアルミめつき付着量をどの程度にするか
によつて決定されるからである。

または、所定の板厚を得るまで圧延工程→再結晶焼鈍工
程を何回繰り返しても、本発明品の特性は何ら変るもの
ではない。

以上述べたごとく、本発明に従う片面アルミめつき鋼板
は第１図のごとき断面図組織を有する、但し、第１図に
おいて１は圧延後、再結晶しためつき母材であり、Ｃ≦
０．１２ｗｔ％、Ｎ；０．００５〜０．０２００ｗｔ％
を含有することが好ましい。２は圧延後、再結晶しため
つき面のＡｌ−Ｓｉ被覆層であり、被覆層中のＳｉ含有
量は１．０〜１５ｗｔ％が好ましい。

３はめつき面が溶融アルミめつき時に生成したＡｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ合金層で、圧延時に分断されている。

このように、本発明品のめつき面は圧延再結晶組織の鋼
板層１、圧延再結晶組織のＡｌ−Ｓｉ被覆層２およびこ
の両界面の分断状態のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ合金層３とかな
る３層構造を有している。

次に、この本発明に従うアルミめつき鋼板の優れた特性
を実施例により明らかにする。

実施例　１ （１）鋼板 転炉に、より溶製したＣ；０．０６３ｗｔ％、Ｓｉ；ｔ
ｒ、Ｍｎ；０．３０ｗｔ％、Ｐ；０．０１８ｗｔ％、Ｓ
；０．０１１ｗｔ％、Ｎ；０．００１８ｗｔ％、残部Ｆ
ｅの成分を有する低炭素鋼の造塊時に鋳型内にＭｎＮを
適当量添加し、種々のＮ含有量を有する鋼塊を製造する
。次に、この鋼塊を通常の方法で分塊、疵取、熱延、酸
洗、冷延し、めつき原板を製造する。さらに、これらの
冷延鋼板を湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍し、第３表に示す
ごとき種々のＣ、Ｎ含有量を有するめつき原板を製造し
た。

（２）圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造前記鋼
板（０．８ｍｍ厚）を常法にしたがつて脱脂、酸洗した
後、鋼板片側面をめつき阻止剤（粘土鉱物−リン酸塩素
）でマスキングし、乾燥後還元加熱雰囲気中で熱処理し
、６７０℃のＡｌ−９．５Ｓｉ浴に５秒間浸漬して片面
溶融アルミめつきを行ない、めつき面付着量が８０ｇ／
ｍ２とし、マスキング面はめつき後にマスキング剤を機
械的に除去し、片面アルミめつき鋼板とした。

この溶融アルミめつき鋼板を５０％の圧下率で圧延後、
５３０℃の還元雰囲気で１０時間加熱して再結晶焼鈍を
行ない、めつき面付着は４０ｇ／ｍ２、全板厚０．４ｍ
ｍの圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板とした。

（３）加工性試験 得られた圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板をＪＩＳＺ
２２４８に基づいて密着曲げ試験を行ない、そのめつき
面の曲げ部の表面外観および断面組織を下記第４表の基
準により判定したその結束を後記第５表に示した。

（４）耐食性試験 圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板をＪＩＳ２３７１に
基づく塩水噴霧試験に供し、白サビ発生までの時間およ
び赤サビ発生までの時間を測定しその結果を後記第５表
に示した。

なお、この加工性試験ならびに耐食性試験において、比
較材として、めつき面付着量４０ｇ／ｍ２、板厚０．８
ｍｍの通常の鋳造組織の片面溶融アルミめつき鋼板（母
材成分として、Ｃ；０．０４５ｗｔ％、Ｓｉ；ｔｒ、Ｍ
ｎ；０．３０ｗｔ％、Ｐ；０．０１８ｗｔ％、Ｓ；０．
０１１ｗｔ％、Ｎ；０．００２３ｗｔ％、残部Ｆｅ、）
ならひにめつき面付着量８０ｇ／ｍ２、板厚０．８ｍｍ
の通常の鋳造組織の片面溶融アルミめつき鋼板を５０％
圧下率で圧延したままの材料を用いた。

本発明材（試料番号２、３、５、７、８）は密着曲げ加
工してもめつき面のＡｌ−Ｓｉ被覆層にクラツクを発生
せず、また、白サビ、赤サビの発生日数も通常の同付着
量の溶融アルミめつき鋼板に比へて著しく高い値を示す
。

一方、従来の低炭素リムド鋼板に片面溶融アルルミつき
を行ない、圧延後、５３０℃の温度で１０時間加熱して
焼鈍した供試剤（試料番号１、４、６）は硬くて脆いＡ
ｌ−Ｆｅ金属間化合物が表面まで成長し、加工性、耐食
性が著しく低下することが認められる。

また、通常の片面溶融アルミめつき鋼板を５０％の圧下
率で圧延したままの供試材（試料番号１０）では耐食性
の向上は認められるが、密着曲げでめつき母材が破断す
る。なお、第５表には鋼板面の塗装性試験結果について
記していないが、ＪＩＳＳＰＣＣ材に通常行なわれてい
るリン酸塩処理剤で塗装前処理性を試験した結果鋼板面
についてはいずれも良好であり、めつき面程の差はなか
つた。

実施例　２ （１）鋼板 実施例１と同様な方法により製造したＣ；０．０１５ｗ
ｔ％、Ｎ；０．００８３ｗｔ％の化学成分を有する鋼板
（板厚０．７ｍｍ）を使用した。

（２）圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造鋼板（
板厚０．７ｍｍ）を常法に従つて脱脂、酸洗した後、実
施例１と同一要領にて片面アルミめつきを行ない、めつ
き付着量が８０ｇ／ｍ２の片面溶融アルミめつき鋼板と
した。

この片面溶融アルミめつき鋼板を５０％の圧下率で圧延
後、５５０℃の温度で６時間加熱して再結晶焼鈍を行な
い、めつき面付着量４０ｇ／ｍ２、全板厚０．３５ｍｍ
の圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板とした。

（３）加工性試験 実施例１と同様 （４）耐食性試験 実施例と同様 なお、比較として、めつき面付着量４０ｇ／ｍ２、６０
ｇ／ｍ２、８０ｇ／ｍ２板厚０．９ｍｍの従来の片面溶
融アルミめつき鋼板（母材成分として、Ｃ；０．０５４
ｗｔ％、Ｓｉ；ｔｒ、Ｍｎ；０．３０％、Ｐ；０．０１
３ｗｔ％、Ｓ；０．Ｏ１０ｗｔ％、Ｎ；０．００２１ｗ
ｔ％、残部Ｆｅ）を用いた。

第６表にこの加工試験ならびに耐食性試験の結果を併せ
て示した。

この第６表の結果から明らかように、本発明材（試料番
号１）は通常の片面溶融アルキめつき鋼板に比べて優れ
た加工性を示すことが認められる。

また、耐食性についても、本発明材が通常の片面溶融ア
ルミめつき鋼板より、１．５〜２倍耐食性が良くなつて
いることが認められる。

なお第６表には鋼板面の塗装試験結果については記して
いないが、ＪＩＳ　ＳＰＣＣ材に通常行なわれる塗装前
処理条件（リン酸塩処理）で処理したところ、鋼板面に
ついていずれもＳＰＣＣ材と同レベルにあり良好である
ことを確認した。

従つてめつき程の顕著な差はなかつた。

実施例　３ （１）鋼板 実施例１と同様な方法のより製造したところのＣ；０．
０１８ｗｔ％、Ｎ；０．０６４ｗｔ％の化学成分を有す
る鋼板を使用した。

（２）圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造鋼板（
板厚０．７ｍｍ）を常法にしたがつて、脱脂、酸洗した
後、実施例１と同一要領のマスキング剤を塗布、乾燥し
同一条件下で還元加熱後６５０℃のＡｌ−６．７ｗｔ％
Ｓｉ浴に５秒間浸漬して、めつき面８０ｇ／ｍ２としマ
スキング面はめつき後にマスキング剤を機械的に除去し
て片面アルミめつき鋼板とした。

この片面溶融アルミめつき鋼板を１０〜３０％の範囲の
種々の圧下率で圧延後、５３０℃の温度で１０時間加熱
して再結晶焼鈍を行ない、種々の圧延焼鈍片面アルミめ
つき鋼板を得た。

（３）加工試験 実施例１と同じ。

（４）耐食性試験 実施例１と同じ。

両試験結果を第７表に示した。

第７表から示されるように、圧延圧下率が１０％のもの
では合金層が完全に分断状態とならないため、密着曲げ
試験において軽度なクラツクを発生する。

また、圧延圧下率が７０％のものでは、Ａｌ−Ｓｉ破覆
層に微密なクラツクが発生し、塩水噴霧試験において、
短時間でたたみじわ状の赤サビを発生する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明材の構造を示す断面図である。 １は圧延後、再結晶した母材、２は圧延後、再結晶した
めつき面のＡｌ−Ｓｉ被覆層、３は分断状態のＡｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ合金層 出願人　　日新製鋼株式会社 代理人　　相　田　憲　治

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）片面がアルミめつき面で反対面が鋼板面である片
   面アルミめつき鋼板において、鋼板が圧延再結晶組織を
   有しており、アルミめつき層が用延再結晶組織を有する
   Ａｌ−Ｓｉ被覆層であり、かつ鋼板とアルミめつき層の
   界面に分断状態のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ金属間化合物を存在
   させてなる加工性および耐食性に優れたアルミめつき面
   と塗装性に優れた鋼板面とを有する圧延焼鈍組織片面ア
   ルミめつき鋼板。、
2. （２）鋼板における鋼成分中のＮ含有用が０．００５０
   〜０．０２００重量％である特許請求の範囲第１項記載
   の圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板。
3. （３）鋼板における鋼成分中のＣ含有量が０．０２重量
   ％以下である特許請求の範囲第１項または第２項記載の
   圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板。
4. （４）アルミめつき層中のＳｉ含有量が１〜１５重量％
   である特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記載
   の圧延焼鈍組織面アルミめつき鋼板。
5. （５）片面にアルミつき面を有する鋼板を、鋼板とアル
   ミめつき層の界面に存在するＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ金属間化
   合物が分断されるに必要な圧下率のもとで所要の板厚に
   まで圧延する庄延工程と、次いで該界面でＡｌ−Ｆｅ相
   互拡散を生じさせない条件下であつてかつ圧延組織の鋼
   板とアルミめつき層の両者を再結晶させる条件下で焼鈍
   する再結晶焼鈍工程と、からなる圧延焼鈍組織片面アル
   ミめつき鋼板の製造法。
6. （６）鋼板における鋼成分中のＮ含有量が０．００５０
   〜０．０２００重量％である特許請求の範囲第５項記載
   の圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造法。
7. （７）鋼板における鋼成分中のＣ含有量がＯ．０２重量
   ％以下である特許請求の範囲第５項または第６項記載の
   圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造法。
8. （８）アルミめつき層中のＳｉ含有量が１〜１５重量　
   ％である特許請求の範囲第５項、第６項または第７項記
   載の圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造法。
9. （９）圧延工程での圧下率が２０〜６０％である特許情
   求の範囲第５項、第６項、第７項または第８項紀載の圧
   延焼鈍組織片面アルミめつき鋼板の製造法。
10. （１０）再結晶焼鈍工程での焼鈍温度が５００〜６００
    ℃である特許請求の範囲第５項、第６項、第７項、第８
    項または第９項記載の圧延焼鈍組織片面アルミめつき鋼
    板の製造法。