JPS5881928A - デスケ−リング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の製造法 - Google Patents
デスケ−リング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の製造法Info
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- JPS5881928A JPS5881928A JP18041781A JP18041781A JPS5881928A JP S5881928 A JPS5881928 A JP S5881928A JP 18041781 A JP18041781 A JP 18041781A JP 18041781 A JP18041781 A JP 18041781A JP S5881928 A JPS5881928 A JP S5881928A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明はデスケーリング性ならびに加工性に優れ九〇α
２〇−以下の低炭素鋼−材の製造法に関するもので、フ
ェライトとオーステナイトとの２相が共存する温度範囲
ｃ以下これｔα＋ｒ２相領域という〕で熱間圧延し九後
特定温度域で保定し、ついで調整冷却を行なうことを特
徴とする。
２〇−以下の低炭素鋼−材の製造法に関するもので、フ
ェライトとオーステナイトとの２相が共存する温度範囲
ｃ以下これｔα＋ｒ２相領域という〕で熱間圧延し九後
特定温度域で保定し、ついで調整冷却を行なうことを特
徴とする。
従来１、一般の線材の製造法は鋼片又は鋳片（以下単に
鋼片という）を１１００℃的後の温度に加熱した後これ
をＡｒｓ変態点以上の温度で圧延を終えるかあるいは圧
延工程中のごく一部においてａ＋ｒの２相領域を含む圧
延を行っていた。
鋼片という）を１１００℃的後の温度に加熱した後これ
をＡｒｓ変態点以上の温度で圧延を終えるかあるいは圧
延工程中のごく一部においてａ＋ｒの２相領域を含む圧
延を行っていた。
しかし上記従来法においては鋼片の加熱温度がＩ １０
０℃前後と高いために加熱燃料原単位が高いという問題
があシ、逆に加熱燃料原単位を低減するために鋼片の加
熱温度を下げて低温で圧延する場合は圧延動力が増加し
、又、ロールの摩耗も大きくなるという欠点がある。又
最近ではα＋ｒ２相領域で圧延を行う方法も報告されて
いるがＣ％關昭５５−３３８４０）、最終圧延スタ／）
ｌ′通過後の冷却開始温度が低い丸めにスケール層が薄
くなシ特にメカニカルデスク−リング性が惑くなるとい
う欠点がある。
０℃前後と高いために加熱燃料原単位が高いという問題
があシ、逆に加熱燃料原単位を低減するために鋼片の加
熱温度を下げて低温で圧延する場合は圧延動力が増加し
、又、ロールの摩耗も大きくなるという欠点がある。又
最近ではα＋ｒ２相領域で圧延を行う方法も報告されて
いるがＣ％關昭５５−３３８４０）、最終圧延スタ／）
ｌ′通過後の冷却開始温度が低い丸めにスケール層が薄
くなシ特にメカニカルデスク−リング性が惑くなるとい
う欠点がある。
不発明者は研究の結果、Ｃα２０チ以下の炭素鋼をム穆
点直上のｒ域におけるよ〉もむしろ圧延動力が小さく高
温のｒ域圧延と同程度の圧延動力で圧延が可能なα＋ｒ
２相領域で圧延を行ない加熱燃料原単位を低減適せ、最
終圧延スタンド通過後は特定温度域に線材を保定しスケ
ール層を厚くし九後に調整冷却することにより従来法に
よる同−成分鋼のものに比べ０を低下させることなくデ
スケーリング性ならびに加工性の良い線材を得ることが
できることを見い出した。
点直上のｒ域におけるよ〉もむしろ圧延動力が小さく高
温のｒ域圧延と同程度の圧延動力で圧延が可能なα＋ｒ
２相領域で圧延を行ない加熱燃料原単位を低減適せ、最
終圧延スタンド通過後は特定温度域に線材を保定しスケ
ール層を厚くし九後に調整冷却することにより従来法に
よる同−成分鋼のものに比べ０を低下させることなくデ
スケーリング性ならびに加工性の良い線材を得ることが
できることを見い出した。
本発明の目的は、従来と同程度の圧延動力で加熱燃料原
単位を着しく低減でき、しかもデスケーリング性（特に
メカニカルデスケーリング性）ならびに加工性に優れた
線材を得ることが可能な線材の製造法を提供するもので
ある。
単位を着しく低減でき、しかもデスケーリング性（特に
メカニカルデスケーリング性）ならびに加工性に優れた
線材を得ることが可能な線材の製造法を提供するもので
ある。
すなわち本発明法はＣα２０−以下の炭素鋼鋼片又は鋳
片をＡ１変態点＋１００℃以上、Ａｓ変態点＋１５０℃
以下の範囲のｍ度に加熱しα＋ｒ２相領域で熱間圧延し
た後８２０℃±２０℃に急冷して該温度域に保定し次に
３００Ｃまでを１℃／ｓｅｅ〜５℃／ｍｅで冷却するこ
とを特徴とする線材の製造法である。
片をＡ１変態点＋１００℃以上、Ａｓ変態点＋１５０℃
以下の範囲のｍ度に加熱しα＋ｒ２相領域で熱間圧延し
た後８２０℃±２０℃に急冷して該温度域に保定し次に
３００Ｃまでを１℃／ｓｅｅ〜５℃／ｍｅで冷却するこ
とを特徴とする線材の製造法である。
つぎに本発明における限定理由について説明すついては
、０は鋼の機械的性質をきめる基本的元素であるが、０
の増加につれてＡｍｆｉ１点が低下し。
、０は鋼の機械的性質をきめる基本的元素であるが、０
の増加につれてＡｍｆｉ１点が低下し。
α２０チを越える場合はａ＋ｒｚ相領域が狭くなって安
定して２相領域で圧延することがむずかしくなることと
α＋ｒ２相領域での圧延動力が従来法よシも増加するた
め、その上限をα２０チとし九。Ｃ以外の元素について
は特に限定はしないが８轟は１０％を越えると圧延動力
が増大するため１．０−以下とし、Ｍｎは１５％を越す
とＡ３変態点が低下し過ぎ、高温側でのα＋γの２相化
が困難と表るため１５１１６以下とすることが望ましい
、その他は鉄および不可避的元素からなる。
定して２相領域で圧延することがむずかしくなることと
α＋ｒ２相領域での圧延動力が従来法よシも増加するた
め、その上限をα２０チとし九。Ｃ以外の元素について
は特に限定はしないが８轟は１０％を越えると圧延動力
が増大するため１．０−以下とし、Ｍｎは１５％を越す
とＡ３変態点が低下し過ぎ、高温側でのα＋γの２相化
が困難と表るため１５１１６以下とすることが望ましい
、その他は鉄および不可避的元素からなる。
つぎに鋼片又は鋳片の加熱温度を人１変ｍ、ａ＋Ｚｏｏ
℃以上Ａｓｆｆ１ｌｌ１点＋１５０℃以下と規定したの
は％Ａｌ変態点＋１００℃未満では圧延中の温度降下を
考慮するとα＋γの２相領域での圧延が不可能となるた
めその下限をＡＩ変態点＋１００℃以上、又Ａ、変ＭＡ
＋１５０℃を越える場合はα＋ｒ２相領域での圧延を行
うためには、加熱され丸鋼材をα十ｒ、２相領域の温度
まで冷却水等により強制冷却しなければならず、又加熱
燃料原単位低減の目的からも好ましくないためその上限
をムｓ ＋１５０℃とした。
℃以上Ａｓｆｆ１ｌｌ１点＋１５０℃以下と規定したの
は％Ａｌ変態点＋１００℃未満では圧延中の温度降下を
考慮するとα＋γの２相領域での圧延が不可能となるた
めその下限をＡＩ変態点＋１００℃以上、又Ａ、変ＭＡ
＋１５０℃を越える場合はα＋ｒ２相領域での圧延を行
うためには、加熱され丸鋼材をα十ｒ、２相領域の温度
まで冷却水等により強制冷却しなければならず、又加熱
燃料原単位低減の目的からも好ましくないためその上限
をムｓ ＋１５０℃とした。
不発明では熱間圧延工程の全ｉ４程をα＋ｒ２相領域で
圧延することが望ましいが、圧延工程の初期および終期
等において一部ｒ域圧延を含んでもさしつかえない、α
＋ｒ２相領域にて圧延後は８２０±２０℃の温度域に保
定する必要がある。
圧延することが望ましいが、圧延工程の初期および終期
等において一部ｒ域圧延を含んでもさしつかえない、α
＋ｒ２相領域にて圧延後は８２０±２０℃の温度域に保
定する必要がある。
１１４０℃を越えるとスケールは厚くなるが、地鉄表面
が剥離性の悪いＦ２Ｏ３に覆われ易くなることや、スク
ールが極端に厚くなるとスクール自体にクツツクが入夛
易くなシ地鉄境界との剪断力が低下するのでメカニカル
デスケーリングにハ好ましくない、又８００℃より低い
とスケールが薄くなりデスケ−ツーで大きな曲げ歪を受
けにくい九め剥離しにくくなる。８２０±２０℃の温度
域に保定することによりＰｅ０層を厚くしてスケール全
体として厚くなってメカニカルデスク−りングにとって
良好なスケールとなる。保定時間は約３０秒１ｉ１にの
短時間でよい、又、Ｆ６００分解速分解量大となる４０
０℃付近を急冷することがＦｅ１０４の析出防止及びＦ
ｅＯを均一な層をなして地鉄表面に存在させる為に必要
である。 Ｆｅａ０４が析出し、特に地鉄界面を覆うと
メカニカルデスク−リング性を阻害する。その丸めには
、３００Ｃまでを１℃Ａ以上の検量で冷却を行なうこと
が必要である。
が剥離性の悪いＦ２Ｏ３に覆われ易くなることや、スク
ールが極端に厚くなるとスクール自体にクツツクが入夛
易くなシ地鉄境界との剪断力が低下するのでメカニカル
デスケーリングにハ好ましくない、又８００℃より低い
とスケールが薄くなりデスケ−ツーで大きな曲げ歪を受
けにくい九め剥離しにくくなる。８２０±２０℃の温度
域に保定することによりＰｅ０層を厚くしてスケール全
体として厚くなってメカニカルデスク−りングにとって
良好なスケールとなる。保定時間は約３０秒１ｉ１にの
短時間でよい、又、Ｆ６００分解速分解量大となる４０
０℃付近を急冷することがＦｅ１０４の析出防止及びＦ
ｅＯを均一な層をなして地鉄表面に存在させる為に必要
である。 Ｆｅａ０４が析出し、特に地鉄界面を覆うと
メカニカルデスク−リング性を阻害する。その丸めには
、３００Ｃまでを１℃Ａ以上の検量で冷却を行なうこと
が必要である。
又５℃／ｓｅｅ を越えると線材の強度が高目に現われ
、低炭素鋼線材の強Ｉｆ特性としては好ましくないので
３００℃までを１’Ｃ／ｓｅｅ〜５℃／ｓｓｃで冷却す
るとした。
、低炭素鋼線材の強Ｉｆ特性としては好ましくないので
３００℃までを１’Ｃ／ｓｅｅ〜５℃／ｓｓｃで冷却す
るとした。
以下に本発明を実榴するための装置の一偶について説明
する。
する。
ｆｇ１図に最終圧延スタンド通過後の冷却設備を示す。
最終仕上圧廷磯ｌから送られてくる圧延線材２は、冷却
−導管３を通）ピンチロール４を通過後。
−導管３を通）ピンチロール４を通過後。
レイイング装置５に導入される。この冷却−導管３に冷
却水を導入し、該線材を８２０±２０′ｃまで冷却する
。
却水を導入し、該線材を８２０±２０′ｃまで冷却する
。
レイイング装置５はコンベア６上に線材を誘導出来る位
置に設けられており、線材はループ状に形成され、コン
ベア６上に一連のループ状で搬送されるが、コンベア６
上に落下直後保温ゾーン７を通過し、線材表面スケール
の厚さを厚くする。
置に設けられており、線材はループ状に形成され、コン
ベア６上に一連のループ状で搬送されるが、コンベア６
上に落下直後保温ゾーン７を通過し、線材表面スケール
の厚さを厚くする。
この処虐によシメカニカルデスケーリング性に優れたス
ケールの生成が可能となる。
ケールの生成が可能となる。
つぎに不発明の方法を爽總例により説明する。
供試鋼の化学成分をＭ１’ＪＲに示す。
第１表に示す供試鋼を用いて本発明法と従来法及び比較
法により製造した線材の圧延条件、冷却条件および冷却
後の線材の機械的性質とデスケーリング性を第２表に示
す、なお冷却条件中の保定時間はいずれも３０秒である
。線材の製造は１１５四口の角形鋼片を第２表に示す加
熱温度にそれぞれ加熱し、２５スタンＰからなる線材圧
延機により直径５．６■の線材に圧延した。
法により製造した線材の圧延条件、冷却条件および冷却
後の線材の機械的性質とデスケーリング性を第２表に示
す、なお冷却条件中の保定時間はいずれも３０秒である
。線材の製造は１１５四口の角形鋼片を第２表に示す加
熱温度にそれぞれ加熱し、２５スタンＰからなる線材圧
延機により直径５．６■の線材に圧延した。
第２表に示す如く不発明によるものは、γ域圧延を行っ
た従来法（テス） Ｎｏ ｍ −１＠ ｂ −１１ｃ
−ｔ ｅ ｄ−１）によるものに比べ加熱温度を約２０
０℃も低くすることができ、又０α１０１ｉｉｔ度以下
のもの（テストＮｏ ａ−３，ｂ−３）Ｋついてはγ域
圧延を行った従来法Ｃテス） ＮＯａ −１゜ｂ−１）
によるものに較ぺ引張強さが低く、伸び絞シと４に高い
等軟質高靭性化しておシ良加工性の線材が祷られること
を示している。又α＋ｒ２相域圧延を行なった従来法に
よるもの（テストＮ（）−ａ−２，ｂ−２，ｃ−２，ｄ
−２）と比較すると機械的性質についてはほぼ同等なる
性質を示している。
た従来法（テス） Ｎｏ ｍ −１＠ ｂ −１１ｃ
−ｔ ｅ ｄ−１）によるものに比べ加熱温度を約２０
０℃も低くすることができ、又０α１０１ｉｉｔ度以下
のもの（テストＮｏ ａ−３，ｂ−３）Ｋついてはγ域
圧延を行った従来法Ｃテス） ＮＯａ −１゜ｂ−１）
によるものに較ぺ引張強さが低く、伸び絞シと４に高い
等軟質高靭性化しておシ良加工性の線材が祷られること
を示している。又α＋ｒ２相域圧延を行なった従来法に
よるもの（テストＮ（）−ａ−２，ｂ−２，ｃ−２，ｄ
−２）と比較すると機械的性質についてはほぼ同等なる
性質を示している。
ＯＱ、１０％相度以下のものについてα＋γの２相領域
で圧延を行った場合、フェライト粒径が従来のγ域圧延
法によるものに較べ、やや大きくなることによるため軟
質高靭性化する。しかし０；α１０９！程置を越えると
ＡＩ変態点のＳ度が低くなシ、又α＋ｒ、２相領域での
変形抵抗が大きくなって塑性加工熱が増大し、仕上温度
がＡｍ変廖点以上となるためフェライト粒の粗大化効果
が減少するので、γ域圧延材に対する軟質高靭性化の度
合が小となる。デスケーリング性については不発明法に
よるものはスケール層が厚く、地鉄境界に拡ＦｅＯが均
一な層をなしてお染料１ｗｌ性の悪いＦす０４が析出し
ていないためにα＋ｒ二相領域圧延の従来法に較べて優
れているばかりでなくγ域圧延の従来法に較べても勝っ
ている。比較法１−４〜膳−６は機械的性質は良好であ
るがデスケーリング性が劣る。すなわち膳−４は保定温
度が高すぎるため地鉄境界にＦ＠１０４が生成しており
、鳳−５は保定温度が低すぎるためスケール層が薄いこ
とによる。
で圧延を行った場合、フェライト粒径が従来のγ域圧延
法によるものに較べ、やや大きくなることによるため軟
質高靭性化する。しかし０；α１０９！程置を越えると
ＡＩ変態点のＳ度が低くなシ、又α＋ｒ、２相領域での
変形抵抗が大きくなって塑性加工熱が増大し、仕上温度
がＡｍ変廖点以上となるためフェライト粒の粗大化効果
が減少するので、γ域圧延材に対する軟質高靭性化の度
合が小となる。デスケーリング性については不発明法に
よるものはスケール層が厚く、地鉄境界に拡ＦｅＯが均
一な層をなしてお染料１ｗｌ性の悪いＦす０４が析出し
ていないためにα＋ｒ二相領域圧延の従来法に較べて優
れているばかりでなくγ域圧延の従来法に較べても勝っ
ている。比較法１−４〜膳−６は機械的性質は良好であ
るがデスケーリング性が劣る。すなわち膳−４は保定温
度が高すぎるため地鉄境界にＦ＠１０４が生成しており
、鳳−５は保定温度が低すぎるためスケール層が薄いこ
とによる。
ａ −６は保定後の冷却速度が遅すぎるためＦｅＯが分
解して地鉄境界ｒｃＦ軸Ｏｓが析出してデスケーリング
性が悪い、また比較法ａ−７は保定後の冷却速度が速す
ぎる九め引張強さが高く、伸び、絞シが低い。
解して地鉄境界ｒｃＦ軸Ｏｓが析出してデスケーリング
性が悪い、また比較法ａ−７は保定後の冷却速度が速す
ぎる九め引張強さが高く、伸び、絞シが低い。
不発明法と従来法とによシ製造した線材の伸線加工性試
験のｆｉｌｊ来を第３表に示す、Ｆ価は二頭連続伸線機
を用い各減面率を約２６優にとシ４０゜の角度をもつダ
イスを使用して伸線加工限界を促進させ早期に＃線する
ものほど伸線性が劣るものとした。この結果不発明法に
よる線材の伸線性はγ域圧延の従来法より優れａ＋ｒ２
相域圧嬌の従来法と同レベルであった。
験のｆｉｌｊ来を第３表に示す、Ｆ価は二頭連続伸線機
を用い各減面率を約２６優にとシ４０゜の角度をもつダ
イスを使用して伸線加工限界を促進させ早期に＃線する
ものほど伸線性が劣るものとした。この結果不発明法に
よる線材の伸線性はγ域圧延の従来法より優れａ＋ｒ２
相域圧嬌の従来法と同レベルであった。
また不発明法とγ域圧延従来法の圧延過ＩｉＫおける＠
料湛度推移七圧延動力推移を第２図に示す。
料湛度推移七圧延動力推移を第２図に示す。
同図から明らかなごとく不発明法は圧延温度が低いにも
かかわらず従来法と同；Ｍ［の圧延動力となっている。
かかわらず従来法と同；Ｍ［の圧延動力となっている。
不発明は、以上述べたごとくＣα２０ｇ６以下の鋼片又
は鋳片を低１１！寂に加熱し、主として２相領域で熱間
圧延する線材であり、高温保定后１ｉｉ１隻冷却により
特にメカニカルデスケーリング性の優れた線材を提供す
るヨ製造法であって従来法ｃｒγ域圧延法に較べて加熱
温度が低いために加熱燃料原単位を著しく低減でき、又
圧延温度が低いにもかかわらず、従来法ｃｒγ域圧延法
と同程度の圧延動力で圧延できる。又低炭素鋼のものに
ついｆは加工性の優れた線材を得ることができ、その上
本発明による低炭素鋼線材は伸線性に優れている。
は鋳片を低１１！寂に加熱し、主として２相領域で熱間
圧延する線材であり、高温保定后１ｉｉ１隻冷却により
特にメカニカルデスケーリング性の優れた線材を提供す
るヨ製造法であって従来法ｃｒγ域圧延法に較べて加熱
温度が低いために加熱燃料原単位を著しく低減でき、又
圧延温度が低いにもかかわらず、従来法ｃｒγ域圧延法
と同程度の圧延動力で圧延できる。又低炭素鋼のものに
ついｆは加工性の優れた線材を得ることができ、その上
本発明による低炭素鋼線材は伸線性に優れている。
の簡単な説明
図は不発明法を行うための設備例を示す図。
図は不発明法と従来法の圧延過程における移、圧延動力
推移を示す図である。
推移を示す図である。
最終仕上圧延機、２；圧延機材、３；冷却、４；ピンチ
ロール、５；レイイング装置。
ロール、５；レイイング装置。
ンペア、７：保温ゾーン
代理人弁理士 秋 沢 政 光
外 ２ 名
Claims (1)
- （１）０含有量α２０饅以下の炭素鋼鋼片又は鋳片をＡ
１変態点＋１００℃以上％ｈａ変態点＋１５０℃以下の
範囲の温度に加熱しフェライトとオーステナイトとの２
相が共存する温度範囲で熱間圧延した後、８２０±２０
℃に急冷して＃温度域に保定し、次に３００℃までｔ−
１℃〜５℃／５ＩＩＣ・で冷却することを特徴とするデ
スケーリング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18041781A JPS5881928A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | デスケ−リング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18041781A JPS5881928A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | デスケ−リング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5881928A true JPS5881928A (ja) | 1983-05-17 |
| JPS6221049B2 JPS6221049B2 (ja) | 1987-05-11 |
Family
ID=16082888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18041781A Granted JPS5881928A (ja) | 1981-11-12 | 1981-11-12 | デスケ−リング性ならびに加工性に優れた低炭素鋼線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5881928A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1986001231A1 (en) * | 1984-08-06 | 1986-02-27 | The Regents Of The University Of California | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes |
| JPS6156723A (ja) * | 1984-08-27 | 1986-03-22 | Daido Steel Co Ltd | 化学的なスケール除去方法における脱スケール性に優れた線材の製造方法 |
| JPH01237007A (ja) * | 1988-03-16 | 1989-09-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械的脱スケール性に優れた熱延鋼板の製法 |
| JPH05117763A (ja) * | 1991-10-24 | 1993-05-14 | Nippon Steel Corp | メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 |
-
1981
- 1981-11-12 JP JP18041781A patent/JPS5881928A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1986001231A1 (en) * | 1984-08-06 | 1986-02-27 | The Regents Of The University Of California | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes |
| US4619714A (en) * | 1984-08-06 | 1986-10-28 | The Regents Of The University Of California | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes |
| JPS6156723A (ja) * | 1984-08-27 | 1986-03-22 | Daido Steel Co Ltd | 化学的なスケール除去方法における脱スケール性に優れた線材の製造方法 |
| JPH01237007A (ja) * | 1988-03-16 | 1989-09-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械的脱スケール性に優れた熱延鋼板の製法 |
| JPH05117763A (ja) * | 1991-10-24 | 1993-05-14 | Nippon Steel Corp | メカニカルデスケーリング性に優れた冷間圧造用炭素鋼線材の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6221049B2 (ja) | 1987-05-11 |
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