JPS5891111A - 底吹き転炉用羽口 - Google Patents
底吹き転炉用羽口Info
- Publication number
- JPS5891111A JPS5891111A JP18735581A JP18735581A JPS5891111A JP S5891111 A JPS5891111 A JP S5891111A JP 18735581 A JP18735581 A JP 18735581A JP 18735581 A JP18735581 A JP 18735581A JP S5891111 A JPS5891111 A JP S5891111A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tuyere
- alloy
- converter
- inner tube
- thermal conductivity
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明Ｆｉ、底吹き転炉または上底吹き転炉の炉底羽口
に関する。
に関する。
底吹き転炉や上底吹き転炉では吹錬用酸素ガス勢を炉底
から吹き込むが、酸素ガスだけでは溶鉄との反応により
溶鉄に接する羽口近傍は高温となり溶損が激しいので、
これを防止するため２重管羽目を採用し、内管には吹錬
用酸素ガス、外管には冷却用ガスを流すのが一般的であ
る。
から吹き込むが、酸素ガスだけでは溶鉄との反応により
溶鉄に接する羽口近傍は高温となり溶損が激しいので、
これを防止するため２重管羽目を採用し、内管には吹錬
用酸素ガス、外管には冷却用ガスを流すのが一般的であ
る。
この羽口の材質としては、耐熱的な観点から、ステンレ
ス鋼、高クロム鋼などが内、外管ともに多く用いられる
。熱伝導が良好なことから内管に銅を用いる例もある。
ス鋼、高クロム鋼などが内、外管ともに多く用いられる
。熱伝導が良好なことから内管に銅を用いる例もある。
銅製羽目は熱伝導が曳いＯで、冷却ガスの冷却効果によ
り羽口周辺に生成する凝固鉄（マツレユルーム）が広く
大きくれんが表面を覆う利点がある。
り羽口周辺に生成する凝固鉄（マツレユルーム）が広く
大きくれんが表面を覆う利点がある。
しかし、銅は融点が低いこと、温度上昇に伴い引張シ強
度が直下するため、れんがの熱膨ｌ１ｌｌＫよる押し付
けに抗しきれず、羽目が著しく変形するという欠点があ
る。
度が直下するため、れんがの熱膨ｌ１ｌｌＫよる押し付
けに抗しきれず、羽目が著しく変形するという欠点があ
る。
本発明者らは、銅の上記欠点を改善することによって前
記利点を生かし、底吹き転炉の炉底寿命を延長すること
ができる点に着目し種々研究を重ねた結果、羽口内管は
純銅であ、つても酸素ガスによる冷却と内外管の隙間を
流れる冷却ガスによる冷却効果により十分に使用に耐え
、羽口外管は、一定強度以上の銅合金を使用することに
より、炉底寿命を延長することができるとの知見に到達
した。
記利点を生かし、底吹き転炉の炉底寿命を延長すること
ができる点に着目し種々研究を重ねた結果、羽口内管は
純銅であ、つても酸素ガスによる冷却と内外管の隙間を
流れる冷却ガスによる冷却効果により十分に使用に耐え
、羽口外管は、一定強度以上の銅合金を使用することに
より、炉底寿命を延長することができるとの知見に到達
した。
不発明社上記知見に基づいて完成されたものであって、
底炉用羽口の熱伝導性を上昇させることによって冷却ガ
スによる羽目周辺の凝固鉄を一層強固に生成させ、炉底
寿命を延長することができるとともにＣｏｔのような低
抜熱クーラントの使用を十分に可能とした羽口を提供す
ることを目的とするものである。
底炉用羽口の熱伝導性を上昇させることによって冷却ガ
スによる羽目周辺の凝固鉄を一層強固に生成させ、炉底
寿命を延長することができるとともにＣｏｔのような低
抜熱クーラントの使用を十分に可能とした羽口を提供す
ることを目的とするものである。
すなわち本発明は、底吹き転炉用２重管羽口において、
内管は銅ま九は銅合金からなり、外管社常温引張り強さ
３５に４／−以上の銅合金からなることを特徴とする底
吹き転炉用羽目である。
内管は銅ま九は銅合金からなり、外管社常温引張り強さ
３５に４／−以上の銅合金からなることを特徴とする底
吹き転炉用羽目である。
本発明の内管については、内管の冷却が内管内情からの
酸素ガ）Ｋよる冷却と内管の外側からの炭化水素および
／または炭酸ガスによる冷却の両者によって行なわれ、
十分な冷却が得られるため高温強度の問題は回避できた
。従って、熱伝導性を主体とじ純銅または銅合金を用い
る。
酸素ガ）Ｋよる冷却と内管の外側からの炭化水素および
／または炭酸ガスによる冷却の両者によって行なわれ、
十分な冷却が得られるため高温強度の問題は回避できた
。従って、熱伝導性を主体とじ純銅または銅合金を用い
る。
外管に関しては、外管の内側は冷却ガスが通過するが、
外管の外側は耐火物と接し、耐火物の蓄熱が外管に伝わ
るので、従来耐熱を目的としたステンレス鋼、高クロム
合金鋼、その他制が用いられることが多かった。銅合金
は熱伝導度が純銅より低下するが、ステンレス鋼や普通
鋼に比較すれば２〜３倍Ｉりシ、耐熱強度上羽口外管と
しての使用に耐えればこれらに代替して優れた羽口を構
成することができる。
外管の外側は耐火物と接し、耐火物の蓄熱が外管に伝わ
るので、従来耐熱を目的としたステンレス鋼、高クロム
合金鋼、その他制が用いられることが多かった。銅合金
は熱伝導度が純銅より低下するが、ステンレス鋼や普通
鋼に比較すれば２〜３倍Ｉりシ、耐熱強度上羽口外管と
しての使用に耐えればこれらに代替して優れた羽口を構
成することができる。
本発明者らは数多くの羽口耐用実験を行なつ九結果、実
験室的規模の実験では内、外管系純銅の組み合わせが最
も冷却効果が高く、羽口周辺の凝固鉄の生成も極めて良
好であり、かつ、外管の外周に設置した熱電対による温
度指示も低値を示した。しかし、この銅〜銅の組合せＫ
よる２重管羽口を実用規模の転炉炉底に使用したところ
、外管がれんがの膨張により変形し、内外管の間の隙間
が不均一とな９好ましくない。
験室的規模の実験では内、外管系純銅の組み合わせが最
も冷却効果が高く、羽口周辺の凝固鉄の生成も極めて良
好であり、かつ、外管の外周に設置した熱電対による温
度指示も低値を示した。しかし、この銅〜銅の組合せＫ
よる２重管羽口を実用規模の転炉炉底に使用したところ
、外管がれんがの膨張により変形し、内外管の間の隙間
が不均一とな９好ましくない。
本発明者らは、熱伝導性と強度との両面から種々の材料
を検討し実験を重ねたところ、内管が純銅または銅合金
で、外管が常温引張り強さ３５々／−以上の銅１合金を
選定して組み合わせることにより、銅〜銅の組合わせの
２重管羽口とほぼ同勢の冷却特性が得られ、かつ、れん
がの膨張による変形を起さない優れ九羽口が得られるこ
とを確認した。
を検討し実験を重ねたところ、内管が純銅または銅合金
で、外管が常温引張り強さ３５々／−以上の銅１合金を
選定して組み合わせることにより、銅〜銅の組合わせの
２重管羽口とほぼ同勢の冷却特性が得られ、かつ、れん
がの膨張による変形を起さない優れ九羽口が得られるこ
とを確認した。
以下５を試験転炉における具体例を示して説明する。寸
法が次のような羽目管を第１図の転炉平面図に示す配列
で５を転炉に取りつけて試験した。
法が次のような羽目管を第１図の転炉平面図に示す配列
で５を転炉に取りつけて試験した。
外管： 内径１４ｍ 外径１８關
内管： 内径１０５ｍ 外ｖｋ１２ｔ＋ａこれらの材
質は第１表および第２表の通りである。
質は第１表および第２表の通りである。
第１表
第２表
（注１ ） ＺｒＯ，２５％−Ｃｒ０．９１Ｇ−残りｃ
ｕ ％常温引張り強さ３８−／− （注２）Ｎ１１．Ｏｎ−＆０．１５−−％０．２５１−
！／Ｉｔ０．０３ Ｔｏ−残りｃｕ ％常温の引張り強
さ５９麺／− 上記第１表２、第２表の羽口によりそれぞれ連続１０ヒ
ートの耐用試験を行なった。
ｕ ％常温引張り強さ３８−／− （注２）Ｎ１１．Ｏｎ−＆０．１５−−％０．２５１−
！／Ｉｔ０．０３ Ｔｏ−残りｃｕ ％常温の引張り強
さ５９麺／− 上記第１表２、第２表の羽口によりそれぞれ連続１０ヒ
ートの耐用試験を行なった。
操炉条件は次の通りである。
送酸嵩量１５ Ｎｎ１１分、総酸素量４６Ｎｊ／ｌ。
全量炉底羽口から送り九
冷却ガス Ｃヘガス ２．２５ Ｎｎ１１分（対酸素比
１５チ） 装入溶銑温度 はぼ１２３０℃ 装入溶銑成分 Ｃ／ ４．４〜４．５ Ｓｉ／Ｑ、４
〜０．５ Ｍｎ１０．３〜０．５ Ｐｌｏ、１１〜
０．１３Ｓ１０．０３〜０．０３５ 吹止終了温度 １６１０℃±１５℃ 吹止成分 Ｃ１０，０２〜０．０３ Ｓｌ／ｌ１ＭＢ
１０．１〜０．２５ Ｐ２Ｏ，０１〜０．０２８１０
．０２〜０．０３ それぞれ１０ヒートの操業後に５を試験転炉を冷却して
炉内に入り、羽口の観察を行なった。
１５チ） 装入溶銑温度 はぼ１２３０℃ 装入溶銑成分 Ｃ／ ４．４〜４．５ Ｓｉ／Ｑ、４
〜０．５ Ｍｎ１０．３〜０．５ Ｐｌｏ、１１〜
０．１３Ｓ１０．０３〜０．０３５ 吹止終了温度 １６１０℃±１５℃ 吹止成分 Ｃ１０，０２〜０．０３ Ｓｌ／ｌ１ＭＢ
１０．１〜０．２５ Ｐ２Ｏ，０１〜０．０２８１０
．０２〜０．０３ それぞれ１０ヒートの操業後に５を試験転炉を冷却して
炉内に入り、羽口の観察を行なった。
第１表の実験では、Ａ１、ム２羽口の凝固鉄の生成に偏
心が認められたので、その原因を明らかにするため羽口
周囲のれんがを１枚ずつ除去しながら観察の結果、外管
の変形が鉋められ、２重管の空隙幅が不均一となり、特
に４１羽口では空隙の一部が密着した箇所も認められ、
冷却用ガス流の不均一により偏心し九凝固鉄の生成とな
ったと結論づけられた。Ａ３．４４羽口は異常が認めら
れなかった。
心が認められたので、その原因を明らかにするため羽口
周囲のれんがを１枚ずつ除去しながら観察の結果、外管
の変形が鉋められ、２重管の空隙幅が不均一となり、特
に４１羽口では空隙の一部が密着した箇所も認められ、
冷却用ガス流の不均一により偏心し九凝固鉄の生成とな
ったと結論づけられた。Ａ３．４４羽口は異常が認めら
れなかった。
銅および銅合金の引張り強さは温度の上昇に伴ないほぼ
比例して降下する傾向があることから、常温の引張り強
さで羽口強度を代表でき、常温の引張り強さ３５時／−
以上の銅合金を用いれば凝固鉄の生成も良好である。
比例して降下する傾向があることから、常温の引張り強
さで羽口強度を代表でき、常温の引張り強さ３５時／−
以上の銅合金を用いれば凝固鉄の生成も良好である。
次に第２表の試験の結果゛による凝固鉄の生成状況、羽
口損耗量、羽口耐大物損耗量を第３表に示し、従来の羽
口と本発明の羽口との比較値を示す。
口損耗量、羽口耐大物損耗量を第３表に示し、従来の羽
口と本発明の羽口との比較値を示す。
第３表
（注３）凝固鉄生成状況は第２図、第３図に示す凝固１
鉄の寸法ｗｘＡｘｈで表わす。
鉄の寸法ｗｘＡｘｈで表わす。
第２図は凝固鉄の平面図で、（Ｉ）は転炉の銑鉄装入側
、口は出鋼側を示し、第３図は第２図のＡ−Ａ矢視であ
る。
、口は出鋼側を示し、第３図は第２図のＡ−Ａ矢視であ
る。
ここにＷ：トラニオン側長さ
Ｌ：出鋼側長さ
ｈ：高さ
第３表の羽口ＡＩ、Ａ２は本発明の実施例を示し、羽目
Ａ３．４４は従来の羽口を示すものである。ただし内管
はいずれも純銅である。
Ａ３．４４は従来の羽口を示すものである。ただし内管
はいずれも純銅である。
第３表から、外管を銅合金とした底吹゛き転炉羽口は羽
口の冷却が良好で凝固鉄の主要が大きく、羽目損耗量、
羽目耐火物溶損量が著減し、転炉の炉底寿命の延長に大
きな効果を奏することが明瞭である。
口の冷却が良好で凝固鉄の主要が大きく、羽目損耗量、
羽目耐火物溶損量が著減し、転炉の炉底寿命の延長に大
きな効果を奏することが明瞭である。
第１図は本発明の実施例を試験した転炉の炉底羽口配列
の平面図、第２図は生成凝固鉄の平面図、第３図Ｆｉ第
２図のＡ−Ａ矢視図である。 １・・・転炉羽目、２・・・転炉、３・・・羽口内管、
４・・・羽口外管、５・・・繊成凝固鉄、６・・・トラ
ニオン、（１）・・・転炉の銑鉄装入側、（０・・・転
炉の出鋼側、Ａ１−Ａ４・・・試験羽口、ｗ、Ｌ、ｈ・
・・それぞれ凝固鉄のトラニオン側長さ、出鋼１ｉｌｌ
長さ、高さ。 第１図 （０） ↑ ↓ （Ｉ） 第２図 第３図
の平面図、第２図は生成凝固鉄の平面図、第３図Ｆｉ第
２図のＡ−Ａ矢視図である。 １・・・転炉羽目、２・・・転炉、３・・・羽口内管、
４・・・羽口外管、５・・・繊成凝固鉄、６・・・トラ
ニオン、（１）・・・転炉の銑鉄装入側、（０・・・転
炉の出鋼側、Ａ１−Ａ４・・・試験羽口、ｗ、Ｌ、ｈ・
・・それぞれ凝固鉄のトラニオン側長さ、出鋼１ｉｌｌ
長さ、高さ。 第１図 （０） ↑ ↓ （Ｉ） 第２図 第３図
Claims (1)
- １ 底吹き転炉用２重管羽口において、内管は銅ま九は
銅合金からなり、外管は常温引張り強さ３５に＃／−以
上の銅合金からなることを特徴とする底吹き転炉用部口
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18735581A JPS5891111A (ja) | 1981-11-21 | 1981-11-21 | 底吹き転炉用羽口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18735581A JPS5891111A (ja) | 1981-11-21 | 1981-11-21 | 底吹き転炉用羽口 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891111A true JPS5891111A (ja) | 1983-05-31 |
| JPS623206B2 JPS623206B2 (ja) | 1987-01-23 |
Family
ID=16204537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18735581A Granted JPS5891111A (ja) | 1981-11-21 | 1981-11-21 | 底吹き転炉用羽口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891111A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0357413U (ja) * | 1989-10-04 | 1991-06-03 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4979905A (ja) * | 1971-12-09 | 1974-08-01 | ||
| JPS50128612A (ja) * | 1974-03-28 | 1975-10-09 |
-
1981
- 1981-11-21 JP JP18735581A patent/JPS5891111A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4979905A (ja) * | 1971-12-09 | 1974-08-01 | ||
| JPS50128612A (ja) * | 1974-03-28 | 1975-10-09 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS623206B2 (ja) | 1987-01-23 |
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