JPS623206B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS623206B2 JPS623206B2 JP56187355A JP18735581A JPS623206B2 JP S623206 B2 JPS623206 B2 JP S623206B2 JP 56187355 A JP56187355 A JP 56187355A JP 18735581 A JP18735581 A JP 18735581A JP S623206 B2 JPS623206 B2 JP S623206B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tuyere
- copper
- converter
- tuyeres
- outer tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Description
本発明は、底吹き転炉または上底吹き転炉の炉
底羽口に関する。 底吹き転炉や上底吹き転炉では吹錬用酸素ガス
等を炉底から吹き込むが、酸素ガスだけでは溶鉄
との反応により溶鉄に接する羽口近傍は高温とな
り溶損が激しいので、これを防止するため２重管
羽口を採用し、内管には吹錬用酸素ガス、外管に
は冷却用ガスを流すのが一般的である。 この羽口の材質としては、耐熱的な観点から、
ステンレス鋼、高クロム鋼などが内、外管ともに
多く用いられる。熱伝導が良好なことから内管に
銅を用いる例もある。銅製羽口は熱伝導が良いの
で、冷却ガスの冷却効果により羽口周辺に生成す
る凝固鉄（マツシユルーム）が広く大きくれんが
表面を覆う利点がある。 しかし、銅は融点が低いこと、温度上昇に伴い
引張り強度が低下するため、れんがの熱膨脹によ
る押し付けに抗しきれず、羽口が著しく変形する
という欠点がある。 本発明者らは、銅の上記欠点を改善することに
よつて前記利点を生かし、底吹き転炉の炉底寿命
を延長することができる点に着目し種々研究を重
ねた結果、羽口内管は純銅であつても酸素ガスに
よる冷却と内外管の隙間を流れる冷却ガスによる
冷却効果により十分に使用に耐え、羽口外管は、
一定強度以上の銅合金を使用することにより、炉
底寿命を延長することができるとの知見に到達し
た。 本発明は上記知見に基づいて完成されたもので
あつて、底炉用羽口の熱伝導性を上昇させること
によつて冷却ガスによる羽口周辺の凝固鉄を一層
強固に生成させ、炉底寿命を延長することができ
るとともにCO2のような低抜熱クーラントの使用
を十分に可能とした羽口を提供することを目的と
するものである。 すなわち本発明は、凝固鉄の形成が容易で、低
抜熱クーラントの使用ができる底吹き転炉羽口で
あつて、底吹き転炉用２重管羽口において、内管
は銅または銅合金からなり、外管は常温引張り強
さ35Kg／mm2以上の銅合金からなることを特徴とす
る底吹き転炉用羽口である。 本発明の内管については、内管の冷却が内管内
側からの酸素ガスによる冷却と内管の外側からの
炭化水素および／または炭酸ガスによる冷却の両
者によつて行なわれ、十分な冷却が得られるため
高温強度の問題は回避できた。従つて、熱伝導性
を主体とし純銅または銅合金を用いる。 外管に関しては、外管の内側は冷却ガスが通過
するが、外管の外側は耐火物と接し、耐火物の蓄
熱が外管に伝わるので、従来耐熱を目的としたス
テンレス鋼、高クロム合金鋼、その他鋼が用いら
れることが多かつた。銅合金は熱伝導度が純銅よ
り低下するが、ステンレス鋼や普通鋼に比較すれ
ば２〜３倍あり、耐熱強度上羽口外管としての使
用に耐えればこれらに代替して優れた羽口を構成
することができる。 本発明者らは数多くの羽口耐用実験を行なつた
結果、実験室的規模の実験では内、外管共純銅の
組み合わせが最も冷却効果が高く、羽口周辺の凝
固鉄の生成も極めて良好であり、かつ、外管の外
周に設置した熱電対による温度指示も低値を示し
た。しかし、この銅〜銅の組合せによる２重管羽
口を実用規模の転炉炉底に使用したところ、外管
がれんがの膨脹により変形し、内外管の間の隙間
が不均一となり好ましくない。 本発明者らは、熱伝導性と強度との両面から
種々の材料を検討し実験を重ねたところ、内管が
純銅または銅合金で、外管が常温引張り強さ35
Kg／mm2以上の銅合金を選定して組み合わせること
により、銅〜銅の組合わせの２重管羽口とほぼ同
等の冷却特性が得られ、かつ、れんがの膨脹によ
る変形を起さない優れた羽口が得られることを確
認した。 以下5t試験転炉における具体例を示して説明す
る。寸法が次のような羽口管を第１図の転炉平面
図に示す配列で5t転炉に取りつけて試験した。 外管： 内径14mm 外径18mm 内管： 内径10mm 外径12mm これらの材質は第１表および第２表の通りであ
る。
底羽口に関する。 底吹き転炉や上底吹き転炉では吹錬用酸素ガス
等を炉底から吹き込むが、酸素ガスだけでは溶鉄
との反応により溶鉄に接する羽口近傍は高温とな
り溶損が激しいので、これを防止するため２重管
羽口を採用し、内管には吹錬用酸素ガス、外管に
は冷却用ガスを流すのが一般的である。 この羽口の材質としては、耐熱的な観点から、
ステンレス鋼、高クロム鋼などが内、外管ともに
多く用いられる。熱伝導が良好なことから内管に
銅を用いる例もある。銅製羽口は熱伝導が良いの
で、冷却ガスの冷却効果により羽口周辺に生成す
る凝固鉄（マツシユルーム）が広く大きくれんが
表面を覆う利点がある。 しかし、銅は融点が低いこと、温度上昇に伴い
引張り強度が低下するため、れんがの熱膨脹によ
る押し付けに抗しきれず、羽口が著しく変形する
という欠点がある。 本発明者らは、銅の上記欠点を改善することに
よつて前記利点を生かし、底吹き転炉の炉底寿命
を延長することができる点に着目し種々研究を重
ねた結果、羽口内管は純銅であつても酸素ガスに
よる冷却と内外管の隙間を流れる冷却ガスによる
冷却効果により十分に使用に耐え、羽口外管は、
一定強度以上の銅合金を使用することにより、炉
底寿命を延長することができるとの知見に到達し
た。 本発明は上記知見に基づいて完成されたもので
あつて、底炉用羽口の熱伝導性を上昇させること
によつて冷却ガスによる羽口周辺の凝固鉄を一層
強固に生成させ、炉底寿命を延長することができ
るとともにCO2のような低抜熱クーラントの使用
を十分に可能とした羽口を提供することを目的と
するものである。 すなわち本発明は、凝固鉄の形成が容易で、低
抜熱クーラントの使用ができる底吹き転炉羽口で
あつて、底吹き転炉用２重管羽口において、内管
は銅または銅合金からなり、外管は常温引張り強
さ35Kg／mm2以上の銅合金からなることを特徴とす
る底吹き転炉用羽口である。 本発明の内管については、内管の冷却が内管内
側からの酸素ガスによる冷却と内管の外側からの
炭化水素および／または炭酸ガスによる冷却の両
者によつて行なわれ、十分な冷却が得られるため
高温強度の問題は回避できた。従つて、熱伝導性
を主体とし純銅または銅合金を用いる。 外管に関しては、外管の内側は冷却ガスが通過
するが、外管の外側は耐火物と接し、耐火物の蓄
熱が外管に伝わるので、従来耐熱を目的としたス
テンレス鋼、高クロム合金鋼、その他鋼が用いら
れることが多かつた。銅合金は熱伝導度が純銅よ
り低下するが、ステンレス鋼や普通鋼に比較すれ
ば２〜３倍あり、耐熱強度上羽口外管としての使
用に耐えればこれらに代替して優れた羽口を構成
することができる。 本発明者らは数多くの羽口耐用実験を行なつた
結果、実験室的規模の実験では内、外管共純銅の
組み合わせが最も冷却効果が高く、羽口周辺の凝
固鉄の生成も極めて良好であり、かつ、外管の外
周に設置した熱電対による温度指示も低値を示し
た。しかし、この銅〜銅の組合せによる２重管羽
口を実用規模の転炉炉底に使用したところ、外管
がれんがの膨脹により変形し、内外管の間の隙間
が不均一となり好ましくない。 本発明者らは、熱伝導性と強度との両面から
種々の材料を検討し実験を重ねたところ、内管が
純銅または銅合金で、外管が常温引張り強さ35
Kg／mm2以上の銅合金を選定して組み合わせること
により、銅〜銅の組合わせの２重管羽口とほぼ同
等の冷却特性が得られ、かつ、れんがの膨脹によ
る変形を起さない優れた羽口が得られることを確
認した。 以下5t試験転炉における具体例を示して説明す
る。寸法が次のような羽口管を第１図の転炉平面
図に示す配列で5t転炉に取りつけて試験した。 外管： 内径14mm 外径18mm 内管： 内径10mm 外径12mm これらの材質は第１表および第２表の通りであ
る。
【表】
【表】
【表】
上記第１表、第２表の羽口によりそれぞれ連続
10ヒートの耐用試験を行なつた。 操炉条件は次の通りである。 送酸素量15Nm3／分、総酸素量46Nm3／ｔ、全
量炉底羽口から送つた 冷却ガス CO2ガス 2.25Nm3／分（対酸素比
15％） 装入溶銑温度 ほぼ1230℃ 装入溶銑成分 Ｃ／4.4〜4.5 Si／0.4〜0.5
Mn／0.3〜0.5 Ｐ／0.11〜0.13 Ｓ／0.03〜0.035 吹止終了温度 1610℃±15℃ 吹止成分 Ｃ／0.02〜0.03 Si／tr Mn／0.1〜
0.25 Ｐ／0.01〜0.02 Ｓ／0.02〜0.03 それぞれ10ヒートの操業後に5t試験転炉を冷却
して炉内に入り、羽口の観察を行なつた。 第１表の実験では、No.１、No.２羽口の凝固鉄の
生成に偏心が認められたので、その原因を明らか
にするため羽口周囲のれんがを１枚ずつ除去しな
がら観察の結果、外管の変形が認められ、２重管
の空隙幅が不均一となり、特にNo.１羽口では空隙
の一部が密着した箇所も認められ、冷却用ガス流
の不均一により偏心した凝固鉄の生成となつたと
結論づけられた。No.３、No.４羽口は異常が認めら
れなかつた。 銅および銅合金の引張り強さは温度の上昇に伴
ないほぼ比例して降下する傾向があることから、
常温の引張り強さで羽口強度を代表でき、常温の
引張り強さ35Kg／mm2以上の銅合金を用いれば凝固
鉄の生成も良好である。 次に第２表の試験の結果による凝固鉄の生成状
況、羽口損耗量、羽口耐火物損耗量を第３表に示
し、従来の羽口と本発明の羽口との比較値を示
す。
10ヒートの耐用試験を行なつた。 操炉条件は次の通りである。 送酸素量15Nm3／分、総酸素量46Nm3／ｔ、全
量炉底羽口から送つた 冷却ガス CO2ガス 2.25Nm3／分（対酸素比
15％） 装入溶銑温度 ほぼ1230℃ 装入溶銑成分 Ｃ／4.4〜4.5 Si／0.4〜0.5
Mn／0.3〜0.5 Ｐ／0.11〜0.13 Ｓ／0.03〜0.035 吹止終了温度 1610℃±15℃ 吹止成分 Ｃ／0.02〜0.03 Si／tr Mn／0.1〜
0.25 Ｐ／0.01〜0.02 Ｓ／0.02〜0.03 それぞれ10ヒートの操業後に5t試験転炉を冷却
して炉内に入り、羽口の観察を行なつた。 第１表の実験では、No.１、No.２羽口の凝固鉄の
生成に偏心が認められたので、その原因を明らか
にするため羽口周囲のれんがを１枚ずつ除去しな
がら観察の結果、外管の変形が認められ、２重管
の空隙幅が不均一となり、特にNo.１羽口では空隙
の一部が密着した箇所も認められ、冷却用ガス流
の不均一により偏心した凝固鉄の生成となつたと
結論づけられた。No.３、No.４羽口は異常が認めら
れなかつた。 銅および銅合金の引張り強さは温度の上昇に伴
ないほぼ比例して降下する傾向があることから、
常温の引張り強さで羽口強度を代表でき、常温の
引張り強さ35Kg／mm2以上の銅合金を用いれば凝固
鉄の生成も良好である。 次に第２表の試験の結果による凝固鉄の生成状
況、羽口損耗量、羽口耐火物損耗量を第３表に示
し、従来の羽口と本発明の羽口との比較値を示
す。
【表】
第３表の羽口No.１、No.２は本発明の実施例を示
し、羽口No.３、No.４は従来の羽口を示すものであ
る。ただし内管はいずれも純銅である。 第３表から、外管をCr―Zr銅などの常温引張
強さが35Kg／mm2以上の銅合金とした底吹き転炉羽
口は羽口の冷却が良好で凝固鉄の生長が大きく、
その平均径（第３表に示したＷ×ｌの平方根で求
められる）が羽口外径の2.5倍以上となると、羽
口損耗量、羽口耐火物溶損量が著減し、転炉の炉
底寿命の延長に大きな効果を奏することが明瞭で
ある。
し、羽口No.３、No.４は従来の羽口を示すものであ
る。ただし内管はいずれも純銅である。 第３表から、外管をCr―Zr銅などの常温引張
強さが35Kg／mm2以上の銅合金とした底吹き転炉羽
口は羽口の冷却が良好で凝固鉄の生長が大きく、
その平均径（第３表に示したＷ×ｌの平方根で求
められる）が羽口外径の2.5倍以上となると、羽
口損耗量、羽口耐火物溶損量が著減し、転炉の炉
底寿命の延長に大きな効果を奏することが明瞭で
ある。
第１図は本発明の実施例を試験した転炉の炉底
羽口配列の平面図、第２図は生成凝固鉄の平面
図、第３図は第２図のＡ―Ａ矢視図である。 １……転炉羽口、２……転炉、３……羽口内
管、４……羽口外管、５……生成凝固鉄、６……
トラニオン、Ｉ……転炉の銑鉄装入側、Ｏ……転
炉の出鋼側、No.１〜No.４……試験羽口、ｗ，ｌ，
ｈ……それぞれ凝固鉄のトラニオン側長さ、出鋼
側長さ、高さ。
羽口配列の平面図、第２図は生成凝固鉄の平面
図、第３図は第２図のＡ―Ａ矢視図である。 １……転炉羽口、２……転炉、３……羽口内
管、４……羽口外管、５……生成凝固鉄、６……
トラニオン、Ｉ……転炉の銑鉄装入側、Ｏ……転
炉の出鋼側、No.１〜No.４……試験羽口、ｗ，ｌ，
ｈ……それぞれ凝固鉄のトラニオン側長さ、出鋼
側長さ、高さ。
Claims (1)
- １ 底吹き転炉用２重管羽口において、内管は銅
または銅合金からなり、外管は常温引張り強さ35
Kg／mm2以上の銅合金からなることを特徴とする凝
固鉄の形成が容易な、低抜熱クーラント用底吹き
転炉羽口。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18735581A JPS5891111A (ja) | 1981-11-21 | 1981-11-21 | 底吹き転炉用羽口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18735581A JPS5891111A (ja) | 1981-11-21 | 1981-11-21 | 底吹き転炉用羽口 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891111A JPS5891111A (ja) | 1983-05-31 |
| JPS623206B2 true JPS623206B2 (ja) | 1987-01-23 |
Family
ID=16204537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18735581A Granted JPS5891111A (ja) | 1981-11-21 | 1981-11-21 | 底吹き転炉用羽口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891111A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0357413U (ja) * | 1989-10-04 | 1991-06-03 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2160999A1 (de) * | 1971-12-09 | 1973-06-28 | Maximilianshuette Eisenwerk | Duese zum einleiten von sauerstoff mit einem schutzmedium in konvertergefaesse |
| JPS50128612A (ja) * | 1974-03-28 | 1975-10-09 |
-
1981
- 1981-11-21 JP JP18735581A patent/JPS5891111A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0357413U (ja) * | 1989-10-04 | 1991-06-03 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5891111A (ja) | 1983-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3323907A (en) | Production of chromium steels | |
| US3791819A (en) | Production of stainless steels | |
| JPS6146523B2 (ja) | ||
| US3615348A (en) | Stainless steel melting practice | |
| TW202041680A (zh) | 製鋼礦渣的改質方法以及噴槍 | |
| JPS623206B2 (ja) | ||
| US4007035A (en) | Method of using an expendable tap hole tuyere in open hearth decarburization | |
| JPS6216243B2 (ja) | ||
| JPS6140006B2 (ja) | ||
| JPS6039728B2 (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2004285441A (ja) | 底吹き羽口を有する転炉の炉底レンガ積み構造 | |
| JP3788158B2 (ja) | 炭化水素吹込み用二重管羽口 | |
| JPS59140350A (ja) | 溶融還元炉の操業方法 | |
| JPH01162714A (ja) | 転炉 | |
| JPH05295410A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2551013B2 (ja) | Ａｏｄ炉 | |
| Webster et al. | Side-blow converter process for the production of low nitrogen steel ingots | |
| US1979629A (en) | Steel and process for its production | |
| JP2005290515A (ja) | メタル歩留りの高い転炉吹錬法 | |
| JPH03170611A (ja) | 炭素含有耐火物の損耗抑制方法 | |
| JPS5950111A (ja) | 金属製錬炉用羽口 | |
| JPH0441610A (ja) | 炭素含有耐火物の損耗抑制方法 | |
| JPS5913011A (ja) | 溶鉄精錬用吹管羽口の保護方法 | |
| JPS63189783A (ja) | 酸素ガス羽口の安定操業法 | |
| JPH10273714A (ja) | 底吹き羽口 |