JPS5896820A - ステンレス溶接鋼管の製造法 - Google Patents
ステンレス溶接鋼管の製造法Info
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- JPS5896820A JPS5896820A JP19278481A JP19278481A JPS5896820A JP S5896820 A JPS5896820 A JP S5896820A JP 19278481 A JP19278481 A JP 19278481A JP 19278481 A JP19278481 A JP 19278481A JP S5896820 A JPS5896820 A JP S5896820A
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- pipe
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- welded
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
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- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス浴接鋼管の製造法に係り、ステンレ
ス溶接鋼管をＵＯＥ刀式によつ工成形し高周波誘導加熱
機ｌｌＩによって精度的に優れた製品を得ることのでき
る方法を得ようとするものである。
ス溶接鋼管をＵＯＥ刀式によつ工成形し高周波誘導加熱
機ｌｌＩによって精度的に優れた製品を得ることのでき
る方法を得ようとするものである。
ステンレス浴接鋼管を製造するに当って従来採用されて
いる方法は第１図の（イ）に示すよ’）Ｋ＠板１１の端
縁部を下ダイス１２上に置いて曲げポンチ１３により端
的げ１１ａしてから同図の仲）Ｋ示１ように下側の２本
のロール１４．１４間に上側ロール１５を圧下するよう
にした３本のロールからなる曲げロール機＄１１１ （
Ｂｅｎｄｉｎｇ Ｒｏｌｌｌ中＆１１＋Ｌ、ｉ円形に成
形し、端的げされた部分な一接するが、上記のようなり
ｅｎｄｉｎｇ Ｒｏｌｌ は比較的小径でそのロール
成形時においてロールに撓みが発生し、このような機構
で成形できるパイプ長さは板厚１０ｓ＋ｗ程度であると
一般的に約６ｍが限度である。ところがライソノ４イグ
として通常採用されているＵＯＥ鋼管のノ４イゾ長さは
１２ｍであつ（ベンディングロールによるものの２倍の
長さがあり、従って配管時に）４イブ間？沼接継手又は
その他の管継手で接続しようとする上記ベンディングロ
ールによるものはＵＯＥＫよるものの２倍の継手又は継
手浴接な茹上とし、施工現地における配管能率上および
コスト的に著しく不利である。然してＵＯＥグレスベン
ド方式によるものは端曲げ２１を行った鋼板２０を第２
図に示すように油圧プレスによって同図（ハ）の如くＵ
形に成形し、次いで同図に）のよう［０形に成形するも
ので、この方式によるときはペンｒイングロール方式の
ものに比しＵブレスや０グレスが大径型部材で加工され
、油圧プレスの能力な増すならば１２ｍのような長尺物
であっても適切に成形できる。ところが、このＵＯＥ方
式によるものではパイプの寸法精度が充分に得られず、
即ちこのようなＵＯＥ方式においては第２図の（ホ）と
し℃示１ような拡管工程が不可欠的であ−って、この拡
管工程はパイプの寸法精度を確保するためのものと考え
られ、何れにし壬も斯かるＵＯＥ方式のものではパイプ
寸法精度の厳しく要求される場合には矯正行程を更に経
しめることが必要となり、製造設備および作業能率の倒
れからしても不利とならざるを得ないし、そのようＫＬ
、”（も必すしも好ましい精度が侍難いので超高級管た
ることの明らかなステンレス鋼管につい１は採用される
にはより一層の技術開発を茹上とし、未だ実施されたこ
とがない。
いる方法は第１図の（イ）に示すよ’）Ｋ＠板１１の端
縁部を下ダイス１２上に置いて曲げポンチ１３により端
的げ１１ａしてから同図の仲）Ｋ示１ように下側の２本
のロール１４．１４間に上側ロール１５を圧下するよう
にした３本のロールからなる曲げロール機＄１１１ （
Ｂｅｎｄｉｎｇ Ｒｏｌｌｌ中＆１１＋Ｌ、ｉ円形に成
形し、端的げされた部分な一接するが、上記のようなり
ｅｎｄｉｎｇ Ｒｏｌｌ は比較的小径でそのロール
成形時においてロールに撓みが発生し、このような機構
で成形できるパイプ長さは板厚１０ｓ＋ｗ程度であると
一般的に約６ｍが限度である。ところがライソノ４イグ
として通常採用されているＵＯＥ鋼管のノ４イゾ長さは
１２ｍであつ（ベンディングロールによるものの２倍の
長さがあり、従って配管時に）４イブ間？沼接継手又は
その他の管継手で接続しようとする上記ベンディングロ
ールによるものはＵＯＥＫよるものの２倍の継手又は継
手浴接な茹上とし、施工現地における配管能率上および
コスト的に著しく不利である。然してＵＯＥグレスベン
ド方式によるものは端曲げ２１を行った鋼板２０を第２
図に示すように油圧プレスによって同図（ハ）の如くＵ
形に成形し、次いで同図に）のよう［０形に成形するも
ので、この方式によるときはペンｒイングロール方式の
ものに比しＵブレスや０グレスが大径型部材で加工され
、油圧プレスの能力な増すならば１２ｍのような長尺物
であっても適切に成形できる。ところが、このＵＯＥ方
式によるものではパイプの寸法精度が充分に得られず、
即ちこのようなＵＯＥ方式においては第２図の（ホ）と
し℃示１ような拡管工程が不可欠的であ−って、この拡
管工程はパイプの寸法精度を確保するためのものと考え
られ、何れにし壬も斯かるＵＯＥ方式のものではパイプ
寸法精度の厳しく要求される場合には矯正行程を更に経
しめることが必要となり、製造設備および作業能率の倒
れからしても不利とならざるを得ないし、そのようＫＬ
、”（も必すしも好ましい精度が侍難いので超高級管た
ることの明らかなステンレス鋼管につい１は採用される
にはより一層の技術開発を茹上とし、未だ実施されたこ
とがない。
一方ステンレス俗接鋼管においては耐食性が重要である
ことから固溶化熱処理を施すべきものとされ℃おり、即
ちこの同解化熱処理とは炭化物をオーステナイト中に固
形させる熱処理で、通常１０００Ｃ以上で加熱した後急
冷（水冷）する。この同浴化が十分でなく、炭化物が析
出していると粒界腐食などが起り、＊４食性が劣化し工
折角のステンレス鋼とし℃の性能が損われる。第３図は
このような従来のステンレス浴接鋼管の固溶化熱処理法
を示すもので、同図（イ）のようにノ母イゾ１０をロー
ラ１９で送りながら予熱炉や均熱炉群１６で１０００℃
以上に加熱し、冷却機ｌｌ１１７を通過させる方法、同
図（ロ）のようにオフラインの如きにおけるノ９イｆｌ
Ｇの全体を加熱炉１８中に収容して加熱してから冷却機
綱１７に送つ１冷却させる方法などがあるが、これら（
イ）（ロ）の場合においてその加熱熱源は何れもＬＰＧ
又はブタンのようなガスである。ところがこのような従
来の固溶化熱処理では鋼管が拘束されないで加熱冷却さ
れるため、その熱処理後におけるノぐイブ真円度が看し
く悪くなり、その全数について熟練者によるプレス矯正
が必豊となる欠点を有している。
ことから固溶化熱処理を施すべきものとされ℃おり、即
ちこの同解化熱処理とは炭化物をオーステナイト中に固
形させる熱処理で、通常１０００Ｃ以上で加熱した後急
冷（水冷）する。この同浴化が十分でなく、炭化物が析
出していると粒界腐食などが起り、＊４食性が劣化し工
折角のステンレス鋼とし℃の性能が損われる。第３図は
このような従来のステンレス浴接鋼管の固溶化熱処理法
を示すもので、同図（イ）のようにノ母イゾ１０をロー
ラ１９で送りながら予熱炉や均熱炉群１６で１０００℃
以上に加熱し、冷却機ｌｌ１１７を通過させる方法、同
図（ロ）のようにオフラインの如きにおけるノ９イｆｌ
Ｇの全体を加熱炉１８中に収容して加熱してから冷却機
綱１７に送つ１冷却させる方法などがあるが、これら（
イ）（ロ）の場合においてその加熱熱源は何れもＬＰＧ
又はブタンのようなガスである。ところがこのような従
来の固溶化熱処理では鋼管が拘束されないで加熱冷却さ
れるため、その熱処理後におけるノぐイブ真円度が看し
く悪くなり、その全数について熟練者によるプレス矯正
が必豊となる欠点を有している。
本発明は上記したよりな寮情に鑑み検討を重ネて創案さ
れたものであって、ステンレス鋼板を用いて溶接鋼管を
製造するに轟り＠配したようなＵＯＥ方式によって固溶
化熱処理による径大化量に見合った分だけ小径として成
形溶接し、その後に高周波鋳導加熱による固溶化熱処理
を行って製品とすることを提案するものであり、場合に
よっては前Ｐ固溶化熱処理後に拡管工程をも行うことに
よりステンレス鋼管の真円度、曲りなどについてもその
寸法精度の充分な向上を図ることかできる。
れたものであって、ステンレス鋼板を用いて溶接鋼管を
製造するに轟り＠配したようなＵＯＥ方式によって固溶
化熱処理による径大化量に見合った分だけ小径として成
形溶接し、その後に高周波鋳導加熱による固溶化熱処理
を行って製品とすることを提案するものであり、場合に
よっては前Ｐ固溶化熱処理後に拡管工程をも行うことに
よりステンレス鋼管の真円度、曲りなどについてもその
寸法精度の充分な向上を図ることかできる。
斯様な本発明によるものＫついて更に説明すると、ＵＯ
Ｅ方式による浴接鋼管の製造に関しては前記した第２図
に示す通りであるが、この場合において本発明では次の
固形化線始ｆ！！ＩＫよる径大化量に見合った分だけ小
径として成形溶接するものである。即ち上述したように
ステンレス浴接鋼管を固溶化熱処理すると、その処理前
後でパイプの外径、真円度。
Ｅ方式による浴接鋼管の製造に関しては前記した第２図
に示す通りであるが、この場合において本発明では次の
固形化線始ｆ！！ＩＫよる径大化量に見合った分だけ小
径として成形溶接するものである。即ち上述したように
ステンレス浴接鋼管を固溶化熱処理すると、その処理前
後でパイプの外径、真円度。
曲り、管長などの形状寸法が変化すること自体は経験的
に知られているが、その変化量が具体的に如何なるもの
であるかは従来明確にされていない。そこで本発明者等
はこのよ５な同浴熱処理について仔細な突端的検討を重
ねた結果、固溶化熱処理Ｓ度（Ｔ、Ｃ１とその熱処理に
よる径大化Ｊｉ（ΔＤ、、１１との聞には、鋼板におい
壬の固溶化熱処理有無にかかわらず、有意な相関関係が
あることを確認した。即ちこのような結果は第５図に示
す通りであって、８ＵＳ３０４級のステンレス鋼板によ
る溶接鋼管外径（２０〜２８“）において、前記ΔＤ、
とＴとは次式のように表わすことができる。
に知られているが、その変化量が具体的に如何なるもの
であるかは従来明確にされていない。そこで本発明者等
はこのよ５な同浴熱処理について仔細な突端的検討を重
ねた結果、固溶化熱処理Ｓ度（Ｔ、Ｃ１とその熱処理に
よる径大化Ｊｉ（ΔＤ、、１１との聞には、鋼板におい
壬の固溶化熱処理有無にかかわらず、有意な相関関係が
あることを確認した。即ちこのような結果は第５図に示
す通りであって、８ＵＳ３０４級のステンレス鋼板によ
る溶接鋼管外径（２０〜２８“）において、前記ΔＤ、
とＴとは次式のように表わすことができる。
△Ｄ、 ＝０．００２５ ＸＴ−２，５、・・・・・・
・・・・・・（１）なお、ここで前記径大化量△Ｄ、は
次の（１１１式のように表わされる。
・・・・・・（１）なお、ここで前記径大化量△Ｄ、は
次の（１１１式のように表わされる。
但し、ひは、熱処理後の外径
Ｄｏは、熱処理前の外径
又グレード、サイズを代えて検討したが１０００〜１２
００℃の温度で０〜１０分程度の短時間加熱（均熱時間
）Ｋよる固溶化熱処理であれば前記ΔＤ、が第５図に示
すようＫなることが確認された。そこで本発明ではＵＯ
Ｅ方式によるステンレス浴接鋼管を得るに当ってこの△
Ｄ、に相当した分だけ外径を小さく成形するものであり
、斯うして得られたステンレス溶接鋼管を固溶化熱処理
して目的の外径寸法のものとするが、この固溶化熱処理
をなすに当っては第３図に示すようなガスを用いた線始
ｉによることなく高周波誘導蓋しこの高周波誘導加熱２
“ Ｋついては第４図に示されている通りであって、予熱コ
イル３１〜３３と均熱コイル３４゜３５により所定温度
にバイア″１Ｇを７ＪＩＩ＃１ｔ、、焼入れなどの急速
冷却が必要なときはパイプ１０の内外面双方から冷却ノ
ズル３７で水冷又はミスト冷却するものであるが、その
Ｍ処１！ＩＫよるノタイデの真円度劣化を防止するため
、少なくとも加熱処理部の手酌と冷却処理後に夫々拘束
スタンド３８．３９を設けたものである、 即ち、このようにして固溶化熱処理するならば上記のよ
うに小砕状態で得ら４たステンレス溶接鋼管がΔＤ、だ
け大径化し寸法精度の高い製品を得ることができる。
００℃の温度で０〜１０分程度の短時間加熱（均熱時間
）Ｋよる固溶化熱処理であれば前記ΔＤ、が第５図に示
すようＫなることが確認された。そこで本発明ではＵＯ
Ｅ方式によるステンレス浴接鋼管を得るに当ってこの△
Ｄ、に相当した分だけ外径を小さく成形するものであり
、斯うして得られたステンレス溶接鋼管を固溶化熱処理
して目的の外径寸法のものとするが、この固溶化熱処理
をなすに当っては第３図に示すようなガスを用いた線始
ｉによることなく高周波誘導蓋しこの高周波誘導加熱２
“ Ｋついては第４図に示されている通りであって、予熱コ
イル３１〜３３と均熱コイル３４゜３５により所定温度
にバイア″１Ｇを７ＪＩＩ＃１ｔ、、焼入れなどの急速
冷却が必要なときはパイプ１０の内外面双方から冷却ノ
ズル３７で水冷又はミスト冷却するものであるが、その
Ｍ処１！ＩＫよるノタイデの真円度劣化を防止するため
、少なくとも加熱処理部の手酌と冷却処理後に夫々拘束
スタンド３８．３９を設けたものである、 即ち、このようにして固溶化熱処理するならば上記のよ
うに小砕状態で得ら４たステンレス溶接鋼管がΔＤ、だ
け大径化し寸法精度の高い製品を得ることができる。
なお、本発明によるものは上記のような固溶化熱処理と
共に再拡管を加えて所定寸法の製品とすることができ、
このようにするならば寸法精度を一層向上することがで
きろ。蓋しこのような拡管をも行う場合にはこの再拡管
による径大化量（ΔＤ、ｌをも考慮してＵＯＥ方式によ
るステンレス鋼管の径り。は次の釦式により℃求められ
る。
共に再拡管を加えて所定寸法の製品とすることができ、
このようにするならば寸法精度を一層向上することがで
きろ。蓋しこのような拡管をも行う場合にはこの再拡管
による径大化量（ΔＤ、ｌをも考慮してＵＯＥ方式によ
るステンレス鋼管の径り。は次の釦式により℃求められ
る。
Ｄｏ＝Ｄ−（ΔＤ、＋ΔＤ、）・・・・・・・・・・・
・（至）然゛して上記ΔＤ、については通常１１以下で
あり、又ΔＤ、についても固溶化熱処理後においてはで
きるだけ塑性変形を与えない方が好ましく、一般的Ｋｌ
嗟以下とする。
・（至）然゛して上記ΔＤ、については通常１１以下で
あり、又ΔＤ、についても固溶化熱処理後においてはで
きるだけ塑性変形を与えない方が好ましく、一般的Ｋｌ
嗟以下とする。
このように（至）式に従い再拡管をも行うならばパイプ
の真円度その他が著しく高精度となることは明らかであ
る。
の真円度その他が著しく高精度となることは明らかであ
る。
本発明方法によるものの具体的な実施ｆｌｌＫついて暑
約して示しているのが、ＩＥ６図であり、５ＵＳ３０４
で板厚１２．７＠ｓ＋の鋼板を用い、外径２８“のステ
ンレス鋼管を製造するｆ当つ１、従来のガス加熱による
固溶化熱処理によるものでは真円度（ａ−ｂ）は−１７
〜−２０ｍｍと著しく劣っており、当然にプレス矯正処
理を必要とし、工程および設備の何れにおいても煩雑化
せざるを得ない。これに対し前記したような本発明に従
い、ＵＯＥ成形、溶接後に拘束スタンドをも利用した高
周波誘導加熱方式による固溶化熱処理をなしたものの真
円度は＋６〜＋８■であり、更にその固溶化熱処理後に
再拡管をも行ったものでは＋１〜＋２ｍと従来法による
ものに比し大幅な改善を得ることができる。
約して示しているのが、ＩＥ６図であり、５ＵＳ３０４
で板厚１２．７＠ｓ＋の鋼板を用い、外径２８“のステ
ンレス鋼管を製造するｆ当つ１、従来のガス加熱による
固溶化熱処理によるものでは真円度（ａ−ｂ）は−１７
〜−２０ｍｍと著しく劣っており、当然にプレス矯正処
理を必要とし、工程および設備の何れにおいても煩雑化
せざるを得ない。これに対し前記したような本発明に従
い、ＵＯＥ成形、溶接後に拘束スタンドをも利用した高
周波誘導加熱方式による固溶化熱処理をなしたものの真
円度は＋６〜＋８■であり、更にその固溶化熱処理後に
再拡管をも行ったものでは＋１〜＋２ｍと従来法による
ものに比し大幅な改善を得ることができる。
以上説明したような本発明によるときは１０ｗ＋以上に
も達する長尺のステンレス！接鋼管を能率的に製造する
ことができ、しかもその真円度その他の寸法精度を適切
に高め、この種ステンレス鋼管としての高級管の特性を
充分に発揮し、更にはそのライン形成等に当って継手部
を縮減し現地配管の施行能率、コストの倒れからしても
有利な施工をなし得るなどの作用効果を有するものであ
るから工業的にその効果の大きい発明である。
も達する長尺のステンレス！接鋼管を能率的に製造する
ことができ、しかもその真円度その他の寸法精度を適切
に高め、この種ステンレス鋼管としての高級管の特性を
充分に発揮し、更にはそのライン形成等に当って継手部
を縮減し現地配管の施行能率、コストの倒れからしても
有利な施工をなし得るなどの作用効果を有するものであ
るから工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、＊１図
は従来のステンレス溶接鋼管製造のための成形プロセス
を示した説明図、第２図はＵＯＥ方式による鋼管製造過
穆の説明図、ｗＬ３図は従来のステンレス溶接鋼管に対
する同浴化処理法の説明図、第４図は本発明方法で用い
る高尚波誘導加熱による固溶化熱処理設備の概畳説明図
、′Ｍ５図は固溶化熱処理設備度と該熱処理による径大
化量の関係な示した図表、第６図は本発明方法と従来法
によるものについての真円度を測定した結果を要約して
示す図表である。 然してこれらの図面において、１０はＡＩイブ、２０は
鋼板、２１は端曲げ、３１〜３３は予熱コイル、３４．
３５は均熱コイル、３７は冷却ノズルを示すものである
。
は従来のステンレス溶接鋼管製造のための成形プロセス
を示した説明図、第２図はＵＯＥ方式による鋼管製造過
穆の説明図、ｗＬ３図は従来のステンレス溶接鋼管に対
する同浴化処理法の説明図、第４図は本発明方法で用い
る高尚波誘導加熱による固溶化熱処理設備の概畳説明図
、′Ｍ５図は固溶化熱処理設備度と該熱処理による径大
化量の関係な示した図表、第６図は本発明方法と従来法
によるものについての真円度を測定した結果を要約して
示す図表である。 然してこれらの図面において、１０はＡＩイブ、２０は
鋼板、２１は端曲げ、３１〜３３は予熱コイル、３４．
３５は均熱コイル、３７は冷却ノズルを示すものである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ステンレス鋼板を用いてステンレス浴接鋼管を製
造するに当り、ＵＯＥ成形してから固溶化熱処理１２、
該ＵＯＥ成形成形面溶化線始ＭＡＹよる径大化量に相当
した分だけ小径として成形し、前記固溶化熱処理を高周
波誘導加熱機＠によって行うことを特徴とするステンレ
ス鋼管の製造法。 ２ 固溶化熱処理による径大化量ΔＤ、を次式により１
求める特許請求の範囲ｍ１項に記載のステンレス浴接鋼
管の製造法。 △Ｄ、 ＝’０．００２５ Ｘ Ｔ −２，５但しＴは
固溶化熱処理温度ｔｃｌ ま 固溶化熱処理後に拡管処理する特許請求の範囲第１
項に記載のステンレス浴接鋼管の製造法。 ４．０ＯＥ成形によって得られるステンレス鋼管の径Ｄ
ｏを次式によって求め、固俗化熱処理後拡管処理する特
許請求の範囲第３項に記載のステンレス溶接鋼管の製造
法。 Ｄｏ ＝ Ｄ −（ΔＤ、＋ΔＤ、 １但しＤは製品
鋼管の外径、△Ｄ、は拡 管による径大化量である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19278481A JPS5896820A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | ステンレス溶接鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19278481A JPS5896820A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | ステンレス溶接鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896820A true JPS5896820A (ja) | 1983-06-09 |
Family
ID=16296937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19278481A Pending JPS5896820A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | ステンレス溶接鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5896820A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202703A (ja) * | 1985-03-05 | 1986-09-08 | Kobe Steel Ltd | 動力伝達用スチ−ルベルトの製造方法 |
| CN103862141A (zh) * | 2014-03-11 | 2014-06-18 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 一种化工复合钢管焊接工艺 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5662923A (en) * | 1979-10-29 | 1981-05-29 | Kawasaki Steel Corp | Production large-diameter heat-treated steel pipe |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19278481A patent/JPS5896820A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5662923A (en) * | 1979-10-29 | 1981-05-29 | Kawasaki Steel Corp | Production large-diameter heat-treated steel pipe |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202703A (ja) * | 1985-03-05 | 1986-09-08 | Kobe Steel Ltd | 動力伝達用スチ−ルベルトの製造方法 |
| CN103862141A (zh) * | 2014-03-11 | 2014-06-18 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 一种化工复合钢管焊接工艺 |
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